盖梁支撑施工方案

1、林海公路LH-6标K23+000K25+150 盖梁支撑搭设方案上海市第二建筑有限公司林海公路LH-6标项目部2009年9月编制依据： 林海公路6标标招标文件； 林海公路6标桥梁施工图纸； 国家和地方颁布的强制性规定和条文； 国家安全生产、文明施工的规定及规程；1) 市政桥梁工程质量检验评定标准（CJJ2-90）2) 市政桥梁工程施工及验收技术规范（DBJ08-228-97）3) 城市桥梁工程施工质量验收规范（DGJ08-117-2005）4) J建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范GJ166-20085) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20016) 沪公投200934号安全生

2、产管理办法7) 上海市市政公路工程行业协会2008年7月SHSZG-AQ-01-2008上海市市政公路工程施工安全操作技术规程8) 沪市政劳94第650号上海市市政工程施工高处作业安全生产若干规定9) 沪市政劳（1996）第325号上海市市政工程盖梁支架搭设安全技术暂行规定10) 建设部JG8-1999 钢桁架质量标准11) 建设部JG9-1999 钢桁架检验及验收标准以及其它与本工程相关的现行国家及上海市颁发的技术规范和标准一、工程概况本标段为林海公路6标段（里程桩号K23+000K25+150）长度2150m.其中桥梁工程为主线跨河桥1座（村界河桥）、主线跨线桥1座（川南奉公路跨线桥），辅

3、道桥2座（岳和村河辅道、浦南运河辅道桥）四个子单位工程。1、村界河：里程桩号K23+518.946K23+560.946，墩号0#3#，桥长42米，为村界河桥，桥面宽度32米,上部结构采用桥跨13米先张法预应力混凝土空心板梁和桥跨16米先张法预应力混凝土空心板梁。桥墩基础桩基采用800钻孔灌注桩(C30水下砼)，桩数计48根；承台两种尺寸，桥台16.357m×3.2m×1.5m 4座，桥墩承台15.081m×2.2m×1.5m 4座。立柱最高1.302m，斜交。桥墩盖梁4座，尺寸长16.102m×1.7m×0.8m。2、岳和村河辅道桥

4、梁里程桩号K24+338.306K24+351.306，墩号0#1#，桥长13米。桥面宽度27米,上部结构采用桥跨13米先张法预应力混凝土空心板梁。桥墩基础桩基采用800钻孔灌注桩(C30水下砼)，桩数计28根；承台一种尺寸，桥台和桥墩均为15.75m×2.3m×1.5m 4座。3、浦南运河辅道桥梁里程桩号K24+556.759K24+718.759，墩号0#7#，桥长162米。桥面宽度34.5米,上部结构采用桥跨22米先张法预应力混凝土空心板梁。桥墩基础桩基采用800钻孔灌注桩(C30水下砼)，桩数计116根；承台三种尺寸，桥台15.75m×3.2m×

5、1.5m 4座，桥墩15.75m×2.2m×1.5m 8座，14.9m×3.6m×1.5m 4座。立柱最高3.644m。盖梁为15.75m×1.7m×1m和15.75m×1.9m×1m两种尺寸。4、主线跨线桥梁（川南奉公路跨线桥）里程桩号K23+973.759K25+043.759，墩号0#45#，桥长1070米。桥面宽度34.5米,上部结构采用30米后张法预应力混凝土小盖梁和桥跨20米先张法预应力混凝土空心板梁。桥墩基础桩基采用800钻孔灌注桩(C30水下砼)，桩数计604根；承台四种尺寸，桥台13.75m

6、15;2.6m×1.5m的4座，桥墩承台5.6m×3.6m×2m的136座，5.6m×5.1m×2m 24的座，5.6m×5.6m×2m的16座。立柱最高12.365m。桥墩盖梁43座，尺寸长13.6m×2.8m×2.0m等4种尺寸，详见下页附表。具体见下表：村界河桥墩号跨径桩号立柱高H(m)盖梁或台帽L盖梁或台帽B盖梁或台帽H备注0#K23+518.94616.3571.70.91#13K23+531.9461.28616.1021.70.82#16K23+547.9461.30216.1021.70.

7、83#13K23+560.94616.3571.70.9岳和村河辅道桥墩号跨径桩号单承台 桩根数盖梁或台帽L盖梁或台帽B盖梁或台帽H备注0#K24+338.30671#13K24+351.3067浦南运河辅道桥墩号跨径桩号立柱高H(m)盖梁或台帽L盖梁或台帽B盖梁或台帽H备注0#K24+556.75915.751.70.751#22K24+578.7592.78815.751.712#22K24+600.7593.58615.751.713#22K24+622.7593.49115.751.914#30K24+652.7593.51515.751.915#22K24+674.7593.6441

8、5.751.716#22K24+696.7592.87915.751.717#22K24+718.75915.751.70.75川南奉公路跨线桥墩号桩号立柱高H(m)盖梁或台帽L盖梁或台帽B盖梁或台帽H盖梁钢绞线束数0#K23+973.75913.51.71.91#K23+996.2592.6113.62.8282#K24+019.2593.52213.62.8283#K24+042.2594.44213.62.8284#K24+065.2595.26213.62.8285#K24+088.2595.88213.62.962.596#K24+119.2596.54127.52.963.4187

9、#K24+155.2598.23513.6682.96398#K24+186.2599.75513.62.882.599#K24+207.25910.56813.62.82810#K24+228.25911.10713.62.82811#K24+249.25911.37313.62.82812#K24+270.25911.46513.62.82813#K24+291.25911.38313.62.82814#K24+312.25911.32913.62.82815#K24+333.25911.213.62.82816#K24+356.25911.1113.62.82817#K24+377.25

10、911.29413.62.82818#K24+398.25911.67813.62.82819#K24+419.25911.96213.62.82820#K24+440.25912.24613.62.82821#K24+461.25912.51513.62.82822#K24+484.25912.36513.62.82823#K24+507.25911.88713.62.82824#K24+530.25911.08113.62.82825#K24+553.25910.04713.62.82826#K24+576.2598.98513.62.82827#K24+599.2597.99813.62

11、.82828#K24+622.25911.80613.62.962.5929#K24+653.25911.68213.62.962.5930#K24+676.2597.68913.62.82831#K24+699.2598.34313.62.82832#K24+722.2599.10913.62.82833#K24+745.2599.78613.62.82834#K24+768.25910.27613.62.82835#K24+791.25910.47713.62.82836#K24+812.25910.24413.62.82837#K24+833.2599.63813.62.82838#K2

12、4+854.2598.75913.62.882.5939#K24+885.2597.0413.6682.963940#K24+921.2595.60213.6682.963941#K24+952.2594.74313.62.962.5942#K24+975.2594.12313.62.82843#K24+998.2593.20313.62.82844#K25+021.2592.38313.62.82845#K25+043.75913.51.71.9二、施工准备1、人员持证上岗 2、安全技术交底3、工程材料准备4、材料检验检测 5、周转材料准备6、质量检验工具三、地基加固需要设支承点的位置，利用

13、碎石土或建筑碎砖换填分层碾压密实50cm，承载力不低于200KN/。然后在顶面浇注C30砼基础。确保脚手架搭设牢固。4、盖梁支架施工方案一、陆上碗口支架设计与验算 （一）施工方案选择 鉴于桥位地势较平坦，本桥除水中墩外盖梁采用满布式WDJ碗扣型支架作为模板支撑体系。根据以往施工实践，结合预应力盖梁的截面尺寸，选择如下支架施工方案。 1基础处理。由于现浇盖梁荷载较大，对支架基底承载力要求较高，根据以往经验,采用50cm厚建筑碎砖填筑后顶面再浇筑12cm厚C30砼进行基础处理。 2支架的布置。 （1）支架平面布置：支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m、几种,立杆接长错开布

14、置，顶杆长度为1.5m、1.2 m 、0.9m，横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种组成，顶底托采用可调托撑。盖梁垂直投影范围内采用60cm×60cm密度，其余采用90cm或者120cm，纵向、横向和水平向的剪刀撑用扣件钢管连接。 （2）碗扣型支架在盖梁垂直投影范围内立杆纵向间距为60cm，横向间距为60cm，其余横向间距为90cm，横杆步距为90cm，立杆底部采用可调底座，并垫30*500*5cm的木跳板。为便于调节支架顶部高度和卸架，防止立杆顶部出现偏心受压而降低立杆的承载能力，在立杆顶端设可调托撑，使立杆成为典型的轴心受压杆件，从而增加单杆的承载能力，托撑上设纵向钢管、横向

15、设置双排48钢管作为横梁。 （3）考虑到支架的整体稳定性，在纵向设通长剪刀撑4道，横向每隔5跨布置剪刀撑1道。为便于调节高度，每根立杆顶部配可调顶托，可调范围为30cm。根据施工区处理后的地面高程与梁底高程，采用LG-240、LG-120、LG-120、LG-90、和LG-60等规格的杆件进行支架的组合安装。 （二）WDJ碗扣型支架设计和验算 (1)立杆受力验算支架设计参数：钢管容许轴向应力o=205Mpa，容许长线比=150，建筑碎砖加砼硬化后的地基容许承载力 o 应不小于20t/m2，（建筑碎砖应碾压为密实程度)，钢筋混凝土容重取26kN/m3。 荷载计算。 A、模板自重：a=0.917k

16、N/m2。 B、钢筋混凝土自重：c=5.73×1×26÷2.8=53.2kN/m2。 C、施工人员荷载：d=1.0kN/m2。 D、振捣混凝土产生的荷载：e=0.50kN/m2。 E、砼倾倒冲击力：e=2.0kN/m2。 每平米荷载合计： Q=1.2*(0.917+53.2+1+0.5+2)=69.14kN/m2。 每根立杆承荷载为：P=qA=69.14*0.6*0.6=24.89kN。 立杆验算。WDJ碗扣型支架立杆按两端铰接的压弯构件来计算。其钢管截面参数见表1。支架步距h=90cm， 长细比h/r=90/1.58=57<=150， 符合要求。 查表可得

17、57时，0.894， =P/(A)=24.89×1000/(0.894×4.89×100)=56.93Mpa<o=205Mpa。 因此，立杆受力符合要求。(2）、底模板下小横梁（间距=60cm）采用双排钢管荷载计算：盖梁底宽2.88m,断面积5.73m2,按照等高计算，间距=60cm，那么由上面计算得知 q=1.2*(0.917+53.2+1+0.5+2)×0.6=41.48kN/m计算跨度：取支架两立杆间距l=0.6m弯矩按简支形式考虑 截面模量，查表48钢管=5080mm3 W= 5080×2=10160 mm3弯应力验算：因此抗弯满

18、足要求。惯性矩，查表：Ix=1.22××2=2.44× mm4故因此：底模下的小横梁刚度满足要求。结论:小横梁选用双排48钢管，沿横桥向间距60cm布置。二、满堂支架施工质量控制 （一）支架搭设工艺流程 基础准备安放跳板立杆底座立杆横杆接头锁紧脚手板上层立杆立杆边接销横杆。 （二）基础处理 支架基底处理采用如下施工控制：首先清除支架范围内及两侧各2m宽原地面松散土层，标高应基本一致。基土找平，使用压路机进行碾压，压实度控制在85%。再分两层填建筑碎砖，用压路机分层进行碾压，为保证碾压无轮迹，压实度控制在93%。顶面再浇筑12cm厚C30砼作硬化处理；在支架两侧各1

19、.5宽处设置排水沟，以排除雨水及施工多余用水，防止雨水冲刷支架基础，造成支架沉陷变形，避免支架遇水浸泡后地基承载力降低及支架产生不利变形。 （三）支架搭设 1放样准备。在桥跨内测定纵轴线和上下游边线；测定各排立杆位置，垫筑支架底座，测定其标高，计算立杆长度。 2支架拼装。 （1）根据布架设计要求，在已处理的地基上，安装30*500*5cm的木跳板和立杆可调底座，然后将立杆插在其上。为避免立杆接头处于同一平面，故第一层框架的立杆应分别用LG-240和LG-120型杆件相互交错，参差布置，其余几层除顶部用LG-120型杆件补齐外，全部采用LG-240型杆件。 （2）支架组装宜先中间，然后向两边推进

20、，不应从两边向中间合拢组装。纵、横向支架组装先立好跨中3个排架，第一层立杆拼装校正后，固定纵横水平连杆，再逐层上升。 （3）碗扣型支架的底层拼装最为关键，其拼装质量直接影响支架的整体稳定性，因此，要严格控制搭设质量.当拼装完2层横杆后，先用经纬仪检查立杆垂直度和纵向直线度，再检查横杆的水平度，并通过调整立杆可调底座使横杆间的水平度小于1/400L，立杆垂直度偏差必须小于全高的1/500，顶部绝对偏差小于10cm；同时应逐个检查每根立杆底座是否松动，如有不平或松动应旋紧可调底座，当底层支架符合搭设要求后，检查所有碗扣接头，并顺时针旋转扣紧，用铁锤敲击几下即能牢固锁紧；再接长立杆，立杆插好后，使上

21、部立杆底端连接孔同下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接销并锁定。 （4）根据上述计算，支撑体系在盖梁投影以内统一按照0.6cm×0.6cm，其余顺桥向间距90cm，横桥向90cm控制。横杆上下层的间距按90cm不大于120cm，且每根立杆至少要有2层横杆连接。 （5）为增强支架体系的整体稳定性，顺桥向设单杆通长剪刀撑，横向每隔3跨沿全高设置双杆剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角为45°60°。剪刀撑必须用扣件与碗扣支架立杆、立平杆连接，转扣设置数量应大于80%，以确保脚手架的整体稳定性。底层框架必须在内外立杆底部设置扫地杆，不得使立杆悬支在底座上。最后按作业要求设置防护栏

22、及连接、加固杆件。整架拼装完后应检查所有连接扣件是否扣紧，松动的应用扳手拧紧。 （6）支撑采用WDJ碗扣式支架，为便于调节支架顶部高度，在支架顶部设置了可调托撑，托撑下面纵向设置钢管水平杆，在顶托上横盖梁方向布设48双排钢管，间距为60cm，可调托撑调整高度严格控制在30cm以内，以确保架子顶自由端的稳定。 三、支架预压支架搭设完后进行铺设方木和底板胶合板铺设，然后进行支架预压；采用砂袋或成捆钢筋预压。(1)、支架预压的目的1、检查支架的安全性，确保施工安全；检验支架的实际承载力。2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于盖梁标高控制。 3、确定弹性变形系数。预压荷载为盖梁单位面积最

23、大重量的1.1倍。本方案采用沙袋或者整捆的备用钢筋分段堆载预压法进行预压：施工前，按照需要的荷载吨位将沙袋装好，并过磅。(2)、压重的位置按照等效压重的原则，选择性的对个别盖梁进行预压。 (3)、压重的沉降观测支架预压时要求在压重前在盖梁的两侧底板下及盖梁中线对应的支架上作好观测点和观测记号(可用红色油漆标记)，考虑压重范围，因此观测点纵向设置4排，横向设置2排，总计8个。沉降观测点设置完即进行堆载，此时高程为H1，在堆载的过程中，每天堆载施工前和当天堆载结束后进行二次沉降观测，其间如沉降量出现异常波动(沉降量 超过2cm)时应停止堆载，当波动趋于稳定时才可以进行。当堆载重量达到盖梁体的1.1

24、倍时，每天进行三次沉降观测直至前后两天的沉降趋近于0时，堆载预压才算完成。此时的高程H2与预压前的高程H1的差值为非弹性变形和弹性变形量之和，当预压在底模上的重量卸载后，底模标高会出现升高的现象，此时高程H3与卸载前的高程H2的差值为弹性变形量，整理好沉降观测全部记录，并进行初步分析，找出需要的基础沉降、支架的弹性压缩和非弹性压缩参数，整理报告。通过1.1倍的盖梁重的堆载预压，检验了支架的稳定性，获得了支架的弹性变形量达到预压的目的。(4)、压重的工序流程1)、压重前支架的检查验收；2)、利用汽车吊机，将沙袋秤重后吊到底模上，均匀砌码。3)、压重一半时进行一次观测记录； 4)、按照要求布置好全

25、部压重荷载，进行一次全面观测，之后每3小时进行一次观测； 5)、堆载完成后开始压重的稳定时间不少于24小时，安排现场各类值班人员，对压重情况进行24小时不间断观察、观测和巡视。 6)、开始卸载：卸载前必须对压重情况进行一次全面观测，并仔细检查现场支架下面的基础是否出现异常现象，检查支架本身有无明显的变形等异常情况，检查底模下方木的压缩情况是否正常，检查要在项目部技术部门的组织下进行，首先是检查测量观测记录是否正常，记录是否齐全，全部检查结束后未发现异常情况时方能做下一道工序的准备工作。然后按照先堆的后卸，后堆的先卸的原则，同时注意分层均匀卸载。荷载卸至一半时进行一次观测，全部卸完后进行最后全面

26、的观测。7)、整理观测记录，上报观测记录，需要进行以下二项记录。8)、如遇到下雨天，要及时卸载，以防沙袋泡水后严重超载使支架失稳倾覆。盖梁支架压重观测记录表测点压重前左 中 右1/2荷载压重左 中 右全部荷载压重左 中 右卸载后左 中 右中线 偏位备注1234堆载值与沉降值曲线图 (5)、预压注意事项及安全保证措施(5).1、预压注意事项 1.1、盖梁压重要成立压重施工班组，专人负责，统一指挥，盖梁施工技术负责人要亲自现场指导和检查，发现问题及时纠正，作业班组要按照技术人员的技术要求施工，杜绝违章作业和违章指挥现象。 1.2、压重前要仔细检查地基钢管下的支垫情况，保证钢管的均匀受力状态。 1.

27、3、压重前要仔细检查底模下的方木的支垫情况，保证底模的均匀受力， 1.4、压重荷载要和实际相吻合，避免偏差过大。 1.5、测量资料要及时和准确，保证观测记录的可靠性。（五）支架检查验收 支架安装完成后，应组织技术人员、监理人员、施工人员和安全员对支架进行检查验收，其内容包括；地基与底座排水、搭设方式、安全防护、斜杆与剪刀杆布置等项目，检验合格后方能投入使用。 （六）安全质量措施 1为保证操作方便和作业人员的人身安全，外侧应设护身栏杆和挂设全密封安全网。 2拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志，并派专人看管。 3脚手架拆除应从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，禁止上下层（阶梯形）同

28、时拆除。 五、水中墩盖梁支架方案A、水中墩支架方案简述该项目跨浦南运河有水中墩8座，确定用自制桁架结构作为支承,顶上部设两根HM450×300型钢承重纵梁，桁架立柱选定Ø299×8普通焊接圆钢管；水平撑选定10b型槽钢；剪刀撑选定L100×100角钢；立柱、水平撑、剪刀撑之间用辍板连接，辍板和连接板采用12普通A3钢板；立柱顶端设置小横梁，选定20b型槽钢，双支背靠背，与纵梁之间设置Ø250mm×250mm砂筒8处，与立柱垂直对齐；两根HM450×300型钢承重纵梁之间用16钢筋每3m焊接小剪刀撑和上下水平撑；其上布设小横梁

29、，选定16b型槽钢，双支背靠背，间距75cm；然后铺设盖梁底模板。纵梁与桁架顶部的横梁之间设置砂筒，共8处，直径25cm，用以安全落架。底梁采取在承台上铺设两根12m长HM450×300型底梁，并用型钢抱箍将底梁与承台捆死，然后再拼装桁架，其余也与岸上相同，脚手架之字型斜道位置在相邻墩作适当调整。型钢抱箍采取3支25b型槽钢作横梁，然后每端用3根Ø32精轧螺纹钢对拉。具体如图所示。在外侧设行人坡道，采用之字型斜道，宽度不小于1.5米，坡度采用1：3，拐弯处设置平台，宽度不小于斜道宽度。两侧设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2米，挡脚板高度不小于180。脚手板横铺时，在横向水平

30、杆下增设纵向支托杆，纵向支托间距不大于500。脚手板顺铺时，接头采用搭接，下面的板头压住上面的板头，板头的凸棱处采用三角木填顺。斜道上脚手板上每250300设置一根防滑木条，木条厚度2030。B、工作平台与防护栏杆 (1) 工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 (2) 栏杆采用48的钢管搭设，在小横梁上每隔1.5米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高60×3.5的钢管底座;钢管与底座之间采用销连接。(3)、拆除:施工完毕,脚手架拆除时,必须实施搭设前相

31、同的警戒封闭。拆除区域必须有安全监控人员到位实施监控,脚手架拆除以搭设的反顺序进行。按自上而下,先搭的后拆,后搭的先拆。沿四周统圈向下拆除,拆除过程中传递材料应先接后松的原则。直至地面。杆件和扣件,竹笆运到地面时应按品种,规格分类堆放整齐和指定地点。C、水中盖梁支架承重验算1）、底模板下小横梁（间距=75cm）荷载计算：盖梁底宽2.88m,断面积5.73m2,按照等高计算，那么砼自重荷载 q1=5.73×2.5×0.75/2.88=3.73t/m施工荷载按20%考虑 q2=0.2×3.73=0.746t/m因此：q=q1+q2=3.73+0.746=4.75t/m

32、计算跨度：取同片支架两柱间距l=2.2m弯矩按简支形式考虑 截面模量，查表16b型槽钢108.3 cm3 W= 108.3×2=216.6 cm3弯应力验算：因此抗弯满足要求。惯性矩，查表：Ix=866.2×2= 1732.4cm4故因此：底模下的小横梁刚度满足要求。结论:小横梁选用16b型槽钢，双支背靠背，间距75cm横桥向布置。2）、盖梁下HM450×300型大梁（间距=2.2m，两根）荷载计算：盖梁底宽2.88m,断面积5.73m2,按照等高计算，那么砼自重荷载 q1=5.73×2.5×1=14.33t/m施工荷载按20%考虑 q2=0.

33、2×14.33=2.87t/m因此：q=q1+q2=14.33+2.87=17.2t/m计算跨度：取同片支架两柱间距l=3.5m弯矩偏安全考虑，按简支形式计算，便有 截面模量，查表HM450×300×11.5×21型单根2896 cm3 W= 2896×2=5792 cm3弯应力验算：因此抗弯通过。惯性矩，查表：Ix=63718×2= 127436cm4故因此：大梁刚度满足要求。结论: HM450×300型大梁（间距=2.2m，两根）3)桁架立柱的承载能力与实际荷载计算已知k-材料强度调整系数，对高度30m以下k=0.75-

34、轴心受压稳定系数-截面积f-材料强度设计值 取f=170MPa值的确定Ø299×8钢管截面积A=7314mm2I=7747.42cm4 所以 回转半径因此长细比 查表得：=0.73故Nd=kAf=0.75×0.73×7314×170=680750.6N=680.75KN即单根299×8钢管立柱在设计桁架工况下承载理论值为680.75KN。立柱实际受力计算：依附页图示立柱排列布设图可以看出，单盖梁下共有8根桁架立柱，分布基本均匀，因此单立柱砼荷载： N1=q×13.6/8=17.2×13.6/8=29.24t自重、大

35、梁、模板、砼浇筑冲击荷载等按砼荷载的20%计，于是 N2=0.2×29.24=5.85t因此：N=N1+N2=29.24+5.85=35tN= 680.75KN=68t结论：桁架立柱承载是安全的。4）、底梁验算底梁在边柱位置的集中荷载为单根立柱承受的荷载：P=35t=350KN由于荷载较大，原HM450×300×11.5×21型钢偏小，无法满足要求；现拟采用HN700×300 (700×300×13×24)型钢1）强度及稳定性验算计算按悬臂梁计算，悬臂长度2.4m。MPl350×2.4840KNm查表得： W5760×103 mm3M/b W840×106/5760×103145.83N/mm2<205N/mm22）挠度计算：计算取跨度2.4m。查表得： I201000×104 mm3WPl3/3EI=350×103×24003÷（3×206000×2010000000）3.9mm<w=l/400=2400÷4006mm故该型钢符合要求。附图