扣件式钢管支架的设计计算

1、扣件式钢管模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司二O一四年七月十八日前 言近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h4m的模板支架)，均采用建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

2、范（JGJ130-2001）（以下简称扣件架规范）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了扣件架规范中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论着以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，扣件架规范中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。特此说明！ 总工程师室二O

3、一四年七月十八日目 录CONTENTS第一节 模板支架计算 1-1第二节 关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨 2-1第三节 模板支架的构造要求3-1第四节 梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求4-1第五节 模板支架设计计算实例5-1第六节 附录：模板支架设计计算资料6-1附录A扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重附录B钢管截面特性附录C钢材的强度设计值附录D钢材和钢铸件的物理性能指标附录EQ235-A钢轴心受压构件的稳定系数附录F立杆计算长度L修正系数表第一节 模板支架计算代替扣件架规范中5.6“模板支架计算”1、参与模板支架荷载效应组合的各项荷载及其荷载标准

4、值应符合现行国家标准混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204）的有关规定。2、模板支架立杆的稳定性应按下列公式计算：* 不组合风荷载时 （11）* 组合风荷载时 （22）式中：N计算立杆段的轴向力设计值G轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由附录F表F取值，当>250时，g=；长细比，=；计算长度，应按本章计算规定计算；截面回转半径，应按附录B表B采用；A立杆的截面面积，应按附录B表B采用；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；钢材的抗压强度设计值，应按附录C采用。3、模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：* 不组合风荷载时 N=1.2NGK+1.4NQK （13）* 组

5、合风荷载时 N=1.2NGK+0.85×1.4NQK （14）式中：NGK模板及支架自重，新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；NQK施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。4、模板支架立杆的计算长度应按下式计算：式中： K1立杆计算长度的安全保证系数；查附录G表G-1K2立杆计算长度的搭设高度影响附加系数；查附录G表G-3h立杆步距；5、模板支架立杆的压缩变形值与在自重和风荷载作用下的抗倾覆计算，应符合现行国家标准混凝土结构工程施工与验收规范（GB50204）的有关规定。第二节 关于模板支架立杆计算长度有关问题的探讨一、原构件架规范第5

6、.3.3条规定立杆计算长度应按下式计算：=式中：K计算长度附加系数；取K=1.55；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度，按表1选用。立杆步距在模板支架设计计算时，构件架规范第5.6.2条中规定：在扣件式钢管脚手架计算时，规范规定按上述公式计算，但在模板支架计算时，因多种原因，不宜再用上式计算，建议选用下列公式：二、根据脚手架整体试验研究以及近期论文、论着均指出如下问题：1、公式是在缺少相应试验和使用统计资料的情况下，借鉴并采用了英国标准脚手架实施规范BS5975：1982第46.2条的规定。但是，英国标准的应用条件必须具备：构架是接近“几何不可变杆系结构”（斜杆设置占构架框格的一半）；采用许

7、应力设计法，取K=2的要求时，必须使；然而，当步距h=1.8m，要达到k=2必须而这又恰与限制的初衷相违背。在时，就满足不K=2的要求，因此也就不能完全确保设计和使用的安全。建议在模板支架设计时，尤其是在高支撑架设计，不宜再采用的计算公式。2、混凝土工程模板与支架技术一书中，对中国、英国的两类不同构架模板支架计算方法进行分析比较后，提出了用的计算公式来代替原构件架规范的计算公式，其计算结果能确保设计和使用的安全。（其理论推导和试验分析可详见混凝土工程模板与支架技术一书，此处不再定述）。3、计算公式中的有关问题：公式，其中：混凝土工程模板与支架技术称为：立杆的计算长度；笔者认为与在概念上容易混淆

8、，实际上，系代替原扣件架规范的h+2a，在公式中相当于h，因此称为立杆步距的计算长度（或称步距修正值）较为妥当。* K1考虑安全保证要求的立杆计算长度附加系数（简称为：立杆计算长度的安全保证系数）；可查附录F，从F-1表中选用。说明：K1相当于公式中K的作用，原扣件架规范经定值为K=1.55；此值适于h1.8m的情况，而模板支架多采用较小的步距，因此建议采用G-1表中数值。由于引进了K1系数，因此，在模板支架设计计算时的计算公式中，取K=1，这与值计算时令K=1的假定也完全一致。* K2及其计算高度H0的取值K2考虑搭设高度影响的立杆计算长度附加系数（简称为：立杆计算长度的搭设高度影响附加系数

9、）；可查附录G，从G-2表中选用。说明： .K2是对照英国标准的系数。为对计算高度H0>4m的支架稳定承载能力的调降系数；（当H04m时，=0），将转化为对立杆计算长度的增大系数K2，其值列入表G-2。.计算高度H0的取值：当支架未设置有强劲的约束作用的双水平加强层（即间距为步距h的相邻的两个水平层都加设适量的角部斜杆和中部剪刀撑，加强其整体水平刚度）时，H0取支架的支撑高度，即立杆支座板上皮至顶部承力托板下皮（或支撑点）之间的竖向距离。当模板支架设有双水平加强层时，H0可取双水平加强层之间距离与支座（托）板至双水平加强层之间距离的最大值。*考虑侧移影响受连接横杆约束的立杆计算长度相逢正

10、系数。可按附录G G-3表中选用。三、立杆计算长度的取值根据一、二的分析，笔者认为：在当前国家尚未颁发新标准之前，为了确保模板支架的使用安全，建议：采用混凝土工程模板与支架技术介绍的计算方法。即：1、用计算“模板支架立杆步距的计算长度”；2、.模板支架立杆计算长度：式中：考虑模板支架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按下表1采用。模板支架立杆步距的计算长度按公式计算。.模板支架模板支架立杆的计算长度系数 表1类别立杆横距（m）连墙件布置二步三跨三步三跨双排架1.051.51.71.301.551.751.551.601.80单排架1.501.802.00说明：模板支架设计时，值可按如下原则考虑*

11、 当支架横向的立杆排数5排时，按“二步三跨”连墙考虑；*当支架横向的立杆排数4排时，按“三步三跨”连墙考虑；四、结论：模板支架设计计算时，立杆的计算长度应按下式计算：式中：K立杆计算长度附加系数，对于模板支架设计时，可取K=1；模板支架立杆的计算长计系数；可查表1模板支架立杆步距的计算长度，可以按进行计算。第三节 模板支架的构造要求一、搭设模板支架所用的构配件应遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG1302001）“3构配件”中有关条款的规定。二、模板支架立杆的构造应符合下列规定：1、模板支架立杆的构造应符合下列条款的规定；.每根立杆底部应设置底座或垫板。.脚手架必须设置纵、横向扫地杆

12、。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两距与距离不应小于500mm（图3-1）。 .脚手架底层步距不应大于2m（图3-1）。.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。2、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；3、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。4、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。三、满堂模板支架的支撑设置应符合下

13、列规定：1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；2、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪马撑；3、剪刀撑的构造应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG1302001）第6.6.2条的规定。第四节 梁板楼板模板高支撑架的构架和施工设计要求支撑高度在4m以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架。模板高支撑架搭设时，除应遵守“二.模板支架的构造要求”相关规定外，还应遵守下列各项要求。1、模板支架的构造要求（1）、立柱构造及其平面布置设计要求1）、梁板模板高支撑架的立柱可视设计荷载情况采用单立杆或双立杆；2）、

14、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x，y）均具有足够的设计刚度；3）、采用双立杆时，一般应采用同一方向的双杆布置，以适应水平杆的设置要求；4）、当梁板荷载相差较大时，梁下和板下可采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，而另一个方向不变距，以确保水平杆件的连续设置要求。（2）、立杆步距的设计要求1）、当架体构造荷载（自重）在立杆不同高度段所引起的轴向力变化不大时，可采用等步距设置；当中部有加强层或支架很高、使其轴向力沿高度分布的变化较大时，可采用“下小上大”的变步距设，但步距的变化亦不宜过多（见图4-1）；2）、一般情况下，模板支架的步距以0.91.5m为宜，不宜超过1.5m

15、。（3）、整体性构造层设置当支撑架的高度较高（例如20m）或者其横向高宽比6时，为了加强其构架的整体刚度，应视需要设置一至数道整体性水平加强层，有两种形式：.单水平加强层，即每隔4m6m沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且必须与立杆相连接，设斜杆的框格数量应大于该水平层框格总数的1/3（见图4-2）；.双水平加强层，在支撑架的顶部和中部每隔10m15m设置双水平加强层，在其间的四周和中部每隔10m15m设竖向斜杆，形成连接上下水平层的构造桁架，使其形成具有较大刚度和变形约束能力的空间结构层。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设置整体性水平加纺织品层。（4）、剪刀撑设置沿支

16、架四周外立面应满设剪刀撑，中部可视需要并依构架框格的大小，每10m15m设1道。（5）、顶部承载支撑点设计最好在立杆顶部装设支托板（构件），支托底板至支架顶层横杆的高度不宜大于0.4m。当支撑点位于顶层横杆时，应尽量靠近立杆，且不宜>200mm。支承横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载，N12kN时，可用双扣件，当N>12kN时，应改用顶托方式。此外，还应遵守扣件架规范的相关构造要求。2、梁板模板支架的搭设和使用要求（1）搭设要求1）、严各按设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；2）、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的规定；3）、斜

17、杆应尽量与立杆连接，节点构造符合规范规定；4）|确保每个扣件的拧紧扭力矩都控制在45N·m60 N·m；5）、地基支座的设置和承载能力均应达到设计要求。（2）、施工使用要求1）、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架均衡受载，宜采用从中部开始向两边扩展的浇筑方式；2）、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在荷载计算时应考虑出现的最大荷载，并提出控制要求，在施工中设专人对施工荷载进行监控；3）、在确保安全的前提下，在浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况时，及时予以解决。有条件时，可采用应力检测监控和摄像监控。第五节 模板支架设计计算实例实例：现浇钢筋

18、混凝土楼板，楼板厚120mm，层高3.6m，施工采用18×3.5mm钢管搭设满堂脚手架做木模板支承架，楼板底立杆纵距、横距相等，即步距=1.535m，梁底立杆横距立杆纵向距，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a=150mM。模板支架搭设符合本规范构造要求。施工地区为北京市郊区。如图5-1验算模板支架。一、荷载计算：（设计计算）1、楼板底一纵、横距内（计算单元内）模板支架自重立杆（3.6-0.05-0.13）×0.0384=3.42×0.0384 =0.1313(KN)横杆0.9×3×0.0384 =0.1037(KN)纵杆0

19、.9×3×0.0384 =0.1037(KN)直角扣件(支架顶主节点处按增加一扣件考虑)7×13.2×10-3=0.0924(KN)对接扣件 =0.0102(KN)剪刀撑（每隔四排垂直两个方向设置剪刀撑，计算支架自重时，考虑含剪刀撑计算单元，剪刀撑斜杆与地面的倾角近似取为a=60O） =0.2765(KN)旋转扣件（剪刀撑每步与立杆相交处或与水平杆相交处均有旋转扣件扣接） =0.0799(KN)2、梁底一纵、横距内（计算单元内）模板支架自重立杆（3.6-0.05-0.13）×0.0384 =0.1313(KN)横杆（0.3+0.2+0.75&#

20、215;2）×0.0384 =0.0768(KN)纵横4×0.45×0.0384 =0.0691(KN)直角扣件（梁底主节点处按培养加一扣件考虑）10×13.2×10-3=0.132(KN)对接扣件 =0.0081(KN)剪刀撑（近似取）0.2765+0.0799 =0.3564(KN)合计 0.77(KN)3、荷载标准值、永久荷载标准值：楼板底模板支架自重标准值0.80 KN梁底模板支架自重标准值0.77 KN楼板木模板自重标准值0.3 KN/m2楼板钢筋自重标准值每立方钢筋混凝土1.1 KN梁钢筋自重标准值每立方钢筋混凝土1.5 KN新浇筑

21、混凝土自重标准值24 KN/m3、可变荷载标准值施工人员及设备荷载标准值1.0 KN/m2振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0 KN/m2二、验算混凝土楼板模板支架1、大横向水平杆验算、计算简图：混凝土楼板模板下大横向水平杆按二跨连续梁计算（计算变形宜按三跨连续梁计算），二跨连续梁计算简图如图5-2。、荷载计算*作用大横向水平杆永久线荷载标准值作用大横向水平杆永久线荷载设计值：q1=1.2qk1=1.2×2.98=3.58KkN/m*作用大横向水平杆可变线荷载标准值:qk2=1×0.9+2×0.9=2.7kN/m作用大横向水平杆可变线荷载设计值q2=1.4qk2=1

22、.4×2.7=3.78 kN/m* 作用大横向水平杆线荷载设计值强度计算：大横向水平杆受最大弯距抗弯强度满足要求。挠度计算：按二跨连续梁计算的挠度按三跨连续梁计算的挠度.说明：a、现浇钢筋混凝土梁、板起拱高度为跨度的1/10003/1000。支架的压缩变形值或弹性挠度，控制为相应的结构计算跨度的1/1000。b、按二跨梁计算的最大弯矩与最大支反力，比按三、四、五跨连续梁计算的最大弯矩与最大支反力取值大，计算偏安全。混凝土资梁、板通常留置施工缝到主梁距离与模板支架两跨长基本相符。施工现场往往存在混凝土梁间跨约为模板支架二跨长现象。c、三跨连续梁计算的最大挠度取值比按二、四、五跨连续梁计

23、算的最大挠度取值大。2、扣件的抗滑承载力计算：大横向水平杆传给立杆最大竖向力设计值满足要求。3、混凝土楼板模板支架立杆计算：支架立杆的轴向力设计值为大横向水平杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和。即横板支架立杆的计算长度式中：K1安全保证的立杆附架系数，查表F-1得K1=1.163K2搭设高度影响的立杆附架系数，查表F-2，得K2=1.0考虑侧移影响修正系数，查表F-3，得：1.4由规范公式5.3.3得按规范表计算模板支架立杆计算长度时，取K=1不能满足要求，但较为接近！可以采邓调整支架步跨来解决，如：底层步距调为h1=1.5m，第二层采邓加一根纵向水平杆，可满足要求

24、！查本附录E表E得g=0.13由规范公式5.3.1-1验算支架立杆稳定性即： 满足要求。三、验算混凝土梁模板支架：1、小横向水平杆计算：.计算间图：混凝土梁模板下小横向水平杆按简支梁计算，计算简图如下图5-3.荷载计算：小横向水平杆受恒荷载作用产生的集中力标准值小横向水平杆受活荷载作用产生的集中力标准值：传给小横向水平杆集中力标准值：传给小横向水平杆集中力设计值：.强度计算：作用小横向水平杆的最大弯矩抗弯强度满足要求。.挠度计算：挠度说明：小横模具按中部受集中力作用计算（计算简图4-3）计算结构偏安全。模板支架设计时，可根据小机杆实际受力装态确定受力简图。2、扣件的抗滑承载力计算：小横向水平杆

25、传给立杆竖向力设计值满足要求。3、混凝土梁模板支架立杆计算：模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和（计算单元内混凝土梁及其模板自重已含在R中，此处不计算）施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和由规范5.6.2得支架立杆的轴向力设计值（同时考虑计算单元内混凝土梁部分对立杆产生的竖向力）模板支架立杆的计算长度K1查附录F表F-1，得K1=1.163K2查附录F表F-2，得K2=1.0查附录F表F-3，得=1.28由规范公式5.3.3得长细比取K=1 满足要求。查本附录E表E得g=0.154由规范公式5.3.1-1验算支架立杆稳定性即满足要

26、求。4、模板支架立杆段受风荷载作用计算：本例模板支架按两个步距考虑，取风荷载设计值在立杆段产生的弯矩为：模板支架未设密目式安全立网封闭，立杆纵距，立杆步距h=1.535m挡风系数风荷载体型系数施工地区为北京市郊区，模板支架立杆段计算部位取底部，地面粗糙度类别为B类，风压高度变化系数，基本风压对计算立杆段风荷载产生的附加应力立杆段受风荷载作用可忽略不计。附 录模板支架设计计算资料附录A扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重表A-1 48×3.5钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值gK（Kn/m）步距（m）脚手架类 型纵 距（m）1.21.51.82.02.11.

27、20单排0.15810.17230.18650.19580.2004双排0.14890.16110.17340.18150.18561.35单排0.14730.16010.17320.18180.1861双排0.13790.14910.16010.16740.17111.50单排0.13840.15050.16260.17060.1746双排0.12910.13940.14950.15620.15961.80单排0.12530.13600.14670.15390.1575双排0.11610.12480.13370.13950.14242.00单排0.11950.12980.14050.1471

28、0.1504双排0.10940.11760.12590.13120.1338注:1、双排脚手架每米立杆承受的结构自重标准值是指内、外立杆的平均值；单排脚手架每米立杆承受的结构自重标准值系按双排脚手架外立杆等值采用；2、当采用51×3钢管时，每米立杆承受结构自重标准值可按表中数值乘以0.96采用。表A-2 常用构配件与材料、人员的自重名称单位自重备注扣件：直角扣件旋转扣件对接扣件N/个13.214.618.4-人N800-850-灰浆车、砖车KN/辆2.04-2.50-普通砖240mm×115mm×53mmKN/m318-19684块/m3，湿灰砂砖KN/m318砂

29、:石灰=92:8瓷面砖150mm×150mm×8mmKN/m317.85556块/m3陶瓷锦砖（马骞克）=5mmKN/m30.12-石灰砂浆、混合砂浆KN/m317-水泥砂浆KN/m320-素混凝土KN/m322-24-加气混凝土KN/m35.5-7.5-泡沫混凝土KN/m34-6-附录B 钢管截面特性表B 钢管截面特性外 径，d壁 厚t截面积A（cm2）惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径（cm）每米长质 量(kg/m)（mm）48513.53.04.894.5212.1913.085.085.131.581.703.843.55附录C钢材的强度设计值(n/mm

30、2)钢材抗拉、抗压和抗弯抗剪V端面承压（刨平顶紧）ce牌号厚度或直径(mm)Q235钢16215125325>16-40205120>40-60200115>60-100190110Q345钢16310180400>16-35295170>35-50265155>50-100250145Q390钢16350205415>16-35335190>35-50315180>50-100295170Q420钢16380220440>16-35360210>35-50340195>50-100325185附录D钢材和钢铸件的物理性能

31、指标弹性模量E（N/mm2）剪变模量G（N/mm2）线膨胀系数a（以每计）质量密度p（kg/m3）206×10379×10312×10-67850附录E 基本设计规定指标一、扣件、底座的承载力设计值应按表E-1采用。表E-1 扣件、底座的承载力设计值（kN）项 目承载力设计值对接扣件（抗滑）3.20直角扣件、旋转扣件（抗滑）8.00底座（抗滑）40.00注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于10N.m，且不应大于6510N.m二、受弯构件的挠度不应超过表E-2中规定的容许值表E-2 受弯构件的容许挠度构件类别容许挠度脚手板，纵向、横向水平杆/150与100mm悬挑受弯杆

32、件/400注：为受弯构件跨度。三、受压、受拉构件的长细比不应超过表E-3中规定的容许值。表E-3 受压、受拉构件的容许长细比构件类别容许长细比立杆双排架210单排架230横向斜掌、剪刀撑中的压杆250拉杆350注：计算时，立杆的计算长度按扣件架规范（5.3.3）式计算，但k值取1.00，本表中其它杆件的计算长度按计算。附录F Q235-A 钢轴心受压构件的稳定系数表F 稳定系数表012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520

33、.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8540.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779700.7550.7700.7650.7600.7550.7500.74

34、40.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6260.6180.6110.6030.5951000.5880.5800.5730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.4060.4011300.3960.3910.3860.3

35、810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.3160.3121500.3080.3050.3010.2980.2940.2910.2870.2840.2810.2771600.2740.2710.2680.2650.2620.2590.2560.2530.2510.2481700.2450.2430.2400.2370.2350.2320.2300.2270.2250.2231800.2200.2180.2160.2140.2110.2090.2070.2050.2030.201190

36、0.1990.1970.1950.1930.1910.1890.1880.1860.1840.1822000.1800.1790.1770.1750.1740.1720.1710.1690.1670.1662100.1640.1630.1610.1600.1590.1570.1560.1540.1530.1522200.1500.1490.1480.1460.1450.1440.1430.1410.1400.1392300.1380.1370.1360.1350.1330.1320.1310.1300.1290.1282400.1270.1260.1250.1240.1230.1220.1210.1200.1190.1182500.117-注：当>250时，附录G 立杆计算长度修正系数表表G-1 模板支架立杆计算长度附加系数k1步距h（m）h 0.90.9<h 1.21.2<h 1.51.5<h 2.1k11.2431.1851.1671.163注:本表摘自<混凝土工程模板与支架技术>P427表4-43表G-1 模板支架立杆计算长度附加系数k2h(m)h+2a(或)H0(m)46810121416182025303540KH1.00.990.980.9