地铁车站计算书

1、一 设计依据二 设计说明2.1 工程概况2.2 环境条件2.3 地质概况2.3.1 地形地貌2.3.2 岩土分层及其特性2.3.3 水文及工程地质2.3.4 场地抗震设防附岩土物理力学参数表2.4 基坑支护形式2.5 基坑计算本工程围护结构主要采用理正软件进行设计计算，并利用岩土工程有限元分析程序plaxis对终点里程端头井基坑开挖过程进行模拟，作为对理正软件计算结果进行补充和验证。钻孔灌注桩作临时结构考虑，即：开挖施工期间，钻孔灌注桩作为围护结构，承受全部的水土压力及地面超载。使用阶段不考虑钻孔灌注桩的作用。理正深基坑软件模拟了施工过程，遵循“先变位，后支撑”的原则，在计算中计入结构的先期位

2、移值及支撑变形，应用基于弹性理论的进行围护结构计算，岩土体对围护结构侧向作用力采用朗肯土压力理论计算，土体与结构相互作用采用一系列仅受压弹簧进行模拟（温克尔地基梁计算模型），最终的位移及内力值为各阶段累加值。Plaxis为基于有限元理论的岩土专业分析程序，能较为真实地反映基坑开挖过程中岩土及结构物的应力变形发展，将终点里程处端头井简化为平面应变模型，利用地下水渗流分析功能对基坑开挖降水过程进行模拟，同时输出“半截桩”支护的变形与内力。抗震分析采用地震系数法进行横向抗震分析。经计算地震作用对结构影响较小，故在设计中仅采用相应的构造措施来提高整体的抗震能力。2.5.1 湘府路终点里程端头井围护结构

3、计算计算所用地质资料取自地质勘查文件，钻孔编号为JZ-10-湘府路补10。2.5.1.1 支护方案排桩（钻孔灌注桩）支护2.5.1.2 设计信息1.基坑概况参数2.超载信息3.土层信息5.支锚信息6.土压力模型及系数调整弹性法土压力模型:经典法土压力模型:7.工况信息2.5.1.3 各工况内力计算结果 各工况：内力位移包络图：2.5.1.4 整体稳定性计算计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 Ks = 2147.366圆弧半径(m) R = 78.729 圆心坐标X(m) X = 13.449 圆心坐标Y(m) Y = 71.738

4、2.5.1.5 抗倾覆稳定性验算 抗倾覆安全系数:Mp被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 -2 3 4 5 6内撑 0.000 内撑 0.000 内撑 0.000 内撑 0.000 内撑 0.000- - - - -Ks = 27.247 = 1.200, 满足规范要求。工况2：注意：锚固

5、力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 1 2 3 4 5 6支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)内撑 2520000.000 - 内撑 0.000 - 内撑 0.000 内撑 0.000 内撑 0.000 内撑 0.000- - - -Ks = 8568.638 = 1.200, 满足规范要求。工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 2 3 4 5 6内撑 2520000.000 - 内撑 0.000 - 内撑 0.000 内撑 0.000 内撑 0.000 内撑 0.000- - - -Ks = 2755.

6、220 = 1.200, 满足规范要求。 工况4：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 2520000.000 -2 3 4 5 6内撑 2520000.000 - 内撑内撑 内撑 内撑0.000 0.000 0.000 0.000- - - -工况5：Ks = 4948.164 = 1.200, 满足规范要求。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 1 2 3 4 5 6支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)内撑 2520000.000 -内撑 2520000.000 - 内撑 0.000 内撑 0

7、.000 内撑 0.000 内撑 0.000- - - -Ks = 3737.239 = 1.200, 满足规范要求。 工况6：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 2 3 4 5 6内撑 2520000.000 -内撑 2520000.000 - 内撑 2456132.000 - 内撑 0.000 - 内撑 0.000 - 内撑 0.000-Ks = 5028.558 = 1.200, 满足规范要求。 工况7：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 1 2 3 4 5 6支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m

8、) 内撑 2520000.000 - 内撑 2520000.000 - 内撑 2456132.000 - 内撑 0.000 内撑 0.000 内撑 0.000- - -Ks = 4495.978 = 1.200, 满足规范要求。工况8：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 2 3 4 5 6 内撑 2520000.000 - 内撑 2520000.000 - 内撑 2456132.000 - 内撑 0.000 内撑 0.000 - - 内撑 2456132.000 -Ks = 5393.449 = 1.200, 满足规范要求。工况

9、9：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 1 2 3 4 5 6 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 内撑 2520000.000 - 内撑 内撑 内撑 内撑 2520000.000 - 2456132.000 - 0.000 - 2456132.000 - - 内撑 0.000 Ks = 5195.773 = 1.200, 满足规范要求。工况10：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。Ks = 5843.507 = 1.200, 满足规范要求。工况11： 序号 1 2 3 4 5 6 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 内撑 2520000.00

10、0 - 内撑 2520000.000 - 内撑 2456132.000 - 内撑 0.000 - 内撑 2456132.000 - 内撑 2456132.000 -注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 1 2 3 4 5 6 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 内撑 2520000.000 - 内撑 2520000.000 - 内撑 2456132.000 - 内撑 0.000 - 内撑 2456132.000 - 内撑 2456132.000 - Ks = 5774.777 = 1.200, 满足规范要求。 工况12工况20：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。- 安全系数

11、最小的工况号：工况1。最小安全Ks = 27.247 = 1.200, 满足规范要求。2.5.1.6 抗隆起验算Prandtl(普朗德尔)公式(Ks = 1.11.2)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):Ks = 29.283 = 1.1, 满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks = 1.151.25)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):Ks = 37.624 = 1.15, 满足规范要求。 隆起量的计算 注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!式中3基坑底面向上位移(mm);n从基坑顶面到基坑底面处的

12、土层层数;ri第i层土的重度(kN/m3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m); hi第i层土的厚度(m); q基坑顶面的地面超载(kPa); D桩(墙)的嵌入长度(m); H基坑的开挖深度(m);c桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa); 桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);3 = 0(mm)2.5.1.7 嵌固深度计算 嵌固深度计算参数： 嵌固深度计算过程：按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度： 圆心(-8.207，14.615)，半径=17.200m，对

13、应的安全系数Ks = 1.302 1.300 嵌固深度计算值 h0 = 0.500m 嵌固深度设计值 hd = 0h0= 1.1001.1000.500 = 0.605m 嵌固深度采用值 hd = 6.000m当前嵌固深度为：0.605m。依据建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99,多点支护结构嵌固深度设计值小于0.2h时，宜取hd = 0.2h。 嵌固深度取为：4.530m。2.5.1.8 钻孔灌注桩配筋计算1.钻孔灌注桩设计信息混凝土的强度等级：C35 轴心抗压强度设计值 fc 16.72N/mm钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm 抗压强度设计值 fy 300N/mm 弹性模量

14、Es 200000N/mm 相对界限受压区高度 b 0.550圆形截面 截面的直径 d 1000mm纵筋的混凝土保护层厚度 c 70mm 全部纵筋最小配筋率 min 0.60%2.内力设计值根据理正深基坑软件计算结果：加强区弯矩设计值M=1.25*1968.04=2460kN*m，非加强区弯矩设计M=1.25*900=1125kN*m。 加密区剪力设计值 V 1.25*1118.18=1397kN，非加密区剪力设计值 V 1.25*600=750kN3.加强段计算结果（利用MorGain计算）3.1 轴心受压构件验算（不考虑间接钢筋的影响）钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 Lo/b MaxLo

15、x/bx, Loy/by Max28450/866, 28450/866 Max32.9, 32.9 32.9 1 / 1 + 0.002 * (Lo/b - 8) 2 0.447圆形截面面积 A * d 2 / 4 *10002/4 785398 mm2轴压比 Uc N / (fc * A) 1/(16.72*785398) 0纵向钢筋最小截面面积全部纵向钢筋的最小截面面积 As,min A * min 785398*0.60% 4712 mm2 全部纵向钢筋的截面面积 As 按下式求得：N 0.9 * * (fc * A + fy * As) （混凝土规范式 7.3.1） As N / (

16、0.9 * ) - fc * A / (fy - fc) 1/(0.9*0.447)-16.72*785398/(300-16.72)22 -46356 mm As,min 4712 mm ，取 As As,min3.2正截面偏心受压承载力计算初始偏心距 ei附加偏心距 ea Max20, h/30 Max20, 33 33mm轴向压力对截面重心的偏心距：eo M / N 2460000000/1 2460000000mm 初始偏心距 ei eo + ea 2460000000+33 2460000033mm偏心距增大系数 1 0.5 * fc * A / N 0.5*16.72*785398

17、/1 6565928.56 1.0， 取 1 1.02 1.15 - 0.01 * Lo / h 1.15-0.01*28450/1000 0.87 1 + (Lo / h) 2 * 1 * 2 / (1400 * ei / ho) 1+(28450/1000)2*1*0.87/(1400*2460000033/920) 1全部纵向钢筋的截面面积 As 由混凝土规范中的下列公式求得：N * 1 * fc * A * 1 - Sin(2 * * ) / (2 * * )+ ( - t) * fy * As （7.3.8-1）N * * ei 2 * 1 * fc * A * r * Sin( *

18、 ) 3 / / 3+ fy * As * rs * Sin( * ) + Sin( * t) / （7.3.8-2） 将公式（7.3.8-2）中的 As 代入公式（7.3.8-1），解方程得： 0.313 t 1.25 - 2 * 1.5-2*0.313 0.624As N - *1*fc*A*(1-Sin2/2/)/(-t)/fy 1-0.313*1*16.72*785398*(1-Sin1.968/1.968)/(0.313-0.624)/300 23478mm24.非加强段计算结果（利用MorGain计算）4.1轴心受压构件验算（不考虑间接钢筋的影响）钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数

19、Lo/b MaxLox/bx, Loy/by Max28450/866, 28450/866 Max32.9, 32.9 32.9 1 / 1 + 0.002 * (Lo/b - 8) 2 0.447圆形截面面积 A * d 2 / 4 *10002/4 785398 mm2轴压比 Uc N / (fc * A) 1/(16.72*785398) 0纵向钢筋最小截面面积全部纵向钢筋的最小截面面积 As,min A * min 785398*0.60% 4712 mm2 全部纵向钢筋的截面面积 As 按下式求得：N 0.9 * * (fc * A + fy * As) （混凝土规范式 7.3.1

20、）As N / (0.9 * ) - fc * A / (fy - fc) 1/(0.9*0.447)-16.72*785398/(300-16.72) -46356 mm2 As,min 4712 mm2 ，取 As As,min4.2正截面偏心受压承载力计算初始偏心距 ei附加偏心距 ea Max20, h/30 Max20, 33 33mm轴向压力对截面重心的偏心距：eo M / N 1125000000/1 1125000000mm 初始偏心距 ei eo + ea 1125000000+33 1125000033mm偏心距增大系数 1 0.5 * fc * A / N 0.5*16.

21、72*785398/1 6565928.56 1.0， 取 1 1.02 1.15 - 0.01 * Lo / h 1.15-0.01*28450/1000 0.87 1 + (Lo / h) 2 * 1 * 2 / (1400 * ei / ho) 1+(28450/1000)2*1*0.87/(1400*1125000033/920) 1全部纵向钢筋的截面面积 As 由混凝土规范中的下列公式求得：N * 1 * fc * A * 1 - Sin(2 * * ) / (2 * * )+ ( - t) * fy * As （7.3.8-1）N * * ei 2 * 1 * fc * A * r

22、 * Sin( * ) 3 / / 3+ fy * As * rs * Sin( * ) + Sin( * t) / （7.3.8-2） 将公式（7.3.8-2）中的 As 代入公式（7.3.8-1），解方程得： 0.262 t 1.25 - 2 * 1.5-2*0.262 0.727As N - *1*fc*A*(1-Sin2/2/)/(-t)/fy 1-0.262*1*16.72*785398*(1-Sin1.644/1.644)/(0.262-0.727)/300 9675mm25.斜截面抗剪承载力计算5.1加密区计算0.7 * ft * b * ho 0.7*1.57*880*714

23、692541N V 1397000N当 V 0.7 * ft * b * ho、 500 H 800mm 构造要求：箍筋最小直径 Dmin 6mm，箍筋最大间距 Smax 250mm最小配箍面积 Asv,min (0.24 * ft / fyv) * b * S (0.24*1.57/210)*880*80 127 mm矩形受弯构件，其受剪截面应符合下式条件：当 ho / b 4 时，V 0.25 * c * fc * b * ho （混凝土规范 7.5.11） 0.25 * c * fc * b * ho 0.25*1*16.72*880*714 2626378N V 1397000N，满足

24、要求。矩形截面的一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：V 0.7 * ft * b * ho + 1.25 * fyv * Asv / S * ho （混凝土规范 7.5.42）Asv (V - 0.7 * ft * b * ho) * S / (1.25 * Fyv * ho) (1397000-0.7*1.57*880*714)*80/(1.25*210*714) 301mm25.2非加密区计算0.7 * ft * b * ho 0.7*1.57*880*714 692541N V 750000N当 V 0.7 * ft * b * ho、 500 H 800mm 构造要求：箍筋

25、最小直径 Dmin 6mm，箍筋最大间距 Smax 250mm最小配箍面积 Asv,min (0.24 * ft / fyv) * b * S (0.24*1.57/210)*880*250 396 mm2矩形受弯构件，其受剪截面应符合下式条件：当 ho / b 4 时，V 0.25 * c * fc * b * ho （混凝土规范 7.5.11） 0.25 * c * fc * b * ho 0.25*1*16.72*880*714 2626378N V 750000N，满足要求。 矩形截面的一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：V 0.7 * ft * b * ho + 1.25

26、 * fyv * Asv / S * ho （混凝土规范 7.5.42）Asv (V - 0.7 * ft * b * ho) * S / (1.25 * Fyv * ho) (750000-0.7*1.57*880*714)*250/(1.25*210*714) 77 mm26.配筋说明B型钻孔灌注桩加强段为桩顶之下6m24m，配置30D32,非加强段配置15D32;配置螺旋箍筋d1480/250，其中加密区为主体楼板附近上下各2m范围内，间距为80mm，其余为非加密区，箍筋间距为250mm。2.5.1.9 第一道混凝土撑计算 21.ZC1计算（1）混凝土支撑设计信息构件的计算长度 L 12

27、m矩形截面 截面宽度 b 800mm 截面高度 h 800mm采用对称配筋，即：As As混凝土的强度等级：C30 轴心抗压强度设计值 fc 14.33N/mm钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm 抗压强度设计值 fy 300N/mm弹性模量 Es 200000N/mm 相对界限受压区高度 b 0.550纵筋的混凝土保护层厚度 c 35mm 全部纵筋最小配筋率 min 0.25%(2)内力设计值M设计=1.25110ql2=1.25*0.1*25*0.8*0.8*122=288kNm根据理正软件计算结果，第一道混凝土支撑各工况中最大轴力为1107.25kN，N设计=1.25*1107.25

28、=1384kNV设计=1.2512ql=1.25*0.5*25*0.8*0.8*12=120kN(3)计算结果1)轴心受压构件验算钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 Lo/b MaxLox/bx, Loy/by Max12000/800, 12000/800 Max15, 15 15 1 / 1 + 0.002 * (Lo/b - 8) 2 0.911矩形截面面积 A b * h 800*800 640000 mm2轴压比 Uc N / (fc * A) 1384000/(14.33*640000) 0.15纵向钢筋最小截面面积全部纵向钢筋的最小截面面积 As,min A * min 64000

29、0*0.25% 1600mm一侧纵向钢筋的最小截面面积 As1,min A * 0.20% 640000*0.20% 1280mm2 全部纵向钢筋的截面面积 As 按下式求得：N 0.9 * * (fc * A + fy * As) （混凝土规范式 7.3.1）As N / (0.9 * ) - fc * A / (fy - fc) 1384000/(0.9*0.911)-14.33*640000/(300-14.33) -26197 mm2 As,min 1600 mm2 ，取 As As,min2)在 Mx 作用下正截面偏心受压承载力计算初始偏心距 ei附加偏心距 ea Max20, h/

30、30 Max20, 27 27mm轴向压力对截面重心的偏心距：eo M / N 288000000/1384000 208mm 初始偏心距 ei eo + ea 208+27 235mm偏心距增大系数 1 0.5 * fc * A / N 0.5*14.33*640000/1384000 3.31 1.0， 2取 1 1.02 1.15 - 0.01 * Lo / h 1.15-0.01*12000/800 1 1 + (Lo / h) 2 * 1 * 2 / (1400 * ei / ho) 1+(12000/800)2*1*1/(1400*235/755) 1.52轴向压力作用点至纵向受拉

31、钢筋的合力点的距离：e * ei + h / 2 - a 1.52*235+800/2-45 711mm混凝土受压区高度 x 由下列公式求得：N 1 * fc * b * x + fy * As - s * As （混凝土规范式 7.3.4-1） 当采用对称配筋时，可令 fy * As s * As，代入上式可得：x N / (1 * fc * b) 1384000/(1*14.33*800) 121mm b * ho 415mm，属于大偏心受压构件当 x 2a 时，受压区纵筋面积 As 按混凝土规范式 7.3.4-2 求得：N * e 1 * fc * b * x * (ho - x / 2

32、) + fy * As * (ho - as)Asx N * e - 1 * fc * b * x * (ho - x / 2) / fy * (ho - as) 1384000*711-1*14.33*800*121*(755-121/2)/300*(755-45) 107 mm2 As1,min 1280 mm2 ，取 Asx 1280 mm23)抗剪承载力验算0.7 * ft * b * ho 0.7*1.43*800*760 609838N V 120000N当 V 0.7 * ft * b * ho、 500 H 800mm 构造要求：箍筋最小直径 Dmin 6mm，箍筋最大间距 S

33、max 350mmDmin、Smax 的配箍面积 Asv# Dmin 2 * / 4 * S / Smax 20mm 最小配箍面积 Asv,min 20 mm(4)配筋说明纵向受力钢筋对称配置6D20箍筋采用d12300（四肢）,双向配置腰筋采用5D182.ZC3计算（1）混凝土支撑设计信息构件的计算长度 L 20m,其余信息同ZC1。(2)内力设计值M设计2=1.25110ql2=1.25*0.1*25*0.8*0.8*202=800kNm根据理正软件计算结果，第一道混凝土支撑各工况中最大轴力为1107.25kN，N设计=1.4141.25*1107.25=1957kNV设计=1.2512q

34、l=1.25*0.5*25*0.8*0.8*20=200kN(3)计算结果1)轴心受压构件验算钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 Lo/b MaxLox/bx, Loy/by Max20000/800, 20000/800 Max25, 25 25 1 / 1 + 0.002 * (Lo/b - 8) 2 0.634矩形截面面积 A b * h 800*800 640000 mm2轴压比 Uc N / (fc * A) 1957000/(14.33*640000) 0.21纵向钢筋最小截面面积全部纵向钢筋的最小截面面积 As,min A * min 640000*0.25% 1600 mm一侧纵

35、向钢筋的最小截面面积 As1,min A * 0.20% 640000*0.20% 1280 mm2 全部纵向钢筋的截面面积 As 按下式求得：N 0.9 * * (fc * A + fy * As) （混凝土规范式 7.3.1） As N / (0.9 * ) - fc * A / (fy - fc) 1957000/(0.9*0.634)-14.33*640000/(300-14.33) -20096 mm As,min 1600 mm ，取 As As,min2) 在 Mx 作用下正截面偏心受压承载力计算初始偏心距 ei附加偏心距 ea Max20, h/30 Max20, 27 27m

36、m轴向压力对截面重心的偏心距：eo M / N 800000000/1957000 409mm 初始偏心距 ei eo + ea 409+27 435mm偏心距增大系数 1 0.5 * fc * A / N 0.5*14.33*640000/1957000 2.34 1.0， 取 1 1.02 1.15 - 0.01 * Lo / h 1.15-0.01*20000/800 0.9 1 + (Lo / h) 2 * 1 * 2 / (1400 * ei / ho) 1+(20000/800)2*1*0.9/(1400*435/755) 1.7轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离：e *

37、ei + h / 2 - a 1.7*435+800/2-45 1094mm混凝土受压区高度 x 由下列公式求得：N 1 * fc * b * x + fy * As - s * As （混凝土规范式 7.3.4-1） 当采用对称配筋时，可令 fy * As s * As，代入上式可得：x N / (1 * fc * b) 1957000/(1*14.33*800) 171mm b * ho 415mm，属于大偏心受压构件当 x 2a 时，受压区纵筋面积 As 按混凝土规范式 7.3.4-2 求得：N * e 1 * fc * b * x * (ho - x / 2) + fy * As *

38、(ho - as)Asx N * e - 1 * fc * b * x * (ho - x / 2) / fy * (ho - as) 1957000*1094-1*14.33*800*171*(755-171/2)/300*(755-45) 3897 mm23)抗剪承载力验算0.7 * ft * b * ho 0.7*1.43*800*760 609838N V 200000N当 V 0.7 * ft * b * ho、 500 H 800mm 构造要求：箍筋最小直径 Dmin 6mm，箍筋最大间距 Smax 350mmDmin、Smax 的配箍面积 Asv# Dmin 2 * / 4 *

39、S / Smax 20mm 最小配箍面积 Asv,min 20mm(4)配筋说明 222纵向受力钢筋对称配置8D25箍筋采用d12300（四肢）,双向配置腰筋采用5D222.5.1.10 第二道混凝土撑计算1.ZC5计算（1）混凝土支撑设计信息构件的计算长度 L 19m矩形截面 截面宽度 b 800mm 截面高度 h 800mm采用对称配筋，即：As As混凝土的强度等级：C30 轴心抗压强度设计值 fc 14.33N/mm钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm 抗压强度设计值 fy 300N/mm 弹性模量 Es 200000N/mm 相对界限受压区高度 b 0.550纵筋的混凝土保护层厚

40、度 c 35mm 全部纵筋最小配筋率 min 0.25%(2)内力设计值M设计=1.25110ql2=1.25*0.1*25*0.8*0.8*192=722kNm根据理正软件计算结果，第二道混凝土支撑各工况中最大轴力为4638.64kN，N设计=1.4141.254638.64=8199kNV设计=1.2512ql=1.25*0.5*25*0.8*0.8*19=190kN(3)计算结果1)轴心受压构件验算钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 Lo/b MaxLox/bx, Loy/by Max11000/800, 11000/800 Max13.8, 13.8 13.8 1 / 1 + 0.002

41、 * (Lo/b - 8) 2 0.938矩形截面面积 A b * h 800*800 640000mm轴压比 Uc N / (fc * A) 8199000/(14.33*640000) 0.89纵向钢筋最小截面面积全部纵向钢筋的最小截面面积 As,min A * min 640000*0.25% 1600 mm2 一侧纵向钢筋的最小截面面积 As1,min A * 0.20% 640000*0.20% 1280 mm 全部纵向钢筋的截面面积 As 按下式求得：N 0.9 * * (fc * A + fy * As) （混凝土规范式 7.3.1）As N / (0.9 * ) - fc *

42、A / (fy - fc) 8199000/(0.9*0.938)-14.33*640000/(300-14.33) 1891 mm222) 在 Mx 作用下正截面偏心受压承载力计算初始偏心距 ei附加偏心距 ea Max20, h/30 Max20, 27 27mm轴向压力对截面重心的偏心距：eo M / N 722000000/8199000 88mm 初始偏心距 ei eo + ea 88+27 115mm偏心距增大系数 1 0.5 * fc * A / N 0.5*14.33*640000/8199000 0.562 1.15 - 0.01 * Lo / h 1.15-0.01*110

43、00/800 1.01 1.0， 取 2 1.0 1 + (Lo / h) 2 * 1 * 2 / (1400 * ei / ho) 1+(11000/800)2*0.56*1/(1400*115/755) 1.5 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离：e * ei + h / 2 - a 1.5*115+800/2-45 527mm 混凝土受压区高度 x 由下列公式求得：N 1 * fc * b * x + fy * As - s * As （混凝土规范式 7.3.4-1） 当采用对称配筋时，可令 fy * As s * As，代入上式可得： x N / (1 * fc * b) 81

44、99000/(1*14.33*800) 715mm b * ho 415mm，属于小偏心受压构件，应重新计算受压区高度 x。 经试算，取 x 579mm当 x 2a 时，受压区纵筋面积 As 按混凝土规范式 7.3.4-2 求得：N * e 1 * fc * b * x * (ho - x / 2) + fy * As * (ho - as) Asx N * e - 1 * fc * b * x * (ho - x / 2) / fy * (ho - as) 8199000*527-1*14.33*800*579*(755-579/2)/300*(755-45) 5772 mm23)抗剪承载力验算0.7 * ft * b * ho 0.7*1.43*800*760 609838N V 190000N 522 当 V 0.7 * ft * b * ho、 500 H