淳安县环湖公路上江埠大桥菱形挂蓝计算书（主桥）

1、.目录一、 荷载················································

2、3;··················· 2二、 挂篮底模平台检算····························

3、83;···················· 3三、 底模平台前、后下横梁检算··························

4、3;··········· 6四、 底模平台前、后吊挂检算····································

5、····· 8五、 内滑梁检算···········································&#

6、183;··············· 9六、 外滑梁检算································

7、3;························ 10七、 前上横梁检算·······················

8、3;······························ 12八、 菱形构架检算·················

9、3;···································· 13九、 后锚固系统检算···········

10、83;······································· 16十、 挂篮走行稳定性检算········

11、···································· 17一、 荷载1、主梁阶段自重：上江埠1号桥1#8#墩主梁悬浇节段长度分为3m、3.5m和4m三种，其中D1#、D1#、C1#、C1#、B1#、B1#块（以下统称为1

12、#块进行计算）主梁为自重最大节段，节段长3m，节段自重158.55t；D5#、D5#、C5#、C5#、B5#、B5#块（以下统称为5#块进行计算）节段长3.5m，节段自重156.7t；D9#、D9#、C9#、C9#、B9#、B9#块（以下统称为9#块进行计算）节段长4m，节段自重150.6t。2、单只挂篮各部分重：菱形桁架：6.9t联结系：1.91t前滑板：0.2t后钩板：0.38t下滑道：2.80t后锚固系统：1.50t前上横梁：2.84t底模平台及吊挂系统：15.7t底模：3.63t走行滑梁及走行吊挂系统：8.3t外膜及支架：13.04t其他（内模、安全设施、施工荷载）：3.5t3、挂篮工

13、作系数：0.4二、 挂篮底模平台检算挂篮受力最不利的工况取3m、3.5m、4m三种长度主梁中的腹板厚度及高度最大一块主梁（即分别为1#、5#、9#）进行计算比较，其余节段不再作详细计算。1、 底模平台布置2、底模平台纵梁计算（1#、5#、9#块）1）、底模平台边纵梁：三根边纵梁承担着箱梁腹板混凝土荷载及底模平台部分重量：一侧腹板混凝土荷载：（见上断面图中阴影部分自重）后端断面荷载：G后=146.12KN/m、118.04KN/m、92.3KN/m前端断面荷载：G前=138.58 KN/m、111.02KN/m、86.32KN/m（前进方向为前端）砼超打重量、施工荷载及挂篮底模平台重量，取混凝土

14、重量的0.4倍考虑：G后=204.57KN/m、165.26KN/m、129.22KN/mG前=194.01KN/m、155.43KN/m、120.85KN/m该重量由三根边纵梁承受则每根荷载： q后=68.19 KN/m、55.09KN/m、43.07KN/m q前=64.67 KN/m、51.81KN/m、40.28KN/m计算模型见下图：纵梁截面：A=8412mm2, Ix=237000000mm4，W=1185000mm3计算结果：最大弯曲应力：=140.62MPa；最大变形：f=8.2mm，f/L=8.2/5000=1/610<1/500(满足)；支座反力（下横梁所受压力）：R

15、后=123472N、105337N、85870N, R前=79370N、85290N、84382N。2）、底模平台中纵梁：混凝土底板下4根纵梁承担着箱梁底板及底模平台的一部分重量：后端断面荷载：G后=109.2 KN/m、87.4KN/m、66.8KN/m前端断面荷载：G前=103.5KN/m、81.6KN/m、62.1KN/m（前进方向为前端）砼超打重量、施工荷载及挂篮底模平台重量，取混凝土重量的0.4倍考虑：G后=152.88KN/m、122.36KN/m、93.52KN/mG前=144.9KN/m、114.2KN/m、86.9KN/m该重量由4根中纵梁承受，则每根荷载： q后=38.22

16、KN/m、30.69KN/m、23.48KN/m q前=36.2 KN/m、28.6KN/m、21.7KN/m计算模型见下图：纵梁截面：A=8412mm2, Ix=237000000mm4，W=1185000mm3计算结果：最大弯曲应力：=78.6MPa；最大变形：f=4.6mm，f/L=4.6/5000=1/1087<1/500(满足)；支座反力（下横梁所受压力）：R后=69929N、59274N、47441N, R前=45223N、48044N、46491N。三、 底模平台前、后下横梁检算1、前后下横梁截面特性：前下横梁 后下横梁前下横梁：A=21218mm2, Ix=5132071

17、55mm4，W=2701090mm3后下横梁：A=28879mm2, Ix=1089240409mm4，W=4635065mm32、前下横梁检算：挂篮浇注混凝土1#、5#、9#块：此时底模平台前下横梁受底模平台纵梁传来的混凝土重量、底模平台自重及其他重量。计算模型见下图：1#块： 5#块： 9#块：计算结果：最大弯曲应力：=28.9MPa、31.1Mpa、30.8Mpa；最大变形：f=0.5mm、0.6mm、0.6mm；支座反力（前吊带所受拉力）：R边=132933N、142647N、141370N, R中=205432N、219120N、214567N。3、后下横梁检算： 挂篮浇注混凝土1#

18、、5#、9#块：此时底模平台后下横梁受底模平台纵梁传来的混凝土重量、底模平台自重及其他重量。后下横梁后边吊带较长，后中吊带较短，计算时将支座简化为不同刚度的竖向弹簧来考虑此影响。有计算结果可以看出，1#块施工时后下横梁最不利.计算模型见下图：1#块：计算结果： 最大弯曲应力分别为：=26.2MPa最大变形分别为：f=0.4mm支座反力（后吊带所受拉力）分别为：R边=206080N, R中=317545N。四、 底模平台前、后吊挂检算底模前吊带、后边吊带均采用B=150mm，=48mm,56销孔，材质为16Mn；吊带销轴55，材质为40Cr；底模后中吊带采用B=190mm，=48mm,76销孔，

19、材质为16Mn；吊带销轴75，材质为40Cr；各工况中，前吊带、后边吊带受力最大值为Fmax=219.1KN；后中吊带受力最大值为Fmax=317.5KN。计算结果：前吊带、后边吊带承受的拉应力：=48.6MPa；后中吊带承受的拉应力：=58.0MPa；55销轴承受的剪应力：=61.5MPa；75销轴承受的剪应力：=47.9MPa；前吊带、后边吊带孔壁承受的压应力：=83MPa；后中吊带孔壁承受的压应力：=87.0MPa；五、 内滑梁检算1、内滑梁截面特性：A=18449mm2, Ix=419063798mm4，W=2197621mm32、浇注1#、5#、9#块时：浇注主梁1#、5#、9#块顶

20、板混凝土时，内滑梁承担着顶板混凝土重量、内模重量。箱梁顶板混凝土荷载：q丿=34.8 KN/m按0.4的混凝土重量系数考虑内模及其他荷载：q=34.81.4=48.7 KN/m计算模型见下图：计算结果：最大弯曲应力分别为：=54.5MPa、62.2Mpa、65.9Mpa；最大变形分别为：f=3.3mm、4.0mm、4.3mm；支座反力（吊带所受拉力）：R后=92009 N、98341N、101994N, R前= 63949N、87151N、107848N。六、 外滑梁检算1、外滑梁截面特性：A=18449mm2, Ix=419063798mm4，W=2197621mm32、浇注1#块时：浇注主

21、梁1#、5#、9#块翼板混凝土时，外滑梁承担着翼板混凝土重量、侧模重量。箱梁顶板混凝土荷载：q丿=35.4 KN/m按0.4的混凝土重量系数考虑内模及其他荷载：q=35.41.4=50.0 KN/m计算模型见下图：计算结果：最大弯曲应力：=56.0MPa、63.8Mpa、67.7Mpa；最大变形：f=3.4mm、4.1mm、4.4mm；支座反力（吊带所受拉力）：R后=94381N、100844N、104594N, R前=65478N、89198N、110448N。4、挂篮走行时：外滑梁承受：侧膜及侧模支架重量、底模平台重量计算模型见下图：计算结果：最大弯曲应力：=92.8MPa；最大变形：f=

22、19.9mm；支座反力（吊带所受拉力）：R后=45093N, R前=118386N。七、 前上横梁检算1、前上横梁截面特性：A=34675mm2, Ix=1928885284mm4，W=6651328mm32、计算模型 浇注主梁1#、5#、9#块混凝土时，前上横梁承受荷载为前吊挂系统各吊带支反力。计算模型见下图： 1#块： 5#块： 9#块：计算结果：最大弯曲应力：=42.0MPa、47.0Mpa、48.9Mpa；最大变形：f=3.0mm、3.3mm、3.4mm；支座反力（主桁所受压力）：R=481907N、552231N、588348N。八、 菱形构架检算菱形构架承受前上横梁传来的挂篮荷载，构架由型钢组焊而成。每片构架自重计入3.5t，按钢架计算。计算模型见下图：各杆件截面特性：G1 230b+上盖板A=16960mm2 Ix=30396200mm4 W=1876310mm3 G2、G3 228b+上盖板A=11591mm2 Ix=142355000mm4 W=828611mm3 G4 230b+2贴板A=13758mm2 Ix=148390000mm4 W=989267mm3 G5 225bA=7982mm2 Ix=72390000mm4 W=579120mm3 浇注主梁