2高大模板支架系统施工专项方案

1、高大模板支架系统施工方案三 箭 管 理山东三箭建设工程管理有限公司第*项目公司年 月 日安全专项施工方案审批表表-1工程名称工程地点建设单位建筑面积结构形式工程造价（万元）设计单位监理单位层数、高度建筑物跨度(M)开、竣工日期编制人项目负责人项目安全负责人参加会审人员签字单位安全处技术质量处工会设备处职务职称签名审批结论公司技术负责人签字盖章年月日建设单位审批签字（盖章）年月日安全专项施工方案审批表 表-2编制单位盖章:编制人: (签字)年 月 日审批意见:施工单位盖章: 审批人签字:年 月 日审批意见:监理单位盖章: 审批人签字:年 月 日审批意见:建设单位盖章: 审批人签字:年 月 日目

2、录07一、编制依据（一）本工程的施工图纸、设计文件（二）相关规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-1991）建筑施工安全检查标准（JGJ59-1999）建筑施工手册第四版（缩印本）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）公司“一体化”管理体系文件（三）中国建筑科学研究院PKPM扣件模板支撑计算软件。二、工程概况*工程位于济南市东郊309国道以南，旅游路以北。该楼建筑面积约35000m2，工程东西长度为170m，南北

3、宽度为167m。地上一层，局部二层，建筑总高度12.000m。基础采用柱下钢筋混凝土独立基础，上部结构为框架混凝土结构。基础混凝土为C30，混凝土柱为C40，混凝土顶板、梁为C40。本工程由*公司开发建设，*设计研究院设计，*监理公司监理，*公司承建。独立柱的柱距为12.000m；柱帽最大的为34003400700mm，最小的为19502675600mm。梁纵横交错每3000m一道井子梁，外围一圈框架梁，梁的尺寸分别为：250600mm、250700mm、300600mm、300700mm、400600mm、400700mm；板厚为100mm。本工程楼盖采用了无粘结预应力混凝土技术，分A、B、

4、C、D四个施工区域，为解决温度应力引起裂缝的问题，设置横向纵向共6条后浇带。预应力筋张拉总体顺序为：当各施工段结构混凝土达到75设计强度以上时，可张拉不跨后浇带的梁内预应力筋，张拉完毕后按设计要求浇筑后浇带混凝土，后浇带强度达到设计规定强度时张拉跨后浇带的预应力筋。因预应力筋为受力钢筋，张拉前不可拆除梁底模，梁侧模及板底模在张拉前应拆除，以防止张拉过程中对梁受力变形产生不利影响。第一次张拉即混凝土龄期达设计强度的75以上开始张拉，每施工段的张拉时间约为3-5天；第二层张拉即后浇带混凝土强度达到设计要求的强度时开始张拉跨越后浇带的预应力筋，每施工区域的张拉时间约为3-5天。梁板钢筋采用人工绑扎、

5、安装；砼采用地泵泵送，分支分浇砼，人工铺摊、找平，先浇柱子，之后模板支撑体系用钢管卡扣与柱子刚性连接。该模板采用扣件式满堂落地钢管支架系统，板顶标高12.000m，模板支设最高为11.900m,属于超高模板支架系统。三、模板支架系统设计方案本工程采用高支架扣件式钢管满堂脚手架支撑体系，模板采用15mm多层胶合板，木方采用8050mm，钢管采用48。现浇板下立杆纵横间距均为900mm（根据计算书梁、柱帽支撑钢管横距、纵距需加密的按计算书要求加密）。支架纵横水平杆步距1500mm。钢管全部落在300mm厚灰土垫层（设计院经计算由原来的200mm厚灰土垫层改为300mm厚）上，钢管底下加设底座和50

6、mm厚，200mm宽且不小于三跨的通长垫板。（一）顶板、柱帽模板体系设计本部分顶板模板支设高度为11.9m，楼板厚100mm，楼板下钢管立杆纵横间距为900mm，板底横向钢管间距900mm。楼板下立杆布置为每井字格内9根立杆，板中间1根，所有纵横水平杆步距均为1500mm。柱帽模板支设高度为11.3m，柱帽厚600mm、700mm，柱帽下钢管立杆纵横间距为600mm，柱帽底横向钢管间距600mm，所有纵横水平杆步距均为1500mm。（二）井字梁板模板设计此方案仅分析300600mm，400700mm的梁（经实际计算得出其余250700mm、250600mm的梁与300mm600的梁支撑方式相同

7、； 300700mm、400600mm的梁与400700mm的梁支撑方式相同）。本部分模板支设高度均为11.9m。井字梁板跨度3000mm，梁跨内板厚为100mm。300600mm的梁两侧立杆间距900mm，沿梁跨度方向立杆间距900mm，梁底承重小横杆间距450mm，设3根木方。400700mm的梁两侧立杆间距900mm，沿梁跨度方向立杆间距900mm，梁底承重小横杆间距450mm，设3根木方。（三）梁模板设计构造1、300600mm的梁（1）侧模：由内至外依次为：1）15mm胶合板模板。2）80（高）50（宽）mm木方中距250小楞木。3）48mm钢管背楞与梁底水平横杆卡紧，主梁为双钢管。

8、加14对拉螺栓、蝶型卡卡紧，螺栓竖向为1根，沿梁跨度方向间距300mm。4）钢管支撑。（2）底模：由上至下依次为：1）15mm厚胶合板一道。2）80（宽）50（高）mm木方3根。梁模板支架立面图3）48mm水平钢管中距： 450 mm。4）钢管立柱：采用2根立杆，沿梁跨度方向间距900mm。2、400700mm的梁（1）侧模：由内至外依次为：1）15mm胶合板模板。2）80（高）50（宽）mm木方中距300小楞木。3）48mm钢管背楞与梁底水平横杆卡紧，主梁为双钢管。加14对拉螺栓、蝶型卡卡紧，螺栓竖向为1根，沿梁跨度方向间距300mm。4）钢管支撑。（2）底模：由上至下依次为：1）15mm厚

9、胶合板一道。2）80（宽）50（高）mm木方3根。3）48mm水平钢管中距： 450 mm。4）钢管立柱：采用2根立杆，沿梁跨度方向间距900mm。梁模板支架立面图3、现浇板模板支撑构造由上至下依次为：（1）15mm厚胶合板一道。（2）80（宽）50（高）mm木方中距400mm小楞木。（3）48mm钢管中距900mm。（4）满堂钢管支撑（带形承托及底座），立杆纵横间距900mm。4、现浇柱帽模板支撑构造（1）15mm厚胶合板一道。（2）80（宽）50（高）mm木方中距400mm小楞木。（3）48mm钢管中距600mm。（4）满堂钢管支撑（带形承托及底座），立杆纵横间距600mm。（四）模板体系

10、构造1、搭设构造立杆下端设扫地杆距地200mm，水平杆步距1500mm，立杆自由端长度不得大于300mm，板下立杆顶部设水平承力杆，并用U形顶托固定紧，垂直该层钢管铺设通长8050mm方木间距400mm，在其上按要求铺设模板，接缝要严密。梁底模板下沿跨度方向设木方，底模两端放木方，其下设横向水平杆、纵向水平杆，梁两侧立杆与水平杆采用扣件扣紧，梁底承重立杆均采用可调顶托与梁底横向钢管固定紧。梁板下形成满堂支撑体系，高低跨相邻部分，支撑搭设时高低标高位置分别设置扫地杆，为保证模板体系的整体稳定，将高跨扫地杆延伸至低跨部分直接作水平杆，低跨处从此水平杆往下至扫地杆之间步距按不大于1500mm均布。2

11、、其它构造措施为保证架体的稳定，按规范要求设置垂直、水平剪刀撑、拉结件及斜撑。垂直剪刀撑：在支架两端与中间每隔4排立杆，设一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置。水平剪刀撑：在支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。拉结件：凡有柱位置从第一步水平杆开始每2步与柱子用扣件扣紧连接，拉结件必须为刚性连接。四、模板支架系统验算（一）荷载取值荷载标准植（2）新浇混凝土自重： 24 KN/m3。（二）验算支撑体系经过详细计算300600mm梁钢管支架的最大弯矩，最大变形，最大支座力，抗弯计算强度，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求，支撑钢管的最大挠度小于10

12、mm,满足要求。最大支座反力8.0 kN时，可采用单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!立杆的稳定性计算424)=42.999N/mm2 f满足要求!400700mm梁钢管支架的最大弯矩，最大变形 vmax=，最大支座力，抗弯计算强度，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求，支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求。最大支座反力8.0 kN时，可采用单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!立杆的稳定性计算424)=57.297N/mm2 f,满足要求!顶板钢管支架的最大弯矩，最大变形，最大支座力，抗弯计算强度，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求，支撑钢管的最

13、大挠度小于与10mm,满足要求。最大支座反力8.0 kN时，可采用单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!立杆的稳定性计算424)=62.894N/mm2 f满足要求!柱帽钢管支架的最大弯矩，最大变形，最大支座力，抗弯计算强度，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求，支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求。最大支座反力, 8.0kNRkN时，应采用双扣件。单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,应采用双扣件!立杆的稳定性计算424)=49.647N/mm2 2，8758100梁8758100悬臂构件100注：底模的拆除时间应以同条件试块的强度为依据。侧模：拆除时以保证砼表面及棱

14、角不受损伤为原则。2、拆模顺序：先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，按指定地点堆放。（二）支架和模板拆除1、工艺流程拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁板连接件及侧模板下调楼板模板支柱顶托螺旋使模板下降分段分片拆除楼板模板木方和立柱拆除梁底模板及支撑系统。2、拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。先拆除2层以上的拉杆，当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。3、梁板模板先拆除梁侧模板，再拆板底模，最后拆除梁底模，并分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉折。4、拆除梁底模支柱时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端逐根下调。5

15、、拆模如遇中途停歇，先将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固，再对活动部件一次拆除。6、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，拆下的模板妥善传递或用绳钩放至地面。7、待分片分段的模板全部拆除后，再将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油脱模剂，入库备用。九、模板支架系统的检查与验收（一）严格按照规范规定对进场构配件进行检查和验收，不合格的构配件严禁使用；（二）脚手架及其基础应在下列阶段进行检查和验收1、基础完工后，脚手架搭设前；2、作业层上施加荷载前；3、达到设计高度后；4、遇有六级大风和大雨后；5、停用超过一个月；（三）验收依据：1、相

16、关规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-1991）建筑施工安全检查标准（JGJ59-1999）建筑施工手册第四版（缩印本）2、本专项施工方案；3、技术交底文件；（四）脚手架定期检查项目：1、杆件的设置和连接是否符合构造要求；2、基地是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；3、扣件螺栓是否松动；4、型钢是否有位移，是否有松动。5、立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求；6、安全防护措施是否符合要求；7、是否超载；十、模板系统的安全管理（一）搭设阶段1、架子搭设人员必须是经过按国家标准

17、特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工，体检合格者方可上岗。2、搭设支架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、当有六级及六级以上大风、雨、雪天气时，应停止架子搭设和拆除作业。雨、雪后上架子作业，应有防滑措施，并应扫除。4、支架的安全检查与维护，应按JGJ1302001的下列规定进行。（1）杆件的设置和连接，拉结件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）安全防护措施是否符合要求；（5）是否超载。（6）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目

18、与质量判定标准，应按表四的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。表四： 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准5、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。（二）使用阶段1、在模板支架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、拉结件。2、在支架上进行焊接作业时，必须有防火措施和专人看守。3、临时用电线路的架设及模板支架接地、避雷措施等，应按施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46)的有关规定执行。4、不得在支架系统基础及其临近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施。5、支架系统临街搭设时，外侧应有防止坠物伤人的防护

19、措施。6、本支架在设计中采用的施工荷载为1KN/m2，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放。7、浇筑混凝土时，施工范围外设专人用水准仪检测模板支撑系统是否有较大变形，并由安全员观察架子是否有异常，发现问题立即停止浇筑，迅速撤离施工人员，组织加固处理。8、从开始浇筑混凝土到最后浇筑的混凝土达到1.2Mpa以前的时段内，任何人不得进入支架内进行观测、维修、调整和加固工作。（三）拆除阶段1、搭拆支架时，地面应设围栏或警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、在支架上抬模板时，两人应相互配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具升降，不得乱扔。严禁拆下的模板自由坠落于

20、地面，防止整块模板掉下伤人。3、拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。4、拆模时防止整块的模板掉下伤人。（四）、安全防护措施1、成立安全生产领导小组组 长：*副组长：* *成 员：* * * *2、模板支架搭设人员必须是经过按国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工，并持证上岗。3、模板支撑体系搭拆时操作人员必须配备并正确使用安全帽、安全带、防滑鞋。安全帽和安全带要定期检查，不合格者弃用。4、模板体系构配件进场必须有出厂合格证或当年检验报告，安装前对所用部件进行全面认真检查，不符合要求者严禁应用在工程中。5、模板体系搭拆前，均由工地技术负责

21、人以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组对照书面交底进行上、下班的自检和互检。未经技术负责人批准，不得擅自对模板体系进行拆除。6、施工过程中的检查项目应符合下列要求：（1）垫木和底座应满足前述材料要求。（2）底座位置正确，顶托螺杆伸出长度控制在200mm以内。（3）立杆的规格尺寸和垂直度应符合前述要求，不得出现偏心荷载。（4）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合本模板设计要求，固定安装可靠。7、搭拆模板体系，根据周围情况搭设脚手架，在水平方向设置安全网软防护及木板硬防护。交通要道的地方，设警示牌，派专人看管。8、对支架所用扣件应采用扭矩扳手进行抽检，合格后方可承力使用。9、

22、多人共同操作时，必须密切配合、协调一致、互相呼应。传递模板、工具应用运输工具升降，不得乱扔。严禁拆下的模板自由坠落于地面，防止整块模板掉下伤人。10、临时用电线路的架设及模板支架防触电措施等，严格按施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)的有关规定执行。11、模板体系搭拆作业要符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91的有关规定。12、支模过程中如遇停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中遇停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。13、模板施工中设专人负责安全检查，发现问题及时报告现场负责人及技术部门

23、处理。14、当遇大雾、沙尘、大雪或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5级及以上风力时，停止高空吊运作业。雪停止后，及时清除模板和地面上的积水和冰雪，防止滑跌。15、木料应堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器材；在支架上进行焊接作业时，必须有防火措施和专人看守。附件一：梁模板扣件钢管高支架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。模板支架搭设高度为米，基本尺寸为：梁截面 BD=300mm600mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米，梁底

24、增加0道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为。采用的钢管类型为48。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)均布荷载集中荷载面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

25、为:；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N N N最大弯矩最大变形 (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值1000面板的抗弯强度设计值 f，取；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3885.0/(2截面抗剪强度设计值抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载最大弯矩最大剪

26、力最大支座力木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度10木方的抗弯计算强度小于,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31403/(280截面抗剪强度设计值木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算最大变形/(100木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑

27、钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M最大变形 v最大支座力 Q抗弯计算强度10支撑钢管的抗弯计算强度小于,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M最大变形 v最大支座力 Q抗弯计算强度10支撑钢管的抗弯计算强度小于,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的

28、抗滑承载力按照下式计算: R R其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kNR 12.0 kN时，应采用双扣件；时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.11kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)； A 立杆净截面面积 (cm)； W 立杆净截面抵抗矩

29、(cm)； 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm)； f 钢管立杆抗压强度设计值，； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为； u 计算长度系数，参照扣件式规范表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；公式(1)的计算结果：l01.50=2.976m =2976/16.0=186.574 ，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 ，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为；公式(3)的计算结果：l0(1.500+20.300)=2.500m =2500/16.0=156.722 ，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面