西安纺织集团项目插口架施工方案

1、西安纺织集团有限责任公司压锭改造、产能升级、搬迁入园建设项目（冷冻站、空压站）轮扣式脚手架施工方案陕西秦天技术咨询有限公司Shanxi Qintian Technology Consulting Company Limited目 录第一节、编制依据3第二节、工程概况4第三节、轮扣式脚手架的特点与推广介绍4第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数9第五节、轮扣式脚手架的布置 13第六节、施工要点 14第七节、架体搭设施工工艺15第八节、施工流程及要求18第九节、安全、质量、环境保证措施21第十节、 梁木模板设计计算26 梁模板高支撑架计算28 楼板模板支架计算书33第一节、编制依据 模板工程的施

2、工质量是对整个砼工程质量，对下道工序的施工有直接的影响。因此，合理选用模板支撑体系，做好模板接缝和细部处理，严格执行“三检制”，保证模板的施工质量，确保主体结构达到合格标准。 1）建筑施工安全检查标准JGJ59-2011。  2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011、J842011。  3)建设工程项目管理规范。  4)混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2011；  5)建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-2001； 6)建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008

3、；  7)施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；  8)建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）；  9)建筑结构荷载规范 （GB50009-2006）； 10)建筑环境设计规范（GB15831-2002）。 11)建设工程安全生产管理条例；关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文；关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号文；本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；企业ISO9001:2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件；PKPM施工计算软件

4、。第二节、工程概况 本工程由西安纺织集团有限责任公司压锭改造项目冷冻站、空压站工程。冷冻站部分地下室，标高-5.00m,一层框架结构层高5.00P6.00m，水池空洞部分层高10.05m人字坡屋面；空压站框架一层，部分层高6.00m，部分层高9.80m，板厚0.12m,梁高为600P900；第三节、轮扣式脚手架的特点与推广介绍轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是：1、具有可靠的双向自锁能力；2、无任何活动零件；3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由调节；6、产品标准化包装；7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优

5、于门式脚手架；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。自身缺陷：1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整或不进行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数1、 施工要点1前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由总包单位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整

6、并采取铺设5mm木垫板或混凝土硬化措施最佳。3轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5轮扣式脚手架附图片。 2、 轮扣式钢管脚手架构件的检验报告委托单位陕西秦天技术咨询有限公司地址陕西省西安市长安区里杜村电话样品名称轮扣式钢管脚手架构件状态正常商标陕西秦天规格Ø48生产单位陕西秦天技术咨询有限公司到样日期2012、4、1检验项目强度检验

7、数量八套地点本中心试验室日期2012、4、1依据陕 DB61P96.06690设备WE30型液压式万能材料试验机样品序号标准要求检 验 结 果轮盘与立杆焊接强度 P60KN插头与横杆焊接强度11、轮盘与立杆焊接强度检验：P60KN不破坏2、插头与横杆焊接强度检验：P25KN时不破坏未破坏未破坏2未破坏未破坏3未破坏未破坏4未破坏未破坏5未破坏未破坏6未破坏未破坏7未破坏未破坏8未破坏未破坏检验结论送检的轮扣式钢管脚手架构件强度检验结果：轮盘与立杆焊接强度，插头与横杆焊接强度均符合检验标准要求。3、 轮扣式脚手架技术参数轮扣式脚手架严格按照GB 249112010 标准执行一、 规格、型号名称型

8、号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆LG2.4 米240012.22 材质为 Q235 壁厚为3.0MM立杆LG1.8 米18009.42立杆LG1.2 米12006.62立杆LG0.9 米9004.95立杆LG0.6 米6003.8立杆LG0.3 米3002.1横杆LG1.5 米15006.16横杆LG1.2 米12005.01横杆LG0.9 米9003.86横杆LG0.6 米6002.74、 设计荷载1支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200、1800 时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。2横杆设计荷载：HG90 Pmax6.77KN Qmax14.80K

9、NHG120 Pmax5.08KN Qmax11.11KNHG180 Pmax3.39KN Qmax7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3支座设计荷载：可调底座Pmax60KN，可调顶托Pmax60KN，可调早拆Pmax60KN。第五节、轮扣式脚手架的布置5.1 轮扣式脚手架的布置满堂轮扣式脚手架的搭设之前，首先根据楼层框架轴线间距进行排距，一般墙四周留300-500,框架梁留间距1200.轴线分中，立杆的间距根据图纸设计的施工荷载和楼层的高度进行计算。冷冻站地下室插架立杆布置图1轴P6轴依次排列 500+(900*7+600+1200+900*6+1200+90

10、0*8+1200+600+900*4+600+1200+600+900*4+600)+600=35mH轴PC轴依次排列400+(600+900+1200+600+900*4+1200+900*5+1200+600+900*4+1200+600+900*7）+500=27m立杆、横杆布置如下图：冷冻站一层H轴PC轴立杆间距排列与地下室相同。一层C轴PA轴立杆间距排列如下图高跨C轴PA轴依次排列500+（900*4+1200+900*4+1200+900*4+1200+900*4+1200）-700=19m高跨6轴P1轴依次排列-500(1200+600*8+1200+600*8+1200+600

11、*12+1200+600*9+1200+600*11+1200)-500=35m空压站插架标高6米立杆布置图标高6.00米L轴PA轴依次排列: 从L轴线600开始900+900+1200以此类推到B轴900*4+600+900*41轴P9轴依次排列: 从1轴线600开始900+900+1200以此类推到9轴空压站插架标高9.80米立杆布置图标高9.80米L轴PB轴依次排列: 从L轴线600开始900+900+1200以此类推到B轴标高9.80米5轴P9轴依次排列: 从5轴线600开始600+600+600+1200以此类推到9轴空压站立杆、横杆布置如下图： 5.2 对于局部特别是不规则的，框架

12、轴线内有大梁的，则适当利用1.2 米和0.6米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起500-600 距离开始起步。5.3 对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，（柱模板支设加固详图附在最后），柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U 型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。5.4 对楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。5.5 对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型

13、托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。5.6 梁底采用钢管上铺设50*100木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑加固。5.7 沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。5.8 中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为46米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度60度.(详图附后

14、)_第六节、施工要点 1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，搭设前应进行放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。 2、插扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、插扣式脚手架宜使用于同一标高范围的梁板，而对于标高相差较大的梁板需进行详细的排版、设计。 4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证。 5、目前我国建设部未有插扣式脚手架行业标准和规范出台，不过在建设工地上已开始广泛使用，其现场施工可参

15、照建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程，施工计算可参照建筑施工碗口式脚手架安全技术规程。 第七节、架体搭设施工工艺 1、适用范围 1）插扣式脚手架适用于非高大模板的模板支撑架或标准层模板支撑架。 2）插扣式脚手架基础应夯实平整并有混凝土硬化措施，且基础标高变化较少、较小。 3）插扣式脚手架适用于结构形式较规整的结构。 2、立杆选择 1）轮扣式脚手架立杆采用48×3.2mm钢管，受力计算时应根据现场实际情况进行调整，一般按48×3.0mm进行计算。 2）立杆需尽量选用标准杆，根据本工程的楼层高

16、度，现选用标准型号LG2400、LG900、LG1200、LG1800四种标准杆对接，将满足模板架体的高度。搭设时型号LG2400立杆全部放于底部，再对接其他型号立杆。 3）因每根立杆均设置有立杆连接套管，连接套管将使单根立杆总长增加100mm，故选用立杆时必须考虑其增加长度，以避免立杆过长。 3、横杆选择 横杆均为标准杆件，其杆件长度符合300mm模数，故在进行架体立杆间距设计时应按照所提供横杆长度进行计算，故立杆间距设置无扣件式钢管脚手架灵活。根据本工程实际情况，水平横杆选择长度为600、900、1200三种横杆。 4、步距选择 架体步距的

17、设置需与轮盘相对应，标准立杆的轮盘间距为600mm，故步距选择时需符合600模数。且最底部轮盘距立杆底端距离为350mm，故扫地杆实际设置于400mm处。根据本工程现场实际情况，第一步扫地杆按实际设置距地400mm，纵横向双向设置，第二步水平杆连接杆件按立杆每步距的模数，选用距扫地杆向上1.2-1.8m，纵横向双向设置.根据本工程施工要求，横向水平连接杆件，纵横向步距设置1.2m。 5、架体布置 架体布置时需按实际开间尺寸排设，按纵向立杆间距不大于1200mm进行立杆定位。排设时先从建筑物一端开始，向另一端立杆定位，定位时按立杆间距不大于1200mm进行，局部不足排设间距的

18、可减小一个横杆等级进行排设，且宜设置于墙柱边。 梁底宜采用锁钢管扣件的形式进行支设，可以保证梁板模板的正常搭设。（具体见平面图） 第八节、施工流程及要求 1、施工流程 测量放线，确定本层梁、板位置定位立杆，并作出十字标记竖立杆并搭设扫地杆及第一步横杆搭设上部横杆及剪刀撑锁梁底钢管铺设梁底模板板底模板铺设 1）将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。 2）按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆排列整齐。 3）先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及

19、第一步横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。 4）在立杆全部竖立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整体搭设。 5）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。 6）梁底模板铺设时，次楞木枋放置应平顺，且靠近节点位置需放置次楞。 7）板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。 2、施工要求 1）所有模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟悉方案要求，根据楼层高

20、度，混凝土构件大小，确定立杆的间距要求，确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置，注意横杆能尽量纵横贯通，平直。梁底的立杆与板底的立杆能通过横杆形成整体。 2）立杆基础应坚实，且底部需设置垫板。3）立杆接头不宜设置在同一截面。 4）横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情况进行检查。 5）立杆可调底托伸出长度不应大于300mm，立杆可调顶托伸出长度不宜超过300mm，立杆内长度不得小于150mm，且可调底托及顶托需满足建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程中的要求。 3、现场情况处理 1）现

21、象：立杆底部楼板存在降板，降板位置架体正常搭设时无法与周边架体连接形成整体。 处理：可在降板位置立杆下设置较厚的垫板将立杆底部调至同一标高，或按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程要求使用可调底座。 2）现象：卫生间沉箱位置或其他位置高差超过300mm，无法使用可调底托调整的，架体与整体分离。 处理：采用扣件将不能正常连接的横杆于立杆连接。  第九节、安全、质量、环境保证措施 1、安全施工要求 1）、安全施工主要注意事项  支设立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱

22、模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。  当搭设4m以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。  搭拆脚手架、模板时，应按高处作业安全技术规范的有关规定进行。且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。  拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底。  架子工、模板工持证上岗，搭设施工时避免上下同时作业。钢管横杆、立杆的接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。外架上所有脚手板、挡

23、脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密，以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。  搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程。都应符合相关安全操作规范、规程和标准。  拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。  对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时解决。  现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。  模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载

24、，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。 2）、脚手架施工的危险源 脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆、使用时的物体打击；脚手架的坍（垮）塌。   针对高空坠落的管理要求  参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，严禁酒后作业。作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。  工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失、和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。  脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺

25、脚手板，下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。  作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。  人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。  六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。脚手架搭设时，应先搭设一个区域作为样板，进行区域样板验收后，才能大面积搭设。 2）、 脚手架的施工验收要

26、求  验收人员：施工完由项目经理组织生产经理、技术负责人、技术内业、工长、质检和安全员进行验收，确认合格后方可投入使用。  检查验收必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写记录内容，并签字齐全。  重点验收项目。  插口连接验收：安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查，检查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时，必须整体重新插入或靠紧，并经复验合格方可验收。 安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠。  基础是否平整坚实，支垫是否符合要求。3）、脚手架维护与保养  检查脚手架是否变形或沉陷。若

27、有异常，应随时上报、及时处理。  检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固和消除隐患。  检查插碗插口时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。  检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必须在专人负责下在相邻位置补足。  检查安全网等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改。  检查脚手架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。 &#

28、160;脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。 4）、环境管理  对现场架料堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理。  架料堆放场地要求硬化、平整、有围护。  环保与文明施工。做到工完场清。整个架料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。第十节、插扣式脚手架荷载计算书 梁木模板与支撑计算书 1、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=40

29、0mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。 梁模板使用的木方截面50×70mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。2、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重&#

30、160;= 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:  其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t  新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h； T混凝

31、土的入模温度，取10.000；  V  混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H  混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；  混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:     F1=0.9×28.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准

32、值:     F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 3、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 4、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×3.60)×0.90=32.530N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W 

33、= 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；     I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算  f = M / W < f 其中 f  面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；   

34、0;M 面板的最大弯距(N.mm)；    W 面板的净截面抵抗矩；  f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；            M = 0.100ql2 其中 q  荷载设计值(kN/m)； 经计算得到  M = 0.100×(1.20×23.328+1.40&

35、#215;3.240)×0.300× 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.293×1000×1000/48600=6.024N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算       T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×23.328+1.4&

36、#215;3.240)×0.300=5.855kN   截面抗剪强度计算值 T=3×5855.0/(2×900.000×18.000)=0.542N/mm2   截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算        v = 0.677ql4 /

37、0;100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×23.328×3004/(100×6000×437400)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 5、穿梁螺栓计算 计算公式: N < N = fA 其中 N  穿梁螺栓所受的拉力；A  穿梁螺栓

38、有效面积 (mm2)； f  穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×3.60)×0.90×0.45/2=7.32kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.319kN；

39、60;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 6、现浇板楼板模板验算 依据规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2

40、008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.8m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×70mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.20kN/m2，混凝土

41、钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。  图  楼板支撑架立面简图按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.20)+1.40×2.50=8.258kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分

42、项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40  采用的钢管类型为48×3.5。 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.100×0.150×0.900+0.200×0.900=3.569kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.

43、500)×0.900=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；     I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算     

44、60;    f = M / W < f 其中 f  面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；    M  面板的最大弯距(N.mm)；   W  面板的净截面抵抗矩；f  面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；        M 

45、;= 0.100ql2 其中 q  荷载设计值(kN/m)； 经计算得到  M = 0.100×(1.20×3.569+1.40×2.250)×0.300× 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/48600=1.376N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 &

46、#160; T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.569+1.4×2.250)×0.300=1.338kN   截面抗剪强度计算值 T=3×1338.0/(2×900.000×18.000)=0.124N/mm2   截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < T

47、，满足要求! (3)挠度计算        v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.569×3004/(100×6000×437400)=0.075mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 2、支撑木方的计算

48、0;木方按照均布荷载计算。 （1）荷载的计算 1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：   q11 = 25.100×0.150×0.300=1.130kN/m2)模板的自重线荷载(kN/m)：  q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m 3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750

49、kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1.130+1.20×0.060=1.427kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.427)×1.200=2.972kN （2）木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均载 q = 2.972/1.200=2.477kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×

50、2.48×1.20× 最大剪力 Q=0.6×1.200×2.477=1.783kN 最大支座力 N=1.1×1.200×2.477=3.270kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×7.00×7.00/6 = 40.83cm3；     I = 5.00×7.00×7

51、.00×7.00/12 = 142.92cm4； 1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.357×106/40833.3=8.743N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:       Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:    

52、0;  T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×1338/(2×50×70)=0.573N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 3)木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值， 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=1.190kN/m 最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67

53、7×1.190×1200.04/(100×9000.00×1429167.0)=0.411mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 3、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。  支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：  支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大

54、弯矩  最大变形 vmax=0.782mm 最大支座力 Qmax=8.012kN 抗弯计算强度 f = M/W =0.589×106/4248.0=138.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:       

55、      R  Rc 其中 Rc  扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；    R  纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.01kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 5、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 （1）静荷载标准值包括以下内容： 1)脚

56、手架钢管的自重(kN)：    NG1 = 0.133×9.500=1.260kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.200×1.200×1.200=0.288kN 3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：     NG3 = 25.100×0.150×1.200×1.2

57、00=5.422kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 6.970kN。 （2）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)×1.200×1.200=3.600kN （3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式         N = 1.2

58、0NG + 1.40NQ 6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式  其中 N  立杆的轴心压力设计值，N = 8.20kN   轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i  计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60       A  立杆净截面

59、面积 (cm2)； A = 3.97       W  立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25        钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；       l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a)                   (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h