环球金融中心模板专项施工方案

1、星海湾金融商务区XH-3-C地块改造项目（环球金融中心）B标段模板专项施工方案审批：审核：编制：时间：目录第一节 工程概况及编制依据31. 工程概况32. 编制依据3第二节 模板选型4第三节 基础底板模板51. 底板外侧模板施工52. 导墙模板施工63. 电梯井或积水坑模板施工64. 后浇带模板施工6第四节 柱模板71. 柱尺寸统计72. 钢筋混凝土柱模板73. 劲性柱模板94. 模板支设验算10第五节 剪力墙模板231. 墙截面统计232. 墙体模板233. 模板支设验算25第六节 梁、板模板301. 梁、板尺寸统计302. 梁、板模板体系303. 模板支设验算33第七节 楼梯模板44第八节

2、 质量控制标准及保证措施461. 质量控制标准462. 质量控制措施473. 模板安装质量通病与防治措施504. 其他注意事项505. 成品保护措施51第九节 安全文明施工措施521. 安全措施522. 文明施工具体措施533. 消防措施53第一节 工程概况及编制依据1. 工程概况星海湾金融商务区XH-3-C地块改造项目（环球金融中心）B标段工程地下3层、地上53层，建筑高度210.5m，地下面积约11200平米，地上面积约95612平米，总建筑面积约106812平米。地下部分结构体系为劲性柱+钢筋混凝土梁+钢筋混凝土核心筒体系，地上部分结构体系为钢管混凝土柱+钢梁+钢筋混凝土核心筒+钢筋桁架

3、楼板体系。本工程设计使用年限五十年，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为七度，抗震等级地下三层及地下二层为三级，地下一层及地上为一级，加强层及其上下各一层为特一级，转换构件为特一级。-3F5F层高分别为4.65m、4.50m、5.82m、7.08m、5.80m、5.40m、5.40m、5.33m，标准层高为3.70m、3.60m。结构±0.000标高为8.350m，室内外高差为0.200m1.450m不等。基础为整板基础，塔楼区底板厚3m、2.5m，裙楼区底板厚0.8m。外墙厚400mm，核心筒剪力墙厚800200mm不等，柱最大尺寸为1500*1500mm。混凝土强度等级底板为C35

4、（S8）、外墙C35（S8、S6）、柱及剪力墙C60、C50、C40、C30，梁C30、楼板C30、楼梯C25。钢筋主要为底板为HRB400直径25、28、32，墙、柱、梁主要为HRB335直径1432。2. 编制依据序号名称编号1设计图纸2图纸会审记录、工程洽商、设计变更通知单3施工组织设计4建筑施工手册第四版5建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20016建筑工程施工现场供用电安全规范GB50195-947混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20028组合柱模板技术规范GB50214-20019建筑工程资料管理规程DBJ01-51-200310建筑安装分项工程施工工艺规程

5、DBJ/T01-26-200311钢框胶合板模板技术规程JGJ96-9512建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-200113建筑机械使用安全技术规程JGJ33-200114建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91第二节 模板选型本工程模板选型为：序号分项工程模板选型1基础底板东、西侧边模120mm厚砖胎模板2基础底板北侧边模15mm厚双面覆膜多层板、木枋龙骨，U托撑3电梯井坑、集水坑模板15mm厚双面覆膜多层板、木枋龙骨4剪力墙15mm厚双面覆膜多层板、木枋钢管龙骨5柱子15mm厚双面覆膜多层板、木枋钢管龙骨、对拉螺杆6梁、板15mm厚双面覆膜多层板、木枋龙骨7普通楼梯15m

6、m厚双面覆膜多层板、木枋钢管龙骨8后浇带15mm厚双面覆膜多层板、木枋龙骨9水平模板支撑满堂脚手架10门窗洞口模板15mm厚双面覆膜多层板第三节 基础底板模板1. 底板外侧模板施工1.1 东西侧模板东、西两侧的底板外侧模板采用120mm厚的实心砖墙，采用240×115×53的实心砖、MU7.5水泥砂浆进行砌筑。砖胎膜砌筑高度为：底板厚度+一皮砖，砌筑在垫层上，砖胎模内侧距底板外边线为40mm。沿砖胎模墙长方向每隔4米或砖胎模转角处设置370×370砖柱。砌筑完毕后，靠底板一侧表面抹灰收光，抹灰厚度控制在20mm以内。1.2 北侧模板北侧底板2500mm厚，由于北侧

7、底板与护坡之间空间狭小，考虑底板厚度、降水井、沟以及垫层情况，无法砌筑转胎膜，考虑支设木模。2. 导墙模板施工底板外墙设置300mm高的导墙。导墙的模板采用15mm厚覆膜木模板及50×50木枋进行制作，通过与底板钢筋焊接在一起的钢筋支撑进行加固。在底板导墙上口的水平施工缝处设钢板止水带，钢板止水带宽300mm，厚3mm，1/2埋入导墙混凝土内。钢板止水带交接处采用双面搭接焊接，注意焊缝厚度及平密均匀。钢板止水带通过两侧的固定钢筋点焊固定在外墙中间处。由于北侧外墙和柱子重叠，且砼标号不一样，柱子混凝土需待钢柱吊装绑扎柱筋后浇筑，故柱子在底板浇筑时不能施工导墙。此处做法为：柱子两侧墙体的

8、导墙只施工150mm高，柱子与墙之间采用快易收口网隔开，便于墙混凝土浇筑。3. 电梯井或积水坑模板施工根据图纸要求积水坑尺寸，采用15mm厚覆膜多层板及50×50木枋制作成定尺寸的大盒子，并统一进行编号。施工时采用塔吊整体吊装就位。4. 后浇带模板施工底板后浇带模板采用木模，木模分上下两层，中间安装钢板止水带，木模通过和底板底筋焊接的立筋固定。第四节 柱模板1. 柱尺寸统计本工程地下室部分柱尺寸如下：序号类别编号截面尺寸备注1钢筋混凝土柱KZQ1600×6002KZQ2600×6003KZQ6600×8004KZQ7600×10005KZQ86

9、00×6006KZQ10800×8007KZQ13850×8508KZQ15D850圆柱9劲性柱KZB11200×120010KZB21050×105011KZB31500×150012KZB41457×1053异型柱13KZB51677×1376·936×800组合柱14KZB61056×1028异型柱15KZB7D1100圆柱16KZB81200×1200·800×800组合柱17KZB91200×1200·1000×75

10、3组合柱2. 钢筋混凝土柱模板2.1 连墙柱模板KZQ1、KZQ6、KZQ7均和地下室外墙相连，厚600mm，宽为600mm、800mm、1000mm，墙为400mm。这三类柱子采用15mm厚双面覆膜多层板，次龙骨采用50x100木枋，主龙骨采用双钢管，木枋、钢管及止水螺杆间距及搭设方法同地下室外墙。2.2 独立柱模板2.2.1 模板支设形式及参数KZQ2、KZQ8尺寸为600×600，KZQ10、KZQ13尺寸为800×800、800×850。柱模板采用15mm厚双面覆膜多层板，背楞50×100木枋间距200，主龙骨采用50*3.5双钢管。KZQ2、K

11、ZQ8双钢管主龙骨竖向间距500，KZQ10、KZQ13双钢管主龙骨竖向间距600，双向各拉18对拉螺杆一道。柱模支撑体系和满堂架相连，并加设斜撑固定。框架柱模板支设如下图所示。600×600柱支模截面示意图800×800、800×850柱支模截面示意图2.2.2 搭设要求（1）柱模搭接顺序放线将拼装好的模板及背楞吊至现场安装柱模安装第一道主龙骨安装上部主龙骨安装对拉螺杆校正验收（2）注意事项车间加工时，留好对拉螺杆的孔洞，模板、木枋拼接要齐整，不能留有空隙，柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆，柱边角处采用木板条加海棉条封堵，保证楞角方直、美观。2.3 圆柱模板本工程地

12、下室每层各有一根KZQ15（D850）、两根KZB7（D1100）的圆柱，数量较少，拟采用木模现场自行拼装成两套（内径分别为850mm、1100mm）圆筒式模板。3. 劲性柱模板3.1 模板支设形式及参数本工程主楼柱除KZB7（D1100）外均为劲性柱，截面尺寸较大。采用的模板体系和独立柱相同：采用15mm厚双面覆膜多层板，背楞50×100木枋间距200，主龙骨采用50*3.5双钢管间距600mm，小于或等于1200mm的边拉16螺杆一道，大于1200mm的边拉16螺杆两道，由于劲性柱中钢柱的原因，螺杆不能对拉，将螺杆焊接在钢柱的翼板上。柱模支撑体系和满堂架相连，并加设斜撑固定。劲性

13、柱模板支设如下图所示。边长不大于1200mm的柱支模截面示意图边长大于1200mm的柱支模截面示意图3.2 搭设要求3.2.1 柱模搭设顺序钢柱上焊接螺杆绑扎柱筋安装拼接好模板及背楞安装钢管主龙骨安装螺杆卡扣校正验收3.2.2 注意事项同独立柱模板注意事项。此外，螺杆焊接时，需避开拴钉、柱筋，且不能破坏、影响钢柱本身及其附属构件。安装螺栓卡扣时需注意拧进的长度，避免拧得过紧导致钢柱偏位。4. 模板支设验算4.1 独立柱验算以800×850柱验算为例。4.1.1 柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=850mm，H方向对拉螺栓1道，柱

14、模板的计算高度 L = 5820mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距200mm。柱箍采用圆钢管48×3.5，每道柱箍2根钢箍，间距600mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。4.1.2 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，

15、取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。4.1.3 柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图（1）面板抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 强度设计荷载(kN/

16、m)；q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.60 = 31.32kN/md 竖楞的距离，d = 200mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×31.320×0.20×面板截面抵抗矩 W = 600.0×18.0×18.0/6=32400.0mm3经过计算得到f = M/W = 0.125×106/32400.0 = 3.867N/mm2面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!（2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh

17、 < T其中最大剪力 Q=0.6×0.200×31.320=3.758kN截面抗剪强度计算值 T=3×3758/(2×600×18)=0.522N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!（3）面板挠度计算最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.600=24.000kN/m；E 面板的弹性模量，取6000.0N/mm2；I 面板截面惯性矩 I = 600.0×18.0×18.0×18.0/12=291600.0mm4；经过计算得到

18、 v =0.677×(40.000×0.60)×200.04/(100×6000.0×291600.0) = 0.149mmv 面板最大允许挠度，v = 200.000/250 = 0.80mm；面板的最大挠度满足要求!4.1.4 竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图（1）竖楞方木抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.20 = 10.44kN/

19、md为柱箍的距离，d = 600mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×10.440×0.60×竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3经过计算得到f = M/W = 0.376×106/83333.3 = 4.510N/mm2竖楞方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6×0.600×10.440=3.758k

20、N截面抗剪强度计算值 T=3×3758/(2×50×100)=1.128N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!（3）竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.200=8.000kN/m；E 竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2；I 竖楞方木截面惯性矩 I = 50.0×100.0×100.0×100.0/12=4166667.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.20)×6

21、00.04/(100×9500.0×4166667.0) = 0.177mmv 竖楞方木最大允许挠度，v = 600.000/250 = 2.40mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!4.1.5 B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格: 圆钢管48×3.5mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19cm4；B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.20 × 0.60

22、 = 6.26kN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m) B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩最大支座力 N = 21.792kN最大变形 v = 0.283mm（1）柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值；x 截面塑性发展系数, 为1.05；W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 105.99N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!（2）柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.283mmv 柱箍最大允许挠度

23、，v = 400.000/400 = 1.00mm；柱箍的最大挠度满足要求!4.1.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式:N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力21.79kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于16mm!4.1.7 H方向柱箍的计算H方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.20 × 0.60 = 6.26kN经过连续梁的计算得到H方

24、向柱箍剪力图(kN)H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩最大支座力 N = 21.757kN最大变形 v = 0.311mm（1）柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W < f其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值；W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000H边柱箍的抗弯强度计算值 f = 108.72N/mm2；H边柱箍的抗弯强度验算满足要求!（2）柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.311mmv 柱箍最大允许挠度，v = 425.000/400 = 1.06mm；柱

25、箍的最大挠度满足要求!4.1.8 H方向对拉螺栓的计算计算公式:N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力21.76kN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于16mm!4.2 劲性柱验算以1500×1500柱验算为例。4.2.1 柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1500mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1500mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 5820mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱模板竖楞截面宽度50mm

26、，高度100mm，间距200mm。柱箍采用圆钢管48×3.5，每道柱箍2根钢箍，间距600mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。4.2.2 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总

27、高度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。4.2.3 柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图（1）面板抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.60 = 3

28、1.32kN/md 竖楞的距离，d = 200mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×31.320×0.20×面板截面抵抗矩 W = 600.0×18.0×18.0/6=32400.0mm3经过计算得到f = M/W = 0.125×106/32400.0 = 3.867N/mm2面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!（2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6×0.200×31.320=3.758kN截

29、面抗剪强度计算值 T=3×3758/(2×600×18)=0.522N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!（3）面板挠度计算最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.600=24.000kN/m；E 面板的弹性模量，取6000.0N/mm2；I 面板截面惯性矩 I = 600.0×18.0×18.0×18.0/12=291600.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.60)×200.04/(100&

30、#215;6000.0×291600.0) = 0.149mmv 面板最大允许挠度，v = 200.000/250 = 0.80mm；面板的最大挠度满足要求!4.2.4 竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图（1）竖楞方木抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.20 = 10.44kN/md为柱箍的距离，d = 600mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×10.440&

31、#215;0.60×竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3经过计算得到f = M/W = 0.376×106/83333.3 = 4.510N/mm2竖楞方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6×0.600×10.440=3.758kN截面抗剪强度计算值 T=3×3758/(2×50×100)=1.128

32、N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!（3）竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.200=8.000kN/m；E 竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2；I 竖楞方木截面惯性矩 I = 50.0×100.0×100.0×100.0/12=4166667.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.20)×600.04/(100×9500.0×4166667.0) = 0.177mmv 竖

33、楞方木最大允许挠度，v = 600.000/250 = 2.40mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!4.2.5 柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格: 圆钢管48×3.5mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19cm4； B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.20 × 0.60 = 6.26kN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图

34、(kN.m)最大弯矩最大支座力 N = 20.372kN最大变形 v = 0.910mm（1）柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx；x 截面塑性发展系数, 为1.05；W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 138.33N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!（2）柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.910mmv 柱箍最大允许挠度，v = 500.000/400 = 1.25mm；柱箍的最大挠度满足要求!4.2.6 对拉螺栓的计

35、算计算公式:N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力20.37kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于16mm!第五节 剪力墙模板1. 墙截面统计序号部位厚度（mm）混凝土强度等级墙编号备注1外墙400C35结-4剖面-3F2350-2F3300-1F4核心筒300C60Q15400Q2、Q2A6700Q37800Q48250Q59核心筒外电梯300C30Q610人防墙250C30RFQ-111300RFQ-22. 墙体模板2.1 模板支设形式及参数剪力墙模采用

36、15mm厚多层板配制，模板采用50×100mm木枋做背楞，双钢管横楞，利用对拉螺杆对拉加固，模板支撑采用普通钢管脚手架。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨，采用50×100mm木枋；用以支撑内层龙骨为外龙骨，采用2根48×3.5钢管，外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离450mm，直径14mm。地下室墙体支模如下图所示：墙体支模示意图一墙体支模示意图二2.2 搭设要求2.2.1 搭设顺序安装前准备 安装门窗口模板 一侧墙模吊

37、装就位 安装斜撑 插入穿墙螺栓及塑料套管 清扫墙内杂物 安装就位另一侧墙模板 安装斜撑 穿墙螺栓穿过另一侧墙模 调整模板位置 紧固穿墙螺栓 斜撑固定 与相邻模板连接。2.2.2 施工方法支设前模板底部板面应平整，沿墙体边线向外3-5mm贴好海绵条，检查墙体模板编号，检查模板是否清理干净，门窗洞口模板及预埋件是否安装到位。用塔吊将一侧大面墙模板按位置线吊装就位，安装斜撑调整至模板与地面呈75°，使其稳定座落于基准面上，并进行临时固定。安装穿墙或对拉螺栓和支固塑料套管，将模板内部清理干净。以同样的方法就位另一侧墙模板，使穿墙螺栓穿过模板并在螺栓杆端戴扣件和螺母，然后调整两块模板的位置和垂

38、直，与此同时调整斜撑角度，合格后，固定斜撑，紧固斜撑，紧固全部穿墙螺栓的螺母。采用同样的方法安装相邻模板及角模，模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。模板采用钢管支撑体系，地下室外墙对拉螺杆应在中间加焊80×80×5的止水片钢板，止水片钢板要满焊。2.2.3 注意事项为保证墙体的垂直度及模板的稳定性，在两墙体内侧采用钢管两端加U托对顶；外墙外侧可将U托顶在护坡桩上，外墙内侧及内墙将U托加抛撑和满堂架连接加固。外墙采用止水螺杆，不使用塑料套管，中间焊止水片钢板。800、700厚内墙也不设塑料套管，对拉螺杆留在墙体内部。人防墙及消防水池

39、的螺杆也需留在墙内。其它部位墙体均设塑料套管，对拉螺杆重复使用。3. 模板支设验算3.1 墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距200mm。外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距450mm。穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离450mm，直径14mm。3.

40、2 墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新

41、浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。3.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图（1）抗弯强度计算f = M/W < f中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩,W = 45.00×1.50×1.50/6=16.88cm3；f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。M = ql2 / 10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝

42、土侧压力设计值,q1= 1.2×0.45×50.00=27.00kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.45×6.00=3.78kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l = 200mm；面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2；经计算得到，面板的抗弯强度计算值7.296N/mm2；面板的抗弯强度验算 < f,满足要求!（2）挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 22.50N/mm；l 计算跨度(内楞间距),l = 200mm；E 面板的弹性模量,E

43、 = 6000N/mm2；I 面板的截面惯性矩,I = 45.00×1.50×1.50×1.50/12=12.66cm4；面板的最大允许挠度值,v = 0.800mm；面板的最大挠度计算值, v = 0.321mm；面板的挠度验算 v < v,满足要求!3.4 墙模板内外楞的计算（一）内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00

44、×10.00/12 = 416.67cm4；内楞计算简图（1）内楞抗弯强度计算f = M/W < f其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 内楞的最大弯距(N.mm)；W 内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M = ql2 / 10其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.2×50.00+1.4×6.00)×0.20=13.68kN/m；l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 450mm；内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2；经计算得到，内楞的抗弯强度计算值3.324N/mm2；内楞的抗弯强度验算 <

45、 f,满足要求!（2）内楞的挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值,v = 1.800mm；内楞的最大挠度计算值, v = 0.070mm；内楞的挠度验算 v < v,满足要求!（二）外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞的规格: 圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图（1）外楞抗弯强度计

46、算f = M/W < f其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 外楞的最大弯距(N.mm)；W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M = 0.175Pl其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.2×50.00+1.4×6.00)×0.45×0.45=13.85kN；l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 450mm；外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值107.359N/mm2；外楞的抗弯强度验算 < f,满足要求!（2）外楞的挠度计算v = 1.146P

47、l3 / 100EI < v = l/400其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值,v = 1.125mm；外楞的最大挠度计算值, v = 0.207mm；外楞的挠度验算 v < v,满足要求!3.5 穿墙螺栓的计算计算公式:N < N = fA其中 N 穿墙螺栓所受的拉力；A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿墙螺栓的直径(mm): 14穿墙螺栓有效直径(mm): 12穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850穿墙螺栓

48、所受的最大拉力(kN): N = 10.125穿墙螺栓强度验算满足要求!第六节 梁、板模板1. 梁、板尺寸统计序号类型主要截面尺寸混凝土强度等级备注1框架梁700×1100C302700×10003450×8504350×7505400×10006700×7007400×10008350×8509次梁300×55010400×70011400×85012楼板120C3013250电梯底坑14200人防顶板2. 梁、板模板体系2.1 模板支设形式及参数板底采用15mm厚双面覆膜多层板，次

49、龙骨采用50×100mm木枋250mm，主龙骨采用100×100mm木枋1200mm。支撑体系采用扣件式钢管满堂支撑体系，立杆间距1200mm；水平杆步距1200mm。立杆通过U托顶住主龙骨。梁模板采用15mm厚胶合板。次龙骨采用50×100mm木枋250mm。梁底主龙骨采用48普通钢管600mm。梁净高在600mm及以上的梁侧主龙骨采用248普通钢管600mm，且在梁中及梁下各加14对拉螺杆一道，间距600mm，梁中对拉螺杆距楼板底300400mm;净高在600mm以下的梁梁侧主龙骨采用48普通钢管600mm，且通过斜撑和梁底主龙骨连接。截面b×h0.

50、3的梁底居中增加一道48普通钢管支撑，间距600mm和满堂架连接。梁侧两个满堂单元之间用普通钢管拉结，拉结杆水平间距4800mm、垂直距离2400mm。梁板支撑体系见下图：梁高大于600mm 梁高小于600mm2.2 搭设要求2.2.1 搭设顺序弹1m线 搭设满堂脚手架（底部垫木枋） 调整梁底钢管标高 安装梁底模 安装顶撑并调平 安装梁侧模 墙边木枋(贴密封条)就位 摆设主次龙骨 铺设楼板模板 支撑架加固2.2.2 施工方法楼板模板施工前应先弹1m线，根据1m线搭设满堂脚手架；钢管架立杆下垫好短木枋，放好梁位置线，采用吊线坠的方式将位置线引至钢管架上。调整梁底钢管标高，调平后，铺设梁底模，梁底

51、模两侧用扣件锁紧，防止梁底模跑位。梁钢筋绑扎完毕后，封梁侧模，梁侧模应落在梁底模上，同时安装快拆头，调整板底满堂架高度以满足层高要求。铺设主次龙骨，按配置方案将模板摆放好，模板拼缝要严密，用钉子把模板固定。楼板模板压在梁侧模上。梁底模按照梁跨度的13起拱。根据板长、宽尺寸大小，决定顶板模板起拱大小：4m开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。梁板模板支撑采用扣件式脚手架，除扫地杆外设三道水平连接杆件，立杆在梁的位置进行调整。将主龙骨放在快拆头上，主龙骨上铺间距200mm的次龙骨，次龙骨接长时采用搭接形式，搭接长度不少于500mm。其两端与中间每隔4m立杆从顶层开始向下每隔2

52、步设置一道水平剪刀撑；剪刀撑的构造应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间，水平剪刀撑与水平杆的倾角宜为45°。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。2.2.3 注意事项必须双向加设扫地杆，扫地杆间距1200。钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。模板第

53、一排次楞木方需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。3. 板模板支设验算模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为5.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。采用的钢管类型为48×3.5。3.1 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q

54、1 = 25.000×0.120×1.200+0.350×1.200=4.020kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最

55、大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.020+1.4×3.600)×0.200×经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/64800=0.609N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.020+1.4×3

56、.600)×0.200=1.184kN截面抗剪强度计算值 T=3×1184.0/(2×1200.000×18.000)=0.082N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.620×2004/(100×6000×583200)=0.024mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!3.2 模板支撑方木（次龙骨）的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。3.2.1 荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×0.120×0.200=0.600kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)