18.5+25+18.5m三跨简支板梁桥盖梁专项技术方案

1、京泰路南延工程 前进河、大冯河、大寨河桥盖梁支撑系统专项方案京泰路南延工程前进河、大冯河、大寨河桥盖梁支撑系统专项方案 编制人： 审核人： 审批人： 江苏金领建设发展有限公司X252京泰路南延（海姜大道-凤凰路）工程项目部编制日期：2019年4月目 录一、工程概况3二、编制依据7三、施工计划8四、施工工艺技术12五、施工安全保证措施19六、劳动力计划27七、计算书28一、工程概况（1）、工程概况本桥位于#路（延陵东路中吴大道）K0+053.27米处，跨老京杭运河，桥位处老京杭运河宽约62米。采用三跨简支板梁桥，跨径布置为18.5+25+18.5=62米，总长67.18米，桥梁总宽为52.1米，

2、道路中心线与桥跨中心线斜交88°。桥墩采用桩柱式，桥墩盖梁断面为1.6米×1.4米，东侧盖梁长29.74米，西侧盖梁长24.74米，采用C30浇筑。盖梁上设防震挡块，挑臂预埋钢板供管线过河使用。（2）、平面位置（3）桥墩立面图（见下页附图）（4）、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。（5）、技术保证条件1、安全网络安全负责人项目经理： 安全负责人：技术负责人： 生产调度负责人：机械管理负责人： 消防管理负责人：劳务管理负责人： 2、模板的搭设和拆除需严格执行该专

3、项施工方案。二、编制依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002 2011版建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）公路桥梁抗震设计细则（JTGT B02-01-2008）危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计三、施工计划（一）、施工进度计划北侧盖梁：2011年9月5日2011年9月25日南侧盖梁：2011年11月5日2011年11月25日（二）、机械与设备

4、计划1、钢材的选用(1) 钢材符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不大于25kg，采用48×3.0以上的钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质量符合下列规定：1) 有产品质量合格证；2) 有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有

5、关规定；3) 钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5) 钢管涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还符合下列规定：1) 表面锈蚀深度符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查每年一次。检查时，在锈蚀

6、严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不使用；2) 钢管弯曲变形符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和

7、ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收符合下列规定，新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不发生破坏。(9) 连接用的焊条符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材

8、的选用(1) 模板结构或构件的树种根据实际情况选择质量好的材料，不使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件选用针叶材；重要的木质连接件采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 对模板结构或木材的强度进行测试验证，按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(6) 施工现场制作的木构件，其木材含水率符

9、合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不大于15%；2) 板材和规格材，不大于20%；3) 受拉构件的连接板，不大于18%；4) 连接件，不大于15%。3、竹胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不小于12mm，并符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不大于5%。(3) 胶合模板采用耐水胶，其胶合强度不低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除具有出厂质量合

10、格证外，还保证外观尺寸合格。四、施工工艺技术（一）、技术参数【梁模板（29.74m）】新浇混凝土梁计算跨度(m)24.74结构层高(m)4.8混凝土梁截面尺寸(mm)1600×1400梁侧楼板厚度(mm)150支撑方式梁侧无板(A)支撑立柱钢管型号(mm)48×3梁跨度方向立柱间距(mm)600梁两侧立柱间距(mm)2200步距(mm)600楼板立柱间距(mm)900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1100梁底增加立柱根数3梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,1100,1650梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100梁底支撑小梁根数11梁底

11、支撑小梁一端悬挑长度(mm)70面板材质覆面竹胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48×3【梁侧模板29.74m】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)24.74梁截面尺寸(mm)1600×1400梁侧楼板厚度(mm)0面板材料覆面竹胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)100×50小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)500主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48×3主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)120小梁计算方式四等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距

12、离依次为(mm)200，725，1250【梁模板（24.74m）】新浇混凝土梁计算跨度(m)24.74结构层高(m)4.8混凝土梁截面尺寸(mm)1600×1400梁侧楼板厚度(mm)150支撑方式梁侧无板(A)支撑立柱钢管型号(mm)48×3梁跨度方向立柱间距(mm)600梁两侧立柱间距(mm)2200步距(mm)600楼板立柱间距(mm)900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1100梁底增加立柱根数3梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,1100,1650梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100梁底支撑小梁根数11梁底支撑小梁一端悬挑长度

13、(mm)70面板材质覆面竹胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48×3【梁侧模板24.74m】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)24.74梁截面尺寸(mm)1600×1400梁侧楼板厚度(mm)0面板材料覆面竹胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)100×50小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)500主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48×3主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)120小梁计算方式四等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为(mm)20

14、0，725，1250（二）、工艺流程梁底：弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。系梁及立柱施工完毕后，系梁顶竖直架设钢管立杆（横向间距60cm，纵向间距55cm），钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑用扣件与钢管立杆扣牢，立杆下面采用底托，上面与主梁连接（主梁横向间距60cm），主梁上方铺设5cm×10cm小方木（纵向间距15cm），作为盖梁的支撑体系，小木方上铺设1.5cm厚竹胶板作为盖梁底模。立杆纵向5排，其中中间3排垂直支撑在系梁上，外侧两排斜支撑在系梁上。在立柱的

15、位置，钢管支架采用井字型扣与立杆连接，以增加支架的整体稳定性。梁侧：安装梁一侧模板安装另一侧模板安装对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。盖梁底模铺设好后，将侧模按图纸设计尺寸立好，侧模两边采用钢管固定，横向用木方稳定；两侧钢管与模板之间用5cm×10cm小方木横向稳固，固定钢管为双排，间距为50cm，底模向上20cm、72.5cm、125cm处用12mm对拉螺杆固定模板，对拉螺杆两头用螺帽和铁片（元宝）稳固在双排钢管上，间距与钢管等同（50cm）。盖梁支架及通道搭设示意图（三）、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此盖梁整

16、体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致或成倍数，便于立杆纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、立柱混凝土浇注完成，开始搭设盖梁支架，盖梁支模架与浇好并有足够强度的立柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣盖梁砼。3、盖梁纵向悬挑部分下部无系梁支撑，需支撑在地基上，地基采用50cm砖渣夯实+10cm混凝土（系梁施工前处理）。4、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 构造简单

17、，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(4) 现浇钢筋混凝土盖梁的起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(5) 盖梁的立杆，其纵横向间距应相等或成倍数。(6) 在立杆底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(7) 所有水平拉杆的端部均与立柱顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø4

18、8×3mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。剪刀撑在外围连续设置，间断设置抛撑。(8) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、立杆及其他杆件(1)扣件式1) 搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：2) 严禁将上段的钢管立杆与下端钢管立杆错开固定在水平拉杆上。6、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。7、周边拉结1) 因立柱混凝土先行浇

19、筑，可利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 用抱柱的方式，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。（四）、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不使用，采用问责式制度，总监、专业监理工程师、项目经理、项目技术负责人、施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费，确保一次验收通过。3、现浇盖梁模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸梁+4,-5钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞

20、尺检查6、立杆、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高25m±50mm25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的

21、水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。五、施工安全保证措施（一）、组织保障1、组织机构2、保障体系（二）、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装严格按照模板图尺寸拼装成整体，

22、并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先用全站仪定出盖梁的中心线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将盖梁标高根据实际要求，直接引测到立柱侧面，并以此控制底模标高；3) 侧向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不投入使用；5) 立侧模前对底模的标高、钢筋的尺寸规格数量及预埋件的位置等按设计图纸做好技术复核工作。2、模板

23、支设 1) 模板的安装密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 盖梁底模铺设时设置0.2%的起拱度，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 为防止漏浆，模板拼缝用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。3、模板支架搭设的一般构造要求(1)盖梁的立杆，其纵横向间距相等或成倍数。(2)钢管立杆底部设垫木和底座，顶部设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，及时顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不大于3mm，安装时保证上下同心。(3)钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用Ø48mm x

24、3mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 (4)施工盖梁的脚手架设置作业人员上下走人斜道，斜道的坡道为1：3，宽度1.2m，斜道立杆单独设置，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接。斜道两侧设1.2m高的防护栏杆和30高的踢脚杆，并用合格的密目式安全网封闭。斜道侧面设置剪刀撑。斜道脚手片应采用横铺，每隔20-30设一防滑条，防滑条采用40×60方木,8-10#铝丝绑扎牢固。斜道和栏杆统一漆红白相间色。(5)模板支撑系统为独立的系统，禁止与其他架体相连

25、接。3、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序遵循先支后拆、后支先拆、从上往下的原则。(3) 模板拆除前有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除时，混凝土强度达到75%；挑梁达到100%后方可拆除；（三）、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，

26、防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施

27、工单位专职安全员。发生重大事故时，立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内

28、部组织坏死时，注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人： 手机：安 全 员： 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式在施工现场和营

29、地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。（四）、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点采取在临边位置的支撑基础面上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT2321±2” ，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/4000

30、0对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接是否符合要求；2) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；3) 施工过程中是否有超载现象；4) 安全防护措施是否符合规范要求；5) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及

31、时进行加固处理。六、劳动力计划（一）、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员，谨防非施工人员进入，同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下（项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工。（二）、特种作业人员高支模开始时间2011.9.52011.11.5高支模工期（天）20作息时间（上午）6：3011：00作息时间（下午）14：0017：30砼工程

32、量（m3）239.3高支模建筑面积（m2）150木工（人）10钢筋工（人）10砼工（人）10架子工（人）15水电工（人）5其它工种（人）7七、计算书梁模板（29.74m）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称北侧盖梁(29.74m)新浇混凝土梁计算跨度(m)29.74混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1600×1400新浇混凝土结构层高(m)4.8二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.3面板及小梁0.5模板面板0.75模板及其支架1.1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(

33、kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)2200步距h(mm)600混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1100梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,1100,1650梁底支撑小梁根数11梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)170 设计简图如下：平面图本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁侧模板设计小梁主梁水平杆立杆垫块立面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板

34、抗弯强度设计值f(N/mm2)35面板弹性模量E(N/mm2)9898 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.3+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35

35、×(0.3+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2×145.5kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.3+(24+1.5)×1.4×143.74kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.3+(24+1.5)

36、×1.4×136kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.107×43.74×0.162+0.121×1.76×0.1620.11kN·m Mmax/W0.11×106/375003.05N/mm2f35N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.632×36×1604/(100×9898×281250)0.054mml/400160/4000.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力

37、极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×43.74×0.16+0.446×1.76×0.162.88kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×43.74×0.16+1.223×1.76×0.168.34kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×43.74×0.16+1.142×1.76×0.166.82kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.3

38、93 q2l=0.393×36×0.162.26kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×36×0.166.58kN R3'=0.928 q2l=0.928×36×0.165.35kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)10.89小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.39小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1

39、max2.88+0.9×1.35×(0.5-0.3)×1.6/10+0.75×1.4)，8.34+0.9×1.35×(0.5-0.3)×1.6/108.38kN/m q2max2.26+(0.5-0.3)×1.6/10+0.75×1.4，6.58+(0.5-0.3)×1.6/106.62kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×8.38×0.62，0.5×8.38×0.1720.32kN·m M

40、max/W0.32×106/833303.88N/mm2f10.89N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×8.38×0.6，8.38×0.173.053kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.053×1000/(2×50×100)0.92N/mm21.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×6.62×6004/(100×8415×4166700)0.15mml

41、/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)6.62×1704/(8×8415×4166700)0.02mml/400170/4000.42mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×8.38×0.6，0.393×8.38×0.6+8.38×0.175.75kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R112.87kN，R2R105.75kN，R3R4R5R6R7R8

42、R94.7kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×6.62×0.6，0.393×6.62×0.6+6.62×0.174.54kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'112.45kN，R'2R'104.54kN，R'3R'4R'5R'6R'7R'8R'93.69kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/m

43、m2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.728×106/4490162.17N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.223kN max2Vmax/A=2×8.223×1000/42438.79N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.26mml/400

44、550/4001.38mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=600/15.9=37.74=150 长细比满足要求！ 查表得，0.91 立柱最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5max0.89，15.96，16.45，15.96，0.8916.45kN fN/(A)16.45×103/(0.91×424)42.83N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由"

45、主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R516.45kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak(kPa)295立柱垫木混凝土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.09 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)16.45/0.09182.78kPafak295kPa满足要求！梁侧模板(29.74m)计算书一、工程属性新浇混凝梁名称北侧盖梁(29.74m)混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1600×1400梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)0二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝

46、时间t0(h)3外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.4振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×3×1×1.15×2.51/2，24×1.4min28.8，33.628.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k0.9max1.2

47、15;28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×40.9max40.16，42.80.9×42.838.52kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k28.8 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)120对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，725，1250 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)35面板弹性模量E(N/mm2)9898 梁截面宽度取单

48、位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000×122/624000mm3，Ibh3/12=1000×123/12144000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承1×38.5238.52kN/m q1静0.9×1.35×G4k×b0.9×1.35×28.8×134.99kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×4×13.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1

49、活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2max(0.077×34.99×0.22+0.1×3.53×0.22, -0.107×34.99×0.22+0.121×3.53×0.22,-0.071×34.99×0.22-0.107×3.53×0.22)0.12kN·m Mmax/W0.12×106/240005.08N/mm2f35N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正1×28.828

50、.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×2004/(100×9898×144000)0.2mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左1.143×34.99×0.2+1.223×3.53×0.28.86kN 正常使用极限状态 R'max1.143×l左×G4k1.143×0.2×28.86.58k

51、N五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)120小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×50小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)10.89小梁截面惯性矩I(cm4)104.17 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.86kN/m Mmaxmax0.107×q×l2,0.5×q×l12=max0.107×8.86×0.52，0.5×8.86×0.12

52、2=0.24kN·m Mmax/W0.24×106/416705.69N/mm2f10.89N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607×q×l,q×l1=max0.607×8.86×0.5，8.86×0.12=2.69kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.69×1000/(2×50×100)0.81N/mm21.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.58kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.632×6.58&#

53、215;5004/(100×8415×1041700)0.3mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=6.58×1204/(8×8415×1041700)=0.02mm120/400=0.3mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.14×8.86×0.5，0.39×8.86×0.5+8.86×0.125.06kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.14×6.58×0.5，0.39×6.58×

54、0.5+6.58×0.123.76kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)120主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.88kN，R22.53kN，R32.09kN，R42.09kN，R52.09kN，R62.09kN，R72.53kN，R80.88kN 正常使用极限状态：R'10.65kN，R'21.88kN，R'