支架计算方法31022

1、模板支架计算方法现浇混凝土桥梁支架设计1、荷载计算严格设计中荷载计算、承载能力安全系数取值。荷载计算存在最大问题：往往外荷 载计算有时偏差特别大，偏小不安全，偏大造成浪费。1）支架、模板自重qi模板、支架和拱架重量在初步设计时一般按2030%计算，完成设计图后，必须按设计图纸计算确定。2）钢筋混凝土自重 q2新浇筑混凝土容重 24kN/m3,钢筋混凝土的容重可采用 2526kN/m3（以体积计算的 含筋量W 2 %时采用25kN/m3, >2%时采用26kN/m3）。变截面梁应按小节段梯形荷载 或节点集中荷载加载；计算自重包括超载预压的20%梁体自重，有些施工单位认为材料有安全系数，不计

2、入超载预压重量是不正确的，一般来说，如超静定结构温度变化和支 座不均匀沉降未计算，在安全系数内考虑；还有的施工单位在支架结构计算考虑20%超载预压，而预压加载方案中加载偏大，甚至达到自重的50%以上，沙土等吸水材料如不覆盖，雨季吸水将加大预压荷载。3）施工荷载q3考虑预压超载时，如预压超载大于等于施工荷载与模板荷载之和，可不再进行施工 荷载与自重组合计算。施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；应注意支架模板局部验算与 整体验算时荷载取值不一样。计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取2.5kPa,另外以集中荷载2.5kN进行验算；计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5k

3、Pa；计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均布荷载可取1.0kPa；有实际资料时按实际取值。4）振捣混凝土的荷载 q4作用范围在有效压头高度之内，对水平面模板为2.0kPa；对垂直面模板为4.0kPa,该荷载局部验算时需考虑。5）混凝土侧压力 外：规范公式计算值远远低于高性能混凝土实测值，应予以调增，前述。铁路混凝土工程施工技术指南附录D模板荷载表D.0.2-1浇筑混凝土侧压力模板荷载有错误，单位 MPa肯定错误，浇筑速度从小到大也不对，不能采用该指南计算混 凝土侧压力。公路桥涵施工规范和建筑规范对泵送混凝土模板侧面的压力计算公式为：采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇

4、筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（D-1）和式（D-2）计算。侧压力分布图如附图D:修正前侧压力计算公式为Pmax=0.22 t0K1K2v12沏般.上狒筑Hi在水泥加蹄 时闽以内卜的厚度式中：Pmax 一新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）；H为混凝土浇筑层在初凝凝时间（建议改为终凝时间）以内的厚度 （m）;v 混凝土白浇筑速度（m/h）；to新浇混凝土的初凝时间（h）,建议改为终凝时间，可按实测确定；当 缺乏试验资料时，可采用to =-200-计算（T为混凝土的温度C）；T 151.1 混凝土的容重（kN/m3）；Ki外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺缓凝作用的外加

5、剂时取1.2;K2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于 30mm时，取0.85; 5090mm时，取1.0; 110150mm时，取1.15。桥梁墩身混凝土坍落度 180220mm,按照上述坍落度对应的 K2值拟合二次抛物线计算求得 K2最大值 为1.21,按照后二组坍落度对应的K2值进行线性外延计算求得 K2值为1.325, 二者取中值为1.27。根据中铁大桥局集团武汉桥梁科学研究院有限公司蔡家湾汉江大桥桥墩现浇混凝土压力监测试验报告，桥墩现浇混凝土压力监测试验统计分析如下表（原始资料见附件：蔡家湾汉江大桥桥墩现浇混凝土压力监测试验报告）：竖向压力（KPa）桥墩圆弧段侧向压力（实测值KPa

6、)桥墩平直段侧向压力（实测值KPa)测点距测点距平均浇=实测实测值女测实测值墩身高初凝时终凝时实测值泵送混泵送混墩底高墩顶高筑速率总值-/泵送总值-/泵送度（m间（h）间（h）实测值计算值/计算凝土计凝土计度（m）度（m(m/h)振捣值混凝土振捣值混凝土值算值算值-倾倒计算值-倾倒计算值值值0.28.88.64.835.670.63220206.41.17022.63.13722.61.61.28.87.64.835.670.63215182.41.26822.63.03422.61.52.78.86.14.835.670.63145146.41.09022.64.03422.61.55.28

7、.83.64.835.670.639586.41.15022.62.2无数据22.6最大值9022.64.0371.6注：振捣混凝土产生的侧压力取 4KP2导管倾倒混凝土产生的侧压力取 2KPa计入桥墩侧向压力上述统计分析报告表明： 规范公式计算值远远低于高性能混凝土实测值，应予以调增。按照蔡家湾汉江大桥桥墩现浇混凝土压力监测试验统计分析结果进行公式修正：桥墩圆弧段、桥墩平直段侧压力计算时 K = 1, &=1.15,计算提高的修正系数按照上表分别取4.0和1.6。(D-1)(D-2)1 2修正后桥墩圆弧段Pmax =0.88 t0 K1K2V1 2修正后桥墩平直段Pmax = 0.3

8、52 1 0 K1K2V6）倾倒混凝土水平荷载q6倾倒混凝土时产生的水平荷载向模板中供料方法水平荷载（kPa）用溜槽、串筒或导管输出2.0用容量0.2及小于0.2m3的运输器具倾倒2.0用容量大于0.2至0.8m3的运输器具倾倒4.0用容量大于0.8 m3的运输器具倾倒6.07）其它可能产生的荷载其它不变荷载q7：冬季保温设施荷载，雨季、夏季防雨防晒棚荷载其它可变荷载q8：雪荷载、风荷载8）超静定结构温度变化和支座不均匀沉降引起的次内力一般在临时结构设计时没有进行计算，在安全储备内考虑。9）承载能力验算按各项荷载最不利组合进行验算；模板支架设计计算的荷载组合模板结构名称荷载组合计算强度用验算刚

9、度 用梁、板和拱的底模板以及支承板、支架 及拱等1.2q1+1.2q2+1.4q3+1.4q4+1.2q7+1.4q8q1+q2+q7缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板、拱 等的侧模板1.4q4+1.2q5q5基础、墩台等厚大建筑物的侧模板1.2q5+1.4q6q510）刚度验算钢筋混凝土等自重、支架模板重、其它荷载组合。2、支架模板结构验算1.2 一般要求1）不同工况应建立不同计算模型，如分段现浇连续箱梁墩梁支架全长预压加载、 分段浇筑梁部工况不一样，临时支墩和托梁最不利作用力是不同工况确定的；2）受力结构应明确、合理，如在跨度较大的梁体现浇，受梁体底面高速公路通车 限制，不能采用直立支墩，但桥

10、下净空较大，有条件设斜腿支撑钢梁，形成斜腿刚构， 构件受拉压弯剪作用力，受力分析时一定要正确，以往有人设计时只计算拉压剪力，把 它简单地看成是桁架结构，不计算弯矩，结果内力分析不正确。3）梁体支架模板一般遵循从上往下计算原则；4）满堂式钢管架（扣件式钢管架、门式架、梯形架、碗扣架）与墩梁支架采用不 同安全系数，满足安全要求和节约成本。5）计算模板、支架、拱架的强度和稳定性时，应考虑作用在模板、支架和拱架上 的风力。设于水中的支架，尚应考虑水流压力、流冰压力和船只漂流物等冲击力荷载， 还应考虑一般冲刷和局部冲刷的影响，水中桥梁支架应在雨季前完成梁体施工，水中栈桥梁底标高应在20年一遇水位以上。6

11、）稳定性要求支架的立柱应保持稳定，并用撑拉杆固定。铁路混凝土工程施工技术指南5.3.3款规定：检算模板的抗倾覆稳定性时，其侧面风荷载可采用铁道部现行铁路桥涵设计 基本规范（TB10002.1）的规定，其受风面积可按实际情况计算，风速可按施工期内 当地预计的最大风速计算。当验算模板及其支架在自重和风荷载等作用下的抗倾倒稳定 时，验算倾覆稳定系数不得小于 1.5。7）强度及刚度要求（1）验算模板、支架及拱架的刚度时，其变形值不得超过下列数值：结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1 /400 ;结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1 /250 ;支架、拱架受载后挠曲的杆件（盖梁、纵梁），其弹

12、性挠度为相应结构跨度的 1/400; 钢模板的面板变形为1.5mm;钢模板的钢棱和柱箍变形为 L/500和B/500（其中L为计算跨径，B为柱宽）。8）桥梁支架卸架装置梁式支架采用对口木楔、砂筒、千斤顶等卸架。铁路混凝土工程施工技术指南5.5.6款：木楔宜使用刨光的硬杂木，其倾斜度不宜大于1:2,两楔接触面的压力不宜大于 2MPa。跨度为10m及以上的拱或跨度为 24m 及以上的梁不得使用木楔支垫。砂筒结构应经设计。加置在砂筒上的压力不应大于 10MPa；砂筒内应采用质地坚硬、 清洁并经筛选的干砂，其粒径宜为；砂筒在使用前应加置设计荷载（必要时可增加 20%50%的安全富余）进行预压；砂筒上的

13、空隙应采用不易开裂且富有伸缩性的油灰填 塞。采用千斤顶作为卸架装置时，在卸架前，千斤顶应能可靠锁定。钢管架支模采用可调托座卸架。1.3 模板、支架的设计1）钢管支架设计往往进场构件截面比设计截面小，以实际测量截面计算；弯曲变形、锈蚀、端面不平整、对中偏差、垂直度偏差、安装偏位，取结构安全系 数2;水平横杆和水平剪刀撑、纵横断面剪刀撑应满足构造要求，以满足整体稳定性要求，水平横杆应满足设计步距要求，十字交叉设置，顶层横杆以上和底层横杆以下伸出长度控制在20cm以内，如为变截面梁，顶层纵向水平杆可斜向设置，确保实际步距在计算 步距以内。顶托高度控制在 25cm以内，底座高度控制在 15cm以内。支

14、架搭设时平面位置和垂直度控制：测量放线，设拉线控制首层钢管架杆件平面位 置和标高，并采用锤球检查垂直度，确保首层搭设满足设计要求，从而才能保证以后搭 设的支架满足设计要求。防止碗扣松脱、扣件松脱，要求逐个检查。斜杆、剪刀撑加固设置必须符合规范要求。剪刀撑设置：沿支架四周外立面应满设剪刀撑；30m以下脚手架在两端设置，中间每隔1215m设一道。剪刀撑应联系 3-4根立杆，斜杆与地面夹角为 45°60° ; 30m以上脚手架， 沿脚手架两端起，每79根立杆设一道，且每片架子不少于三道。剪刀撑应沿架子连续 布置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔1015m高加设一组长剪刀撑（图 3）。剪

15、刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加24个扣结点°1015101534根立杆图3 剪刀撑布置图整体性构造层设置：当支架的高度较高（ 20m）或其横向高宽比A6时，为了加强其构架的整体刚度， 应视需要设置一至数道整体性水平加强层，有两种形式（图4）:单水平加强层，即每隔46m沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且必须与立杆相连接，设斜杆的框格 数量应大于该水平层框格总数的 1/3;双水平加强层，在支撑架的顶部和中部每隔 1015m沿水平结构层设置双水平加强层，在其间的四周和中部每隔1015m设竖向斜杆，形成连接上下水平层的构造桁架，使其形成具有较大刚度和

16、变形约束能力的空间结(a)单水平加强层(b)双水平加强层模板支架的水平加强层构造图4模板支架的水平6加强层和竖向构造构层。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设置整体性水平 加强层。材料安全系数采用1.41;钢管脚手架附加安全系数计算：钢管脚手架在安装时，由于安装偏差，立杆产生初 始偏心；在施工时，由于局部超载，以及错误的拆除局部拉杆及支撑，由此使立杆的设 计荷载降低，并且这些因素，随安装高度增高，出现的概率越大。因此，在确定安全系 数时，必须考虑安装高度的影响。模板支架立杆的计算长度l0=h+2a,其中h为支架立杆的步距，a为模板支架立杆伸 出横向水平杆中心线至模板支撑点

17、的长度。为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，支架立杆的计算长度是借鉴 BS5975-1982脚手架实施规范第 46.2条的规定。该规定将立 杆伸出段按悬臂考虑，有利于限制施工现场任意增大伸出长度。如Q235钢48mm x 3.5mm钢管，截面积4.89cm2,回转半径15.8mm,步距1.2m, 支架立杆伸出横杆长度 0.2m,计算长度l0=h+2a=1.2+2*0.2=1.6m,稳定安全系数6 = 0.628,材料安全系数k1 = 1.41 ,结构安全系数k2 = 2,按照承载能力极限状态法计算时 承载能力N= （ 0.628X4.89X23.5） / （1.41 X 2） X 1.23=31

18、.5KN,按有关手册和试 验结果规定取N=30KN。（注解：其它详见建筑施工脚手架实用手册第233页部件表，242、265页承载能力，第122页承载能力极限状态计算结构时荷载设计值为 标准值乘以分项系数）。按照承载能力极限状态法计算，如果地基承载力高，地基处理好，支架杆件新，无 锈蚀，无弯曲等，支架搭设满足构造要求，步距 1.2m时，支架高度在15m以内，支架 立杆顶端承载力采用30KN控制，支架高度在1525m时，支架立杆顶端承载力采用 28.1KN控制，支架高度在2530m时，支架立杆顶端承载力采用26.2KN控制；软土地区等沉降大、沉降不均匀，贝雷梁等梁式支架顶面（挠曲变形，相当于地基沉

19、降不均匀） 步距1.2m时单立杆承载力则采用较小值，支架立杆顶端承载力采用24.6KN控制。支架高宽比应小于3,如不满足时，降低杆件承载能力，并进行整体稳定性计算； 如墩梁支架，在墩顶段附近采用钢管架时其高宽比不满足整体稳定性要求时进行加宽加 密，步距1.2m时，支架立杆顶端承载力采用 12.3KN控制，并满足一个方向至少设置3根立杆，高度方向每步与桥墩或临时钢立柱连接。钢管架杆件竖向力计算：箱梁可按梁体断面横向分腹板、翼板、顶底板划分区域， 各区域下钢管横向布置较密较均匀，横向布置通长分配梁，传力比较均匀，可按腹板范 围内钢管平均受力计算；纵向按梁体高度、厚度等变化情况分段设计计算；地面标高

20、不 一致时可分段设置挡墙， 但必须验算挡墙，挡墙外荷载还应包括梁体自重传给地基的作 用力。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不应小于500mmo作用于地基的作用力纵横向按不同区域验算最大地基反力，一般按最不利位置计 算，可按梁体和模板支架自重、施工荷载（含人群、机具、冲击、雨雪荷载）、硬化地 面面积荷载总和计算地基反力。满堂支架地基应做好排水措施，避免雨水浸入地基降低地基承载力，应勘探地基下 有无孔洞、沟槽，避免支架失稳垮塌。2）大力神脚手架设计要求Q345钢48.3mm x 3.2mm钢管，截面积4.534cm2,回转半径15.98mm,步距1.5m, 支架立杆伸出横杆长度 0.35m,按两端半弹

21、性固定=0.7,计算长度l0=w （h+2a） =0.7* （1.5+2*0.35） =1.54 m,入=96.4, a类截面，稳定安全系数 6 =0.5148,材料安全系数k2= 1.176,调整系数k3=1.1,按照承载能力极限状态法计算时承载能力N= (0.5148X 4.534X34.5) / (1.176X1.1) =62.2KN,按有关手册和试结果规定取 N= 60KN。 要求顶底托处均应设置水平系。其它满足大力神脚手架设计要求。3) 321公路钢桥资料装配式公路钢桥多用途使用手册设计计算：贝雷钢梁：装配式公路钢桥多用途使用手册是按照容许应力法计算的，其设计荷载本应为恒载十活载，使

22、用的钢材材质为Q345钢，容许应力采用273MPa,安全系数低(K= 1.264),安全储备较少，承载能力不能取提高系数，有些施工单位提出临时 结构承载力提高30%,是错误的，临时结构承载力提高30%是针对桥规中安全系数1.7提出的，还应计入荷载分配不均匀折减系数，支架现浇梁要求基础沉降小，连续贝 雷梁支架要求基础不均匀沉降量小。如果钢梁经过多次使用，可能存在锈蚀和损伤，且 未计入支座不均匀沉降、温度变化引起的次内力，同时考虑钢梁受力分配的不均匀性， 为加大安全储备，在我们的支架设计中，其设计荷载仍按照承载能力极限状态法规定的“1.2X恒载十1.4X活载”计算，对于新贝雷梁可按容许应力法计算荷

23、载。其钢梁的承 载能力仍采用手册提供的数据，可以认为其设计是安全的。确保贝雷梁节点受力： 为保证钢梁只由节点承受竖向力，横向分配梁间距采用75cm布置，因此梁顶钢管支架纵向间距也只能采用75cm,必须用对接接头的钢管架，如果横向分配梁间距不按节点布置，则桁架抗弯能力需扣减支点集中荷载对弦杆弯曲应力承担的抵抗弯矩，同时验算支点集中荷载对弦杆的剪力强度。当分配横梁不在节点上布置时，贝雷梁容许弯矩应予以折减，假定2个集中荷载作用在上弦双肢槽钢1/3跨度处，P=20KN,L=0.7m,单层贝雷梁：M '=0.857M,双层贝雷梁： M '=0.857M;假定2个集中荷载作用在上弦双肢槽

24、钢1/3跨度处，P=25KN,L=0.7m,单层贝雷梁：M '=0.821M,双层贝雷梁： M '=0.821M;假定2个集中荷载作用在上弦双肢槽钢1/3跨度处，P=30KN,L=0.7m,单层贝雷梁：M '=0.785M,双层贝雷梁： M '=0.785M;假定每片贝雷钢梁从销接点开始按照600mm间距布置集中荷载50KN时，抗弯承载能力设计值取 602.6KNm, M =0.7645M。贝雷钢梁设计跨度：端立杆中心至销孔中心水平距离90mm,计算简支端一端跨度时必须减去90mm,据此布置支墩纵向中心位置。应加强测量控制，支墩中心、支墩顶分配梁中心、贝雷梁支点

25、中心应重合。墩梁式支架水平力传递：采用钢梁时其钢管支墩与满堂支架采用水平钢管连接，并 传递至永久桥墩，确保钢管立柱承受纵向水平力。贝雷钢梁应验算桁架抗弯、抗剪、支座处立杆承载能力，连续梁更应注意支座承载 能力验算，弦杆折减后的桁架抗弯能力。一般情况下连续梁的温度应力、支座沉降产生 的次内力未计算，故设计应有一定安全储备。支座节点一般设在斜杆、立杆节点处，连 续梁中间节点应设在双立杆、双斜杆节点处，能提供较大支座承载力，贝雷架支点不在 节点位置(立杆或斜杆交叉点)正下方时设双10号槽钢竖杆加固，在贝雷架二侧焊接高度130mm10号槽钢，与弦杆和斜杆都要焊接。预压荷载加载及混凝土浇筑应按全长水平分

26、层加载，达到贝雷钢梁均匀加载。钢管支柱：承载能力较高，安装精度和垂直度等易于控制，Q235钢强度设计值取140MPa,工地焊接强度较设计容许值降低1020%采用，甚至降低更大。钢管应进行进 场检验，一般进场材料管径、壁厚都比计划材料要小，应按进场检验的尺寸计算。钢管 支柱采用柱梁结构或斜腿刚构，用软件进行内力分析。4）地基承载力计算地基：其设计荷载按照承载能力极限状态法计算时，地基承载力特征值，相当于桥 规的容许基本承载力：临时工程承载力特征值（容许承载力）=极限承载力 /1.5,按桥 规的容许基本承载力取值时，临时工程承载力特征值（容许承载力）=1.3X基本承载力；其设计荷载按照容许应力法计算时，采用地基容许基本承载力或修正后的容许承载 力。充分利用桥梁桩基承台墩身的承载能力，深厚软基地基处理采用桩基支承，下卧层较深时可采用旋噫桩和搅拌桩等复合地基，地基较好时采用换填处理。取值按照地质资料或规范：经常有技术人员用错地质资料。打入桩：最好采用打桩力或静压桩压桩力控制，或静载试验确定，不要采用桩长控 制承载力，尤其是不要采用地基好的地段资质资料计算；振动打桩要计入振动沉桩的影响系数，砂土可提高承载力，其它土降低承载力，钢管桩为开口截面时应计入桩端闭塞 效应；荷载计算时不需计入桩自重力；钻孔桩或挖孔桩：外荷载计入桩基自重-置换土重，承载能力可计入深度修正系数；松软土等