高压防爆电机定子三维温度场的计算与分析_图文

1、 2。器饕攒碧蓍誉谬(EXPLOSIONPROOF ELECTRIC MACHINE防爆电机2.3三维温度场有限元方程的建立所造成的。有限元法计算的最终结果是要求求解出域内温度分布,也就是最终要求解一个线性代数方程组。如果-,为定义在整个求解域上的泛函,为定义在三棱柱单元上的泛函,则有J=三,(4e=1式中,以一区域上的单元总数。如果求解区域上n个节点的温度都是未知量,则多元函数具有,(兀,咒,瓦的形式,了取图4第一通风沟定子段面温度场图极值的条件为羟=童羟=。沁m,(5式中,瓦一求解域上全部节点温度。对上述变分问题作离散化处理后,可得到三维温度场有限元总体方程:(6式中,r一未知节点温度列矢

2、量;F一节点温度的载荷列矢量;K一整体温度刚度矩阵。2.4中型高压防爆电动机热实验方法及实验步骤3计算结果与分析以一台具有轴径向通风沟系统的YA一630kW电机为例,采用三棱柱单元剖分形式,编制了有限元分析软件包,对图1所示的电机结构进行了有限元计算。图l中由于沿轴向的对称性,且总的径向通风沟数为10,故可以选取一半径向通风沟共5个为求解域,所求解的各径向通风沟所处的定子绕组与铁心的温度场如图46所示,对应图1中3个通风沟横截面的场图。由图46的计算结果可以看出,通风沟各段的定子绕组和铁心的温度分布虽有不同,但变化不大,这主要是各相邻风沟内气体流速相差不大图5第三通风沟定子段面温度场图图6第五

3、通风沟定子段面温度场图表1对计算值和实测值进行了对比,其中温度实测值通过在电动机定子绕组电阻法测得,误差为1oC2;温度计算值则是将绕组内有关各点温度计算结果取平均值得到。由表l可见,计算值和实测值基本相符。表中通风沟l为处于定子中部的径向通风沟,通风沟5为处在靠近端部处的径向通风沟,2、3、4依次为二者中间的各径向通风沟。(下转第19页 高压防爆电机定子三维温度场的计算与分析作者:黄东洙, 沈稼丰, 侯云鹏作者单位:黄东洙(佳木斯电机股份有限公司,黑龙江佳木斯,154002, 沈稼丰(哈尔滨理工大学,黑龙江哈尔滨,150040, 侯云鹏(哈尔滨工业大学,黑龙江哈尔滨,150001刊名:防爆电

4、机英文刊名:EXPLOSION-PROOF ELECTRIC MACHINE年,卷(期:2002,(4被引用次数:2次参考文献(5条1.李德基.白亚民用热路法计算汽轮发电机定子槽部三维温场 1986(062.张大为.汤蕴璆大型水轮发电机定子最热段三维温度场的有限元计算 1992(033.石中文.徐承千大中型异步电机混合通风及发热的综合计算4. 19865.程福秀.马志云现代电机设计 1992相似文献(4条1.会议论文马俊涛IMJ7高压防爆电机定子线圈主绝缘的开发及其应用1996该文叙述新型F级环氧单面聚酯薄膜补强粉云母箔在引进西门子公司IMJ7系列6kV高压防爆电动机定子线圈上的实际应用情况,

5、表明该粉云母箔是一种综合朵电性能优异、耐热性好的F级新型主绝缘材料。2.期刊论文曹立军.CAO Li-jun防爆电动机引线故障成因及对策研究-电气防爆2007(2用于炼油、化工等企业的防爆高压电动机经常发生崩烧事故,影响了生产安全,造成经济损失.文章通过对因果树图中的9条末端因素进行分析,确认主要原因是由于引线绝缘层损伤.针对这一原因,找出了相应的对策,并对其效果进行了验证.3.期刊论文李幸运.陈书智.杜振坤.LI Xing-yun.CHEN Shu-zhi.DU Zhen-kun高压紧凑型防爆电动机电加热带的选择-电气防爆2009(3加热带是高压紧凑型防爆电动机的重要组成元件,它在电动机停止工作时开始工作,防止电动机在停机时因绕组潮湿、电气绝缘性能下降而引发电气故障.文章介绍了加热带的选型方法,提出了加热带应具备的技术要求.4.期刊论文王晓文中型异步电动机发展趋势与防爆电机发展建议-防爆电机2002(3综述中型高压异步电动机近几十年来的发展变化及技术进步趋势,结合我国中型高压异步电动机及防爆电动机的现状,对我国中型高压防爆异步电动机产品发展提出几点建议。引证文献(2条1.霍菲.张晓晨.程鹏屏蔽电机定子温度场的数值计算与分析期刊论文-电机与控制应用 2006(42.靳廷船.李伟力.李守法感应电机定子温度场的数值计算期刊论文-电机与控制学