满堂碗扣式脚手架计算书

1、附二 满堂碗扣式脚手架计算书一、 试算（采用J41J47联一截面形式进行试算）金城路J41J47连续梁典型截面设计图5-5剖面A=24.2063-5.9051-3.2853-4.3915=10.6244m21. 取1m纵向计算单元进行荷载计算1、首次混凝土自重=(5.2069m2×1m×2600kg/m3)/(16.17m×1m)=837.23kg/m22、方木及模板=45kg/m23、人行机具=200kg/m24、冲击荷载=837.23×0.3=251.17kg/m25、二次混凝土自重=5.4175×1×2600/（16.17

2、15;1）=871.09kg/m26、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架、托架自重荷载组合 Q=1.2×（837.23+45+871.09）+1.4×（200+251.17）=2735.62kg/m2(二)单肢立杆可支撑面积，按图示二种形式进行初步计算1、若按支撑支架荷载面积图（1）所示，S=0.6×0.9=0.54m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆支撑荷载为2735.62×0.54=1477.235kg，此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m

3、,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N2=1477.235+1.2×267=1797.635，合1797.635×9.8=17617N（17.617KN）。2、若按支撑支架荷载面积图（2）所示，S=0.6×0.6=0.36m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆可支撑荷载为N3=2735.62×0.36=984.823kg，此时，若分析单肢杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑

4、荷载N3=984.823+1.2×267=1305.223kg，合1305.223×9.8=12791N（12.791KN）。（三）分析计算、结论1、整体稳定验算：第1页共4页已知碗扣式脚手架的立杆计算长度系数w=0.9325=0.9325×1.55=1.4454；为相应条件下扣件式脚手架整体稳定的计算长度系数（转化为对长度为步距h的立杆段进行计算）。f=205N/mm2，D=48mm,d=48-3.5=44.5mm，步距h=1.2m。长细比=w h/i=1.4454×1.2/（D2+d2）/4=1.7345/0.0166=105 根据，查得支架稳定系数

5、=0.551。容许荷载Ncr=Af/（0.9m）=0.551×489mm2×205N/mm2/（0.9×1.59）=38598N=38.598KN。m为材料强度附加分项系数=1.19(1+)/（1+1.17）=1.59，对于受压杆件，通常最大值取为1.59，本单元计算时取1.59支撑支架荷载面积（1）支撑支架荷载面积（2）2、单肢稳定验算：首先确定碗扣式脚手架单肢杆件计算长度系数查表时所需确定的h/b值，已知h/b1=1.2/0.9=1.33，h/b2=1.2/0.6=2（1）若h/b1=1.2/0.9=1.33，则查表得1w=1.718，长细比=1w h/i=1

6、.718×1.2/（D2+d2）/4=2.0616/0.0166=124根据，查得支架稳定系数=0.428。容许荷载Ncr=Af/（0.9m）=0.428×489mm2×205N/mm2/（0.9×1.59）=29982N=29.982KN。m为材料强度附加分项系数=1.19(1+)/（1+1.17）=1.59，对于受压杆件，通常最大值取为1.59，本单元计算时取1.59（3）若h/b2=1.2/0.6=2，则查表得1w=1.421，长细比=1w h/i=1.421×1.2/（D2+d2）/4=1.7052/0.0166=103根据，查得支架稳

7、定系数=0.566。容许荷载Ncr=Af/（0.9m）=0.566×489mm2×205N/mm2/（0.9×1.59）=39650N=39.650KN。3、初步结论（1）根据整体稳定及单肢稳定计算结果，初步认为上面所列两种形式都能满足满足强度及稳定性要求要求，但对于有些受力较大的部位仍需进行复核计算。第2页共4页（2）由于梁端部比较重，所以以下的计算中针对此种情况进行复核计算，再进行方案的选折。二、 复核计算书（梁端部截面复核计算）设计图1-1剖面A=44.6355m2（一）1m纵向计算单元进行荷载计算1、首次混凝土自重=(26.5845m2×1m&#

8、215;2600kg/m3)/(26.65m×1m)=2593.61kg/m22、方木及模板重=45kg/m23、人行机具=200kg/m24、冲击荷载=2593.61×0.3=778.08kg/m25、二次混凝土自重=18.051×1×2600/（26.65×1）=1761.07kg/m26、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架自重。荷载组合 Q=1.2×（2593.61+1761.07+45）+1.4×（200+778.08）=6648.928kg/m2(二)每棵立杆可支撑面积，按图示二种形式进行复核计算1、若仍按支撑

9、支架荷载面积图（1）所示，S=0.6×0.9=0.54m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆支撑荷载为6648.928×0.54=3590.42kg，此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢杆支撑荷载N2=3590.42+1.2×267=3910.82，合3910.82×9.8=38326N（38.326KN）。2、若仍按支撑支架荷载面积图（2）所示，S=0.6×0.6=0.36m2，则单肢立

10、杆支撑荷载为N3=6648.928×0.36=2393.61kg，此时，若分析单肢立杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N3=2393.61+1.2第3页共4页×267=2714.01kg，合2714.01×9.8=26597N（26.597KN）。3、分析、结论（1）、整体稳定性验算分析：根据前面整体稳定计算可知，支架整体稳定情况下立柱最大承载力为38.598KN。对于梁端部而言，若采用0.6×0.9间距，1.2步距，立杆最大受力38.326KN38.598KN，虽然满足要求，但富余量不大，对于长时间而言不安全，所以不宜选用。若采用0.6×0.6m间距，1.2m步距，立杆最大受力26.597KN38.598KN，满足安全要求且有较大安全富余量，可以采取此种形式。但仍需针对此种情况进行单肢稳定演算。（2）、单肢稳定性验算分析：根据前面单肢稳定计算可知，间距0.6×0.6m，步距1.2m的单肢最大承载力为39.650KN，而立杆最大承载力26.597KN39.650KN，满足要求。（3）、结论：