水管锅炉讲义

1、.就目前而言，强度计算标准掌握到以下程度即可：锅筒筒体、集箱筒体、封头厚度计算，单孔补强计算。进行这些计算需要掌握的知识主要有：1、厚度（ 84 页）：名义厚度、设计厚度、计算厚度、有效厚度2、厚度附加量 (98 页 )：腐蚀裕量、制造减薄量、钢材厚度负偏差3、压力（ 79 页）：额定压力、工作压力、计算压力、工质流动阻力、液柱静压力、设计附加压力4、钢材许用应力的修正系数（76 页）5、计算壁温（ 77 页）6、开孔补强条件（ 93 页）7、孔的补强结构（ 92 页）8、相邻两孔的临界节距（81 页）9、未补强孔最大允许直径（91 页）10 减弱系数（ 80 页）：对接焊缝减弱系数、纵向、横

2、向、斜向孔桥减弱系数、最小减弱系数11、筒体厚度计算公式适用范围（85 页）12、不绝热筒体最大允许厚度（103 页）.一、锅筒筒体厚度计算1、名义厚度：即图样标注厚度，由设计厚度向上圆整至钢材标准规格的厚度。即名义厚度设计厚度，例如：设计厚度为16.5，名义厚度取为 18。可采购到的锅炉钢板厚度一般为偶数，个别有奇数，如25mm。2、设计厚度：dctCt ：计算厚度， mmC：厚度附加量， mm，C = C1+ C2+ C3C1：腐蚀裕量，一般情况取为0.5mm。 20mm 时，取 C1=0C2：制造减薄量， 按附录 C 中的表 C.1 选取。按卷筒时的热卷和冷卷不同工艺选取， 我厂目前产品

3、采用冷卷冷校， 制造减薄量取为0。C3：钢材厚度负偏差，取钢板标准规定的厚度负偏差。 按 GB/T709热轧钢板和钢带的尺寸、 外形、重量及允许偏差，规定为 0.3 mm。一般情况下， C = 0.5+0+0.3 = 0. 8mmPDi3、计算厚度：t2minpP：计算压力， MPaDi：筒体内径， mmmin ：最小减弱系数：许用应力， MPa3.1 计算压力： P =P0 +PaP0：工作压力， MPa Pa：设计附加压力， MPa.3.1.1 工作压力： P0 = Pr +Pf +Ph3.1.1.1 锅炉额定压力 Pr ，MPa，锅炉铭牌上标注的额定工作压力。3.1.1.2 工质流动阻力

4、 Pf ，MPa，锅筒与锅炉出口之间的压力降。饱和蒸汽锅炉由于锅炉出口也在锅筒，因此对饱和蒸汽锅炉来说，工质流动阻力为 0。过热蒸汽锅炉，铭牌上标注的额定工作压力是指过热器出口集箱压力， 在确定锅筒工作压力时， 应加上锅筒与过热器出口集箱之间的压差， 一般取 10%的额定压力。热水锅炉铭牌上标注的额定工作压力是指出水压力。 在确定锅筒工作压力时， 对于从锅筒进水的强制循环热水锅炉而言， 应加上锅筒与出水集箱之间压力差，其值按水阻力计算确定。3.1.1.3 液柱静压力 Ph，MPa，锅筒底部液柱静压。小于等于3%（Pr+Pf +Pa）时，液柱静压力不计。除了双锅筒锅炉的下锅筒外，锅筒一般位于锅炉

5、最高位置，因此液柱静压都不计。例题 1：额定压力 1.25MPa 的饱和蒸汽锅炉，计算锅筒工作压力。P0 = Pr +Pf +Ph=1.25 +0+0=1.25例题 2：额定压力 1.25MPa 的过热蒸汽锅炉，计算锅筒工作压力。P0 = Pr +Pf +Ph=1.25 +0.1 ×1.25+0=1.3753.1.2设计附加压力， MPa，是考虑安全阀整定压力即开启压力，在工作压力之上附加的压力。 安全阀的整定压力不能是工作压力，.必须比工作压力高一些， 才能保证锅炉在工作压力下运行， 否则安全阀在工作压力下就开启了。 因此锅筒的计算压力应考虑在安全阀开启时，压力超出工作压力的部分。

6、安全阀数量一般为2 个，符合规定条件可装1 个。安全阀整定压力，规定值见 GB/T16507.7 表 2 和表 3，表 2 适用蒸汽锅炉，按额定压力分 3 档，给出整定值。表 3 适用热水锅炉，只1 种整定值。注意表中的工作压力是安全阀装置地点的工作压力。例题 1：额定压力 1.25MPa 的饱和蒸汽锅炉，确定安全阀整定压力。2 只安全阀都装在锅筒上，前例已计算P0 = 1.25查 GB/T16507.7 表 2，整定压力最低值为 1.04×1.25 =1.3，最高值为 1.06×1.25 =1.325例题 2：额定压力 1.25MPa 的过热蒸汽锅炉，确定安全阀整定压力。

7、2 只安全阀 1 只装在锅筒上， 1 只装在过热器出口集箱上。锅筒上的安全阀按较高整定压力调整，前例已计算P0 =1.375查 GB/T16507.7 表 2，整定压力为： 1.06×1.375=1.46过热器上的安全阀按较低整定压力调整，P0 = Pr+Pf + Ph=1.25+0+0=1.25查 GB/T16507.7 表 2 整定压力为： 1.04×1.25 =1.3例题 3：额定压力 1.25MPa 的自然循环热水锅炉，确定安全阀整定压力。.2 只安全阀都装在锅筒上，P0 = Pr+Pf +Ph=1.25 +0+0=1.25查 GB/T16507.7 表 3，整定压

8、力最低值为 1.10×1.25 =1.3751.25+0.07=1.32；最高值为 1.12×1.25 =1.41.25+0.1=1.35设计附加压力 Pa 确定方法有 2 种：第 1 种方法：安全阀整定压力（较低值）与工作压力之差。第 2 种方法：按附录 B 的表 B.1 选取。表中，蒸汽锅炉按额定压力分 3 档给出 Pa，热水锅炉统一为 0.1MPa。例题：额定压力 1.25MPa 的饱和蒸汽锅炉，确定锅筒计算压力。前例已计算P0 = 1.25前例已计算安全阀整定压力较低值为：1.3 Pa=1.3 -1.25 =0.05P =P0 +Pa=1.25 +0.05=1.33

9、.2 许用应力：为 GB/T16507.2 表 2锅炉常用钢板的许用应力相应材料的选取值与表1 修正系数的乘积。GB/T16507.2 表 2锅炉常用钢板的许用应力 ，按钢板牌号、厚度、温度列出许用应力值。表 1 按锅筒工作条件和烟气温度，给出修正系数值。当查 GB/T16507.2 表 2 时，需首先确定锅筒的计算壁温。锅筒除了不受热外，一般情况下， 计算壁温既不是工质温度，也不是烟气温度，高于工质温度低于烟气温度，其值由锅筒工作条件决定。确定计算壁温有2 种方法，计算和查表。可按表2锅筒计算壁温 td选取。表中按锅筒工作条件列出了计算方法，tm 为锅筒的平均.工质温度，对蒸汽锅炉取计算压力

10、下的工质饱和温度，对热水锅炉取出口水温。例题：额定压力 1.25MPa 的饱和蒸汽锅炉，锅筒不绝热，在 600900的对流烟道内，名义厚度18 mm，材料 Q245R，确定许用应力。计算压力 p，前例已计算， p=1.3MPa查干饱和蒸汽以及饱和线上的水的比容和焓表，该表按压力列出了饱和温度、饱和水的比容、饱和蒸汽比容、饱和水焓、饱和蒸汽焓、汽化潜热。 是我们经常使用的表。注意表中的压力值是绝对压力，计算时的工作压力是表压，要加0.1 变成绝对压力。P =1.4MPats=195.04查表 2，td = tm +50 =195.04 + 50 = 245.04查 GB/T16507.2 表 2

11、，许用应力 112.29MPa（内插法确定）查表 1， =0.9=0.9×112.29=101.06 MPa3.3 最小减弱系数min ：取纵向焊缝减弱系数、 孔桥减弱系数中的最小值。3.3.1 纵向焊缝减弱系数w ：根据焊缝形式及无损检测比例，按表5选取。焊缝减弱系数只考虑纵向焊缝， 不考虑环向焊缝。 这是因为作用于环向焊缝上的是轴向应力， z= pD ；作用于纵向焊缝上的是环向4应力，pD 。可以看出，环向应力是轴向应力的2 倍。因此，只2考虑纵向焊缝对锅筒强度的减弱。.3.3.2 孔桥减弱系数：锅筒上一般都有成排的开孔，相邻两孔构成孔桥。开孔使材料截面积减小，筒体强度减弱。孔桥

12、减弱系数即表示筒体强度的减弱程度。计算相孔桥减弱系数的条件：邻两孔直径均小于、 等于未补强孔最大允许直径，且两孔的节距（纵向、横向、斜向）小于相邻两孔的临界节距时，开孔按孔桥处理，计算孔桥减弱系数。如果相邻两孔节距大于等于临界节距时， 可视作单孔； 如果相邻两孔中有一孔大于最大允许直径，该孔按单孔补强，补强后按无孔处理；如果相邻两孔均大于最大允许直径，则不能按本标准计算。孔桥减弱系数有纵向、横向、斜向之分，计算按表6。3.3.2.1纵向孔桥减弱系数：s daesS：纵向节距， mm。dae：相邻两孔平均当量孔径，mm。d1ed2edae2d1e：第 1 孔的当量孔径， mm。d2e：第 2 孔

13、的当量孔径， mm。当量孔径按表7 计算，我厂产品都是径向开孔， 当量孔径等于开孔直径。3.3.2.2 横向孔桥减弱系数：s dae2sS：横向节距， mm，取筒体平均直径圆周上的弧长。3.3.2.3 斜向孔桥减弱系数：sdaeKs.S：斜向节距， mm，取筒体平均直径圆周上的弧长。K ：斜向孔桥的换算系数，1bKn0.75a121 n2b：斜向孔桥两孔间在筒体轴线方向上的距离。a：斜向孔桥两孔间在筒体平均直径圆周上的弧长。3.3.3 未补强孔最大允许直径 d：锅筒上开孔大小有相应的规定， 超过一定孔径的开孔需采取补强措施，如用接管、垫板补强，未补强孔最大允许直径d，按以下公式确定。d8.13

14、 Di e 1k e：有效厚度， mm， e=- Ck：筒体结构特性系数，kpD i2pe当d200mm 时，取 d=200mm。即锅筒上未补强的孔，最大不能超过 200mm。3.3.4 相邻两孔的临界节距：按以下公式计算：scdae2Di例题：额定压力1.25MPa 的饱和蒸汽锅炉，锅筒内径900mm，不绝热，在 600900的对流烟道内，名义厚度 18 mm，材料 Q245R，焊接采用双面坡口自动焊，100%无损探伤，孔排开孔直径52mm,纵向节距 97mm，横向节距 72.1mm（按筒体平均直径计算） ，计算最小减弱系数。.由前例计算已知： P=1.3MPaC=0.8mm=101.06M

15、Pa e=-C=18-0.8=17.2kpD i=1.3900=0.340.4p e2 101.061.3 17.22开孔不需补强dae= 5252 =522s =97272.12=120.86scdae2Di=52290018 18 =309.1S、S、S均小于 Sc，按孔桥处理纵向孔桥减弱系数： sdae97520.46s97横向孔桥减弱系数：sd ae272.1520.562s72.1b971.35na72.1K1=11.050.750.751121n2 21 1.352斜向孔桥减弱系数：sdae120.8652Ks=1.050.60120.86查表 5，w =1.0最小减弱系数取焊缝减

16、弱系数、纵向孔桥、横向孔桥、斜向孔桥减弱系数中最小值：min =0.464、筒体厚度计算公式适用范围：按表 10，筒体厚度计算公式适用的t 1.30t 1 2 t / Di之所以要对公式适用范围做出限定，是因为筒体厚度计算公式的.推导，是假设筒体是薄壁圆筒， 即环向应力沿壁厚均匀分布而且径向应力为零。实际上，锅筒筒体环向应力和径向应力沿壁厚分布都不均匀，环向应力内壁最大， 径向应力内壁最小。 t / D i 越大，即 t 越大，锅筒筒体内壁实际应力状态比薄壁圆筒越危险。 因此应用厚度计算公式时，对 t 做出了限定。5、不绝热筒体最大允许厚度额定压力 2.5MPa 的锅筒可以采用不绝热结构，其厚

17、度不应大于表 16 的规定值。表 16 按工作条件分 2 档，对最大允许厚度做出了规定。锅筒筒体受火焰或烟气加热时， 筒体内壁产生环向热应力， 它与内压力产生的内壁环向应力相叠加， 有可能达到不允许的程度， 即产生低周疲劳。热应力随筒体厚度增大而增大，为防止低周疲劳产生，对不绝热筒体厚度做出了限制。例题 1：额定压力 1.25MPa 的饱和蒸汽锅炉，锅筒内径900mm，不绝热，在 600900的对流烟道内，名义厚度 18 mm，材料 Q245R，焊接采用双面坡口自动焊，100%无损探伤，孔排开孔直径52mm,纵向节距 97mm，横向节距 72.1mm（按筒体平均直径计算） ，校核其强度。由前例

18、已计算： P=1.3MPaC=0.8mm =101.06MPamin =0.46PD i1.390012.76t=101.06 1.32minp 2 0.46dctC =12.76+0.8=13.56. =18 dc=13.56强度满足t12 t / Di =1+2× 12.76/900=1.028 1.30满足厚度计算公式使用范围例题 2、校核我公司生产的SZS201.6/260Q 蒸汽锅炉的上锅筒强度。计算参见总图和上锅筒图。Pr =1.6 Pf =0.1 ×1.6=0.16 Ph=0P0 = Pr +Pf +Ph=1.6+0.16+0=1.76查附录 B 表 B.1，

19、 Pa=0.06 P0=0.06×1.76=0.11P= P0+Pa=1.76+0.11=1.87按绝对压力 1.97 查干饱和蒸汽以及饱和线上的水的比容和焓表，饱和温度为 211.6由总图可知锅筒不绝热， 在炉膛内烟温 900，查表 2，td = tm +90=211.6 + 90 =301.6由上锅筒图可知，上锅筒材质为Q345R=20，查 GB/T16507.2表 2，温度 301.6，许用应力 142.68按烟温 600，查表 1， =0.9 =0.9×142.68=128.41C1=0.5查附录 C 表 C.1，冷卷冷校， C2=0查 GB/T709热轧钢板和钢带

20、的尺寸、外形、重量及允许偏差，.C3=0.3C = C1+ C2+ C3=0.5+0+0.3=0.8 e=-C=20-0.8=19.2由上锅筒图可知 ,Di=1200pD i=1.87 1200=0.46k2 128.411.87 19.22p ed 8.13 Die 1 k= 8.13 120019.2 1 0.46 =187.69主汽阀开孔 d=221d ，需要补强，其它开孔均不需补强。孔桥 1： d1 =91d 2 =91 纵向孔桥scdae2Di= 912120020 20 =403.41S=800Sc，不需计算孔桥减弱系数孔桥 2： d1 =161d 2 =58 斜向孔桥d1ed2e

21、16158dae109.522sc dae 2Di= 109.5 2 1200 20 20 421.91b=82.5a=266.2s =82.52266.22=278.69 sc ，需计算孔桥减弱系数b82.50.31n266.2aK1=1=1.630.750.75111n222210.31K sdae =1.63278.69109.5 =0.99s278.69孔桥 3： d1 =161d 2 =161 横向孔桥scd ae2Di=161+ 2 1200 20 20 =473.41S=266.2+266.2=532.4sc，不需计算孔桥减弱系数.孔桥 4： d1 =161d 2 =52/44

22、凹座孔斜向孔桥h=1 d2e= dhd = 44144 =44.4d5220d1ed2e16144.4dae2102.72scd ae2 D i=102.7 2120020 20 =415.11b=166a=532.4s = 1662 532.4 2 =557.68sc，不需计算孔桥减弱系数孔桥 5： d1 =52/44 d 2 =52/44 凹座孔纵向孔桥前已计算， d1e=d2e=44.4d1ed2 e44.4dae2scdae2 Di=44.4+2 1200 20 20 =356.81s=95sc， 需计算孔桥减弱系数sdae 95 44.4 0.53s95孔桥 6： d1 =52/44

23、 d 2 =52/44 凹座孔横向孔桥前已计算 sc 356.81S=106.4sc， 需计算孔桥减弱系数s d ae2106.444.4=1.161，取 =12106.4s孔桥 7： d1=52/44d 2 =52/44 凹座孔斜向孔桥前已计算， sc356.81b=95a=106.4s =952106.42 =142.64 sc ，需计算孔桥减弱系数.b950.89n106.4aK1=1=1.310.750.75111 n 221 0.892 2K sdae= 1.31142.6444.4 =0.90s142.64孔桥 8： d1 = d 2 =52 纵向孔桥sc d ae 2 Di=52

24、+ 2 1200 20 20 =364.41s=95sc， 需计算孔桥减弱系数sdae 95 52 0.45s95孔桥 9： d1 = d2 =52 横向孔桥前已计算， sc364.41s =95.82 sc ， 需计算孔桥减弱系数sdae= 295.82 52=0.912s95.82孔桥 10： d1 = d 2 =52 斜向孔桥前已计算， sc364.41b=95a=95.82s95295.822 =134.93 sc ， 需计算孔桥减弱系数b950.99na95.821=1=1.27K0.750.751211 0.992 21 n2K sdae =1.27134.93 52 =0.78s

25、134.93.孔桥 11：d1=110d2=66 非径向孔斜向孔桥b=450a=366.7=34.44°b4501.23n366.7ad2 edn 21661.2321cos21.232 cos270.65n 234.44daed1ed2 e11070.652290 .33scdae2Di90.33 2 1200 20 20 402.74s4502366.7 2580.49 sc ，不需计算孔桥减弱系数对接焊缝减弱系数w 查表 5，单面坡口焊缝， 100%无损检测， w0.9min 取对接焊缝减弱系数w 、纵向、横向、斜向孔桥减弱系数中最小值， min0.46tpDi1.87 120

26、019.30p20.46128.41 1.872mindctc19.300.820.10t 1 2 t / Di =1+2×19.26/1200=1.031.30，满足厚度计算公式使用范围二、集箱筒体厚度计算1、名义厚度：即图样标注厚度，由设计厚度向上圆整至钢材标准规格的厚度。即名义厚度设计厚度，例如：设计厚度为9.5，名义厚度取为 10。集箱筒体制造材料是钢管， 可采购到的锅炉钢管厚度偶数奇数都有，偶数为多。.2、设计厚度：dctCt ：计算厚度， mmC：厚度附加量， mm，C = C1+ C2+ C3C1：腐蚀裕量，一般情况取为0.5mm。C2：制造减薄量，按附录 C 选取。直

27、集箱筒体制造减薄量取为0。C3： C3mtC1 C2或者C3m100 m100m：钢管厚度负偏差的百分比值，%，可查 GB3087低中压锅炉用无缝钢管标准。从我公司进料情况看，一般外径108mm，是冷拔管，查表 3，外径 108mm，是热轧管，查表2。表 2 按钢管外径和管子壁厚与外径比值， 分 4 档给出了偏差值。 表 3 按管子壁厚分2 档给出了偏差值。例题：集箱采用219×8 的钢管，材质为20 GB3087 确定其厚度附加量 C。C1=0.5C2=0按热轧管，查 GB3087 表 2，S/D = 8 =0.04152190.05 m=15% C3=×8 =1.2C=

28、C123100+ C+C=0.5+0+1.2=1.73、计算厚度：tPD02 minP与锅筒计算公式不同之处在于锅筒筒体直径是按内径，而集箱筒体直径是按外径计算，相应分母由减号变成加号。3.1 计算压力： P =P0 +Pa3.1.1 工作压力按以下公式计算：P0 = Pr +Pf +Ph.3.1.1.1 锅炉额定压力 Pr ，MPa，锅炉铭牌上标注的额定工作压力。3.1.1.2 工质流动阻力 Pf ，MPa，集箱与锅炉出口之间的压力降。其确定原则与锅筒相同。3.1.1.3 液柱静压力 Ph，MPa，集箱底部液柱静压。小于等于3%（Pr+Pf +Pa）时，液柱静压力不计。上集箱与锅筒相同，位置

29、较高，液柱静压力不计，下集箱位置较低，一般需计算液柱静压。3.1.2设计附加压力的确定设计附加压力 Pa，确定方法与锅筒相同。3.2 许用应力：为 GB/T16507.2 表 5锅炉常用钢管的许用应力相应材料的选取值与表1 修正系数的乘积。GB/T16507.2 表 5锅炉常用钢管的许用应力 ，按钢管牌号、厚度或热处理状态、温度列出许用应力值。表 1 按集箱工作条件和烟气温度，给出修正系数值。当查 GB/T16507.2 表 5 时，需首先确定集箱的计算壁温，可按表3集箱和防焦箱计算壁温td选取。表 3 与锅筒计算壁温表2 有所不同，表 2 是按锅筒工作条件查取，表 3 除了按集箱工作条件外，

30、还要按集箱内部工质查取。对工质为水或汽水混合物的集箱，tm 为集箱的平均工质温度。 tm视具体情况而定， 对蒸汽锅炉来说， 除了省煤器集箱， 其它集箱的 tm.都是饱和温度，省煤器集箱的tm 应是给水或出水温度。对热水锅炉来说，集箱的 tm 根据具体情况确定。对工质为饱和蒸汽的集箱，ts 为计算压力对应的饱和温度。对工质为过热蒸汽的集箱，tm 为过热蒸汽平均温度， X 为工质混合系数，一般取为0.5， t 为温度偏差，取 t10。不受热过热蒸汽集箱取 Xt10。3.3 最小减弱系数min ：取纵向焊缝减弱系数、 孔桥减弱系数中的最小值。3.3.1 纵向焊缝减弱系数w ：集箱一般采用钢管，无纵向

31、焊缝，取 w =13.3.2 孔桥减弱系数：相邻两孔直径均小于、等于未补强孔最大允许直径，且两孔的节距（纵向、横向、斜向）小于相邻两孔的临界节距时，开孔按孔桥处理， 计算孔桥减弱系数。 计算方法与锅筒相同。3.3.3 未补强孔最大允许直径 d：集箱筒体上开孔大小有相应的规定，超过一定孔径的开孔需采取补强措施，未补强孔最大允许直径d，按图 4 或以下公式确定。d 8.13 Di e 1 k ，注意公式中用的是内径 Di 。 e：有效厚度， mm， e=- Ck：集箱筒体结构特性系数，与锅筒筒体结构特性系数计算公式有所不同， kp D 022pee当 d 200mm 时，取 d=200mm。3.3

32、.4 相邻两孔的临界节距：.按以下公式计算：scdae2Di，注意公式中用的是内径Di 。如果两孔节距大于、等于临界节距，可不考虑孔桥的减弱，按孤立的单孔处理。4、筒体厚度计算公式适用范围：表 10 分 2 档给出厚度计算公式适用的t 值，分别为 t 1.50 和t 2.00。对于内部工质为水、汽水混合物、饱和蒸汽的集箱，t1.50。对于内部工质为过热蒸汽的集箱，t 2.00。 t 计算公式与锅筒t 计算公式不同，tD0 / D02 t5、不绝热筒体最大允许厚度pr 2.5MPa 的不绝热集箱筒体厚度不应大于表17 规定值。表17 按烟气温度分 2 档，对最大允许厚度做出了规定。pr 2.5M

33、Pa 的不绝热集箱筒体厚度不应大于表18 规定值。同样，表 18 按烟气温度分 2 档，对最大允许厚度做出了规定。（标准该处有印刷错误）例题：校核我公司生产的 SZS201.6/260Q 蒸汽锅炉的过热器出口集箱强度。计算参见总图和过热器出口集箱图。Pr =1.6 Pf =0 Ph=0P0 = Pr +Pf +Ph=1.6+0+0=1.6查附录 B 表 B.1， Pa=0.06 P0=0.06×1.6=0.096.P= P0+Pa=1.6+0.096=1.70按绝对压力 1.80 查干饱和蒸汽以及饱和线上的水的比容和焓表，饱和温度为207.10由总图可知集箱不受热，tm=260 查表

34、 3，取 Xt=10td = tm + Xt =260+ 10 =270由集箱图可知，集箱材质为20GB3087 =8，查 GB/T16507.2表 5，温度 270，许用应力 107.4 按不受热，查表 1， =1 =1×107.4=107.4C1=0.5查附录 C，C.2.4 条，直集箱筒体， C2=0查 GB3087低中压锅炉用无缝钢管 ，按 D=273S=8 热轧管S/D =8=0.0290.05 m=15%2733m=15 ×8 =1.2C =100100C = C1+ C2+ C3= 0.5+ 0 + 1.2 = 1.7 e=-C=8-1.7=6.3kp D02

35、e= 1.7 2732 6.3 =0.330.4，开孔不需补强2pe2107.41.7 6.3孔桥 1： d1 =202d 2 =25.5 纵向孔桥d1d220225.5113.75dae22scdae2Di=113.75 2 257 8 8 205.84S=300Sc不需计算孔桥减弱系数.孔桥 2： d1 =25.5d 2 =91 纵向孔桥d1d 225.591dae2258.25scdae2Di= 58.25 2 257 8 8 150.34S=250Sc不需计算孔桥减弱系数孔桥 3： d1 =51d 2 =58 纵向孔桥d1d 25158dae2254.5scd ae2Di= 54.5

36、2 257 8 8 146.59S=200Sc不需计算孔桥减弱系数孔桥 4： d1 =38.5d2 =38.5 纵向孔桥d1d 238.5dae2scd ae2 Di=38.5+ 2 257 8 8 =130.59S=95Sc需计算孔桥减弱系数s d ae95 38.5s0.5995孔桥 5： d1 =38.5d2=38.5 横向孔桥前已计算， dae38.5sc =130.59s 57.8 sc需计算孔桥减弱系数sd ae57.8 38.52s257.80.67孔桥 6： d1 =38.5d2 =38.5 斜向孔桥前已计算， d ae38.5sc =130.59.b95a57.8b95n1.64a57.8sb2a 295257.82111.2s sc需计算孔桥减弱系数k111.030.750.75111 n 2 21 1.642 2sd ae1.03111.238.5ks0.67111.2集箱无纵向焊缝