济青箱涵结构计算(配筋采用)

1、目 录一、设计依据 . 1 二、设计资料 . 1 三、计算断面 . 1 四、计算工况 . 1 六、内力计算 . 5 七、配筋计算 . 10一、设计依据水工建筑物荷载设计规范（DL5077-1997） 水工混凝土结构设计规范（SL191-2008） 公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004） 城市桥梁设计荷载标准（CJJ 77-98）二、设计资料1、箱涵两侧填土参数箱涵位于层壤土的顶部，箱涵两侧为-1层砂壤土 KPa c 0. 9=，021= =19.5KN/m3, Gs=2.69, e=0.734饱和容重计算:s =(Gs+e/(1+e*w=(2.69+0.734/(1+0.734*10

2、=19.7KN/m3 2、暗涵计算参数见表1。 3、路面车载等级：公路一级。4、材料：混凝土采用C30混凝土，钢筋采用级钢。 5、暗涵建筑物级别为1级，所处的环境条件为三类。 三、计算断面 四、计算工况工况1：暗涵内外均无水；工况2：暗涵内为加大设计水位21.41，箱涵外为加大设计水位21.41；（因水位高度超过暗涵净高的1/2，故取计算水位按满水计算，内外水位均取22.11m ）五、计算荷载1、结构自重，荷载分项系数为1.0顶板自重：c q 12=自=25*0.9=22.5（kN/m2 侧墙自重：c h q 23=自=25*0.9*4=90（kN 中隔墙自重：c h q 34=自=25*0.

3、6*4=60（kN1顶板厚度（m ） c 混凝土容重，取25（kN/m3 2侧墙厚度（m ） 3中隔墙厚度（m ）h 侧墙高度（m ）2、土压力（采用上埋式土压力计算公式） （1）填土本身产生的土压力竖向土压力：s s s t H K q =2=1.05*19.5*2.79=57.13（kN/m）s K 上埋式回填土竖向压力系数，按规范DL 5077-199733页图11.2.1取值取s K =1.05s 回填土容重（kN/m3s H 顶板上埋土的深度（m ） 工况1侧向水平土压力：两侧填土的暗涵按静止土压力计算'-=sin 10K =1-sin21=0.642H K q t 03=1

4、9.5*(2.79+0.9/2*0.642=40.55（kN/m） H K q t 04=19.5*(2.79+5.9-1.0/2*0.642=102.53（kN/m）回填土容重（kN/m3 H 填土表面至计算截面的高度（m ）工况2侧向水平土压力：两侧填土的暗涵按静止土压力计算'-=sin 10K =1-sin21=0.642H K q t ' ' 03=10*(2.79+0.9/2*0.642=20.80（kN/m） H K q t ' ' 04=10*(2.79+5.9-1.0/2*0.642=52.58（kN/m）回填土容重（kN/m3 H 填土

5、表面至计算截面的高度（m ）（2）由车载产生的土压力，荷载分项系数为1.0由车载产生的竖向土压力按车轮按其着地面积的边缘向下作300角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。车辆荷载立面布置图 a 汽车后轮着地长度（0.2m ） b 汽车后轮着地宽度（0.6m ）9. 4302(4. 1302(00b Htg a Htg S +=（2*2.79*0.577+1.4+0.2）(2*2.79*0.577+4.9+0.6=42.03（m 2S /1404q =汽=4*140/42.03=13.32（kN/m2）由车载产生的侧向土压力按等代土层厚度进行计算2/45(0-=o

6、 Htg l 0Bl G h =侧向水平压力： ' sin 1(-汽q 3、内水压力，i w i h p =10*4=40（kN/m2w 水容重（kN/m3 i h 计算截面的水头（m ）4、外水压力，o w o h p =10*4=40（kN/m2o h 地下水位至计算截面的高度（m ） 5、活荷载，取3.0 kN/m2 六、荷载简图活荷载P活t2竖向土压力q自2 顶板自重q3q 土压力土压力3q 自1 工况1荷载简图 土压力 地基反力q顶板自重q自2t2竖向土压力q活活荷载Pq' 外水压力水工况2荷载简图六、内力计算1、内力设计值计算 1）工况1作用于顶板的垂直均布荷载总和

7、q2 q2=1.2*qt2+汽自q q *2. 1*05. 12+作用于底板底面的垂直均布荷载总和q1 q1= q2+ (*05. 143自自q q +作用于侧墙顶部的水平分布土压力q3 q3=1.2*3t q +1.2* ' sin 1(-汽q作用于侧墙底部的水平分布土压力q4 q4=1.2*4t q +1.2* ' sin 1(-汽q 2）工况2,中隔墙两侧水压力相等，可以抵消；侧墙外于侧墙内水压力相等，可以抵消；作用于底板的水压力和其产生的地基反力相抵消。 作用于顶板的垂直均布荷载总和q2 q2=1.2*qt2+汽自q q *2. 1*05. 12+作用于底板底面的垂直均

8、布荷载总和q1 q1= q2+ (*05. 143自自q q +作用于侧墙顶部的水平分布土压力q3q3=1.2*3' t q +1.2* ' sin 1(-汽q 作用于侧墙底部的水平分布土压力q4 q4=1.2*4' t q +1.2* ' sin 1(-汽q +h 水1、荷载计算结果 由以上计算结果可以看出，济青高速箱涵工况1为控制工况，内力和配筋都采用工况1的荷载进行计算。2、内力计算结果图（弯矩单位KN.m ，剪力和轴力的单位为KN ） 济青高速箱涵内力标准值（未包括结构重要性系数） 工况1弯矩图 工况1轴力图 工况1剪力图济青高速箱涵内力设计值（未包括结

9、构重要性系数）（18+346） 工况1弯矩图 工况1轴力图 工况1剪力图3、内力计算结果表（弯矩单位KN.m ，剪力和轴力的单位为KN ） 七、配筋计算（按削峰后的弯矩、剪力配筋）1、配筋计算基本参数水工建筑物等级: 1级 结构安全级别:承载力安全系数：1.35荷载效应组合:承载力状况: 荷载设计值正常使用状况: 荷载标准值砼强度等级: C30砼轴心抗拉强度设计值 ft1.43N/mm2砼轴心抗压强度设计值 fc14.3N/mm2砼弹性模量 Ec30000N/mm2砼保护层厚度 c50mm钢筋种类: 热轧级钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm2钢筋抗压强度设计值 fy'300N/m

10、m2钢筋弹性模量 Es200000N/mm2环境条件类别: 三类结构配筋计算遵循水工混凝土结构设计规范（SL191-2008）2、配筋计算a 、计算顶板支座配筋（按偏压公式计算）矩形偏心受压构件非对称配筋计算构件名：1 构件长度 L6500mm构件宽度 b1000mm 构件高度 h900mm轴向力标准值 Nk128.62kN弯矩标准值 Mk294.10kN ·m轴向力设计值 N1165.28kN弯矩设计值 M1348.87kN ·m受拉钢筋合力点至受拉边缘的距离 as 60mm受压钢筋合力点至受压边缘的距离 as'60mm构件约束情况：两端固定 偏心受压构件最小配筋

11、率min0.20%计算结果：·正截面受压承载力计算构件计算长度 Lo3250mm垂直于弯矩作用平面内的构件计算长度 Lo'10000mm截面有效高度 hoh as' 840mm考虑安全系数后 轴向力设计值 N=KN1223.13kN考虑安全系数后 弯矩设计值 M= KM1470.97kN ·m构件偏心矩 eoM N 2110.78mm界限受压区高度 b0.8(1fy 0.0033Es 0.544受压区相对高度 d×N(fc×b ×ho 0.018Lo h 3.618 偏心距增大系数1.0轴向力合力点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e

12、×eoh 2as 2500.8mm 轴向力合力点至纵向受压钢筋合力点的距离 e'×eoh 2as' 1720.8mm ×eo2110.8mm 0.3ho 252.0mm 按大偏心受压设计充分利用混凝土受压，取b受压区高度 x×ho457mmx 2as' 计算受压钢筋面积As'(d×N×efc ×b ×x ×(hox 2 fy' (hoas' -15034mm2计算受压钢筋配筋率 As' b ho -1.79%按最小配筋率计算As' ，As&#

13、39; min×b×h1680mm2实配8根d20钢筋实配受压钢筋配筋面积 As'2513mm2 实际配筋率 As' b ho 0.30% s(d×N×efy' ×As' ×(hoas' fc b ho2-0.005受压区相对高度 1Sqr(12s-0.005混凝土受压区计算高度 x×ho-3.9mmx 2as' 转向小偏心计算轴向力合力点至纵向受压钢筋合力点的距离 e'h 2as' e0-1720.8mm ×eo2110.8mm 0.3ho 252.

14、0mm 按小偏心受压设计先按最小配筋率配受拉钢筋 Asmin×b×ho1680mm实配8根d22钢筋 实配受拉钢筋面积 As3041mm2A0.5×fc ×b 7500Bfc ×b ×as' fy ×As ×(1as' ho (0.8b2523840Cd×N×e' fy ×As ×0.8( hoas' (0.8b -1916866048混凝土受压区计算高度 x(B Sqr(B24A ×C 2 A 364.6mm计算受压钢筋面积As&#

15、39;(d×N×e fc ×b×x×(hox 2 fy' (hoas' -12567mm2实配8根d20钢筋实配受压钢筋配筋面积 As'2513mm2 配筋率 As' b ho 0.30% 实配8根d22钢筋实配受拉钢筋配筋面积 As3041mm2 配筋率 As b ho 0.36%·按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面内的强度Lopb 10.0 构件稳定系数 0.980截面侧边需要配4根d12纵向构造钢筋，其面积 Asc452.0mm2Nu×(fc×b×hfy'

16、×(2×As Asc 14917.31kNN223.13kN Nu d14917.31kN, 安全正常使用极限状态验算可变作用标准值的长期组合系数 =0.5按荷载效应的长期组合计算的轴向拉力标准值 NkNgk ×Nqk165.28kN 按荷载效应的短期组合计算的弯矩标准值 MkMgk ×Mqk348.87kN ·m 正截面抗裂验算钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比 eEs Ec 6.667换算截面重心至受压边缘的距离yo(Ac×yc' e×As×hoe×As'×as'(Ac

17、e×Ase×As'458.6mm式中：Ac- 截面面积 yc'- 截面重心至受压边缘的距离换算截面对其重心轴的惯性矩IoIc Ac ×(yoyc'2e×As×(hoyo2e×As'×(yoas'20.0638×1012mm4 换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩 WoIo (hyo 144.46×106mm3截面抵抗矩塑性系数修正系数h0.7300h 1.033截面抵抗矩塑性系数 m1.55 乘以修正系数h，m1.60换算截面面积 AoAc e×Ase×

18、As'937027mm2对应于荷载效应的长期组合，混凝土拉应力限制系数 ct0.70m×ct×ftk×Ao×Wo(eo×Ao Wo 151.91kN Nlk 128.62kN 抗裂满足要求·裂缝宽度验算纵向受拉钢筋直径 d22.00mm考虑构建受力特征和荷载长期作用的综合影响系数 =2.1有效受拉混凝土截面面积 Ate2as ×b 122000mm2纵向受拉钢筋的有效配筋率 te As Ate 2.53%当te0.03时，取te0.03使用阶段的偏心矩增大系数 s1(Loh2 4000(eoho 1.001当Lo h

19、 3.614时，可取s1.0截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离 ysh 2as 390.0mm轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 es×eoys 2675mm纵向受拉钢筋合力点至受压区合力点的距离 z(0.870.12(hoe2×ho 720mm 按荷载效应的长期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力 sk=Nk As ×(esz 1 114.7N mm2 偏心受压构件最大裂缝宽度max,l×sk Es ×(30+c+0.07dte0.16mm 最大裂缝宽度允许值0.25mm 裂缝宽度满足要求b 、计算顶板跨中配筋（按偏压公式计算）矩形偏心受压构

20、件非对称配筋计算构件名：1 构件长度 L6500mm构件宽度 b1000mm 构件高度 h900mm轴向力标准值 Nk128.62kN弯矩标准值 Mk200.94kN ·m轴向力设计值 N1165.28kN弯矩设计值 M1242.66kN ·m受拉钢筋合力点至受拉边缘的距离 as 60mm受压钢筋合力点至受压边缘的距离 as'60mm构件约束情况：两端固定 偏心受压构件最小配筋率min0.20%计算结果：·正截面受压承载力计算构件计算长度 Lo3250mm垂直于弯矩作用平面内的构件计算长度 Lo'10000mm截面有效高度 hoh as'

21、840mm考虑安全系数后 轴向力设计值 N=KN1223.13kN考虑安全系数后 弯矩设计值 M= KM1327.59kN ·m构件偏心矩 eoM N 1468.18mm界限受压区高度 b0.8(1fy 0.0033Es 0.544受压区相对高度 d×N(fc×b ×ho 0.018Lo h 3.618 偏心距增大系数1.0轴向力合力点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e×eoh 2as 1858.2mm 轴向力合力点至纵向受压钢筋合力点的距离 e'×eoh 2as' 1078.2mm ×eo1468.2mm 0.

22、3ho 252.0mm 按大偏心受压设计充分利用混凝土受压，取b受压区高度 x×ho457mmx 2as' 计算受压钢筋面积As'(d×N×efc ×b ×x ×(hox 2 fy' (hoas' -15627mm2计算受压钢筋配筋率 As' b ho -1.86%按最小配筋率计算As' ，As' min×b×h1680mm2实配8根d22钢筋实配受压钢筋配筋面积 As'3041mm2 实际配筋率 As' b ho 0.36% s(d×

23、;N×efy' ×As' ×(hoas' fc b ho2-0.03受压区相对高度 1Sqr(12s-0.03混凝土受压区计算高度 x×ho-25.1mmx 2as' 转向小偏心计算轴向力合力点至纵向受压钢筋合力点的距离 e'h 2as' e0-1078.2mm×eo1468.2mm 0.3ho 252.0mm 按小偏心受压设计先按最小配筋率配受拉钢筋 Asmin×b×ho1680mm实配8根d20钢筋 实配受拉钢筋面积 As2513mm2A0.5×fc ×

24、b 7500Bfc ×b ×as' fy ×As ×(1as' ho (0.8b1929369Cd×N×e' fy ×As ×0.8( hoas' (0.8b -1660764672混凝土受压区计算高度 x(B Sqr(B24A ×C 2 A 359.2mm计算受压钢筋面积As'(d×N×e fc ×b×x×(hox 2 fy' (hoas' -13001mm2 实配8根d22钢筋实配受压钢筋配筋面积

25、 As'3041mm2 配筋率 As' b ho 0.36% 实配8根d20钢筋实配受拉钢筋配筋面积 As2513mm2 配筋率 As b ho 0.30%·按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面内的强度Lopb 10.0 构件稳定系数 0.980截面侧边需要配4根d12纵向构造钢筋，其面积 Asc452.0mm2Nu×(fc×b×hfy' ×(2×As Asc 14917.31kNN223.13kN Nu d14917.31kN, 安全正常使用极限状态验算可变作用标准值的长期组合系数 =0.5按荷载效应的长期组

26、合计算的轴向拉力标准值 NlkNgk ×Nqk165.28kN 按荷载效应的短期组合计算的弯矩标准值 MskMgk ×Mqk242.66kN ·m 正截面抗裂验算钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比 eEs Ec 6.667换算截面重心至受压边缘的距离yo(Ac×yc' e×As×hoe×As'×as'(Ace×Ase×As'457.1mm式中：Ac- 截面面积 yc'- 截面重心至受压边缘的距离换算截面对其重心轴的惯性矩IoIc Ac ×(yoyc

27、'2e×As×(hoyo2e×As'×(yoas'20.0633×1012mm4 换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩 WoIo (hyo 142.82×106mm3截面抵抗矩塑性系数修正系数h0.7300h 1.033截面抵抗矩塑性系数 m1.55 乘以修正系数h，m1.60换算截面面积 AoAc e×Ase×As'937027mm2对应于荷载效应的长期组合，混凝土拉应力限制系数 ct0.70m×ct×ftk×Ao×Wo(eo×Ao Wo

28、227.15kN Nlk 128.62kN 抗裂满足要求·裂缝宽度验算纵向受拉钢筋直径 d20.00mm考虑构件受力特征的系数 11.0 考虑钢筋表面形状的系数 21.0考虑荷载长期作用影响的系数 31.6有效受拉混凝土截面面积 Ate2as ×b 120000mm2纵向受拉钢筋的有效配筋率 teAs Ate 2.09%当te0.03时，取te0.03使用阶段的偏心矩增大系数 s1(Loh2 4000(eoho 1.002当Lo h 3.614时，可取s1.0截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离 ysh 2as 390.0mm轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 es&#

29、215;eoys 1952.3mm纵向受拉钢筋合力点至受压区合力点的距离 z(0.870.12(hoe2×ho 712.1mm 按荷载效应的长期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力 slNlk As ×(esz 1 89.1N mm2 偏心受压构件最大裂缝宽度max,l×sk Es ×(30+c+0.07dte0.12mm 最大裂缝宽度允许值0.25mm 裂缝宽度满足要求c 、计算边墙支座配筋（按偏压公式计算）矩形偏心受压构件非对称配筋计算构件名：1 构件长度 L6500mm构件宽度 b1000mm 构件高度 h900mm 轴向力标准值 Nk339.39kN弯

30、矩标准值 Mk230.70kN ·m轴向力设计值 N1405.58kN弯矩设计值 M1264.81kN ·m受拉钢筋合力点至受拉边缘的距离 as 60mm受压钢筋合力点至受压边缘的距离 as'60mm构件约束情况：两端固定 偏心受压构件最小配筋率min0.20%计算结果：·正截面受压承载力计算构件计算长度 Lo3250mm垂直于弯矩作用平面内的构件计算长度 Lo'10000mm截面有效高度 hoh as' 840mm考虑安全系数后 轴向力设计值 N=KN1547.53kN考虑安全系数后 弯矩设计值 M= KM1357.49kN ·

31、m构件偏心矩 eoM N 652.92mm界限受压区高度 b0.8(1fy 0.0033Es 0.544受压区相对高度 d×N(fc×b ×ho 0.043Lo h 3.618 偏心距增大系数1.0轴向力合力点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e×eoh 2as 1042.9mm 轴向力合力点至纵向受压钢筋合力点的距离 e'×eoh 2as' 262.9mm ×eo652.9mm 0.3ho 252.0mm 按大偏心受压设计充分利用混凝土受压，取b受压区高度 x×ho457mmx 2as' 计算受压钢筋面积

32、As'(d×N×efc ×b ×x ×(hox 2 fy' (hoas' -14980mm2 计算受压钢筋配筋率 As' b ho -1.78%按最小配筋率计算As' ，As' min×b×h1680mm2实配8根d16钢筋实配受压钢筋配筋面积 As'1608mm2 实际配筋率 As' b ho 0.19% s(d×N×efy' ×As' ×(hoas' fc b ho20.017受压区相对高度 1

33、Sqr(12s0.017混凝土受压区计算高度 x×ho14.6mmx 2as' 转向小偏心计算轴向力合力点至纵向受压钢筋合力点的距离 e'h 2as' e0-262.9mm ×eo652.9mm 0.3ho 252.0mm 按小偏心受压设计先按最小配筋率配受拉钢筋 Asmin×b×ho 1680mm实配8根d20钢筋 实配受拉钢筋面积 As2513mm2A0.5×fc ×b 7500Bfc ×b ×as' fy ×As ×(1as' ho (0.8b192

34、9369 Cd×N×e' fy ×As ×0.8( hoas' (0.8b -1757380224混凝土受压区计算高度 x(B Sqr(B24A ×C 2 A 372.2mm 计算受压钢筋面积As'(d×N×e fc ×b×x×(hox 2 fy' (hoas' -12738mm2 实配8根d16钢筋实配受压钢筋配筋面积 As'1608mm2 配筋率 As' b ho 0.19% 实配8根d20钢筋实配受拉钢筋配筋面积 As2513mm2

35、配筋率 As b ho 0.30%·按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面内的强度Lopb 10.0 构件稳定系数 0.980 截面侧边需要配4根d12纵向构造钢筋，其面积 Asc452.0mm2 Nu×(fc×b×hfy' ×(2×As Asc 14481.96kNN547.53kN Nu d14481.96kN, 安全正常使用极限状态验算可变作用标准值的长期组合系数 =0.5按荷载效应的长期组合计算的轴向拉力标准值 NlkNgk ×Nqk405.58kN 按荷载效应的短期组合计算的弯矩标准值 MskMgk 

36、5;Mqk264.81kN ·m·正截面抗裂验算钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比 eEs Ec 6.667 换算截面重心至受压边缘的距离yo(Ac×yc' e×As×hoe×As'×as'(Ace×Ase×As'457.1mm 式中：Ac- 截面面积 yc'- 截面重心至受压边缘的距离 换算截面对其重心轴的惯性矩IoIc Ac ×(yoyc'2e×As×(hoyo2e×As'×(yoas'20

37、.0633×1012mm4 换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩 WoIo (hyo 142.82×106mm3 截面抵抗矩塑性系数修正系数h0.7300h 1.033截面抵抗矩塑性系数 m1.55 乘以修正系数h，m1.60 换算截面面积 AoAc e×Ase×As'927473mm2对应于荷载效应的长期组合，混凝土拉应力限制系数 ct0.70m×ct×ftk×Ao×Wo(eo×Ao Wo 609.12kN Nlk 339.39kN 抗裂满足要求·裂缝宽度验算纵向受拉钢筋直径 d20.00mm

38、考虑构件受力特征的系数 11.0 考虑钢筋表面形状的系数 21.0 考虑荷载长期作用影响的系数 31.6有效受拉混凝土截面面积 Ate2as ×b 120000mm2 纵向受拉钢筋的有效配筋率 teAs Ate 2.09% 当te0.03时，取te0.03使用阶段的偏心矩增大系数 s1(Loh2 4000(eoho 1.004 当Lo h 3.614时，可取s1.0截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离 ysh 2as 390.0mm轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 es×eoys 1069.7mm纵向受拉钢筋合力点至受压区合力点的距离 z(0.870.12(hoe2&

39、#215;ho 668.6mm按荷载效应的长期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力 slNlk As ×(esz 1 81.0N mm2 偏心受压构件最大裂缝宽度max,l×sk Es ×(30+c+0.07dte0.11mm 最大裂缝宽度允许值0.25mm裂缝宽度满足要求d 、计算底板支座配筋（按偏压公式计算）矩形偏心受压构件非对称配筋计算构件名：1 构件长度 L6500mm 构件宽度 b1000mm 构件高度 h1000mm 轴向力标准值 Nk267.75kN 弯矩标准值 Mk230.5kN ·m 轴向力设计值 N1318.83kN 弯矩设计值 M1290

40、.05kN ·m受拉钢筋合力点至受拉边缘的距离 as 60mm 受压钢筋合力点至受压边缘的距离 as'60mm构件约束情况：两端固定 偏心受压构件最小配筋率min0.20%计算结果：·正截面受压承载力计算构件计算长度 Lo3250mm垂直于弯矩作用平面内的构件计算长度 Lo'10000mm 截面有效高度 hoh as' 940mm轴向力设计值 No××(g×Ngkq×Nqk361.46kN 弯矩设计值 Mo××(g×Mgkq×Mqk391.57kN ·m 构件偏

41、心矩 eoM N 1083.29mm界限受压区高度 b0.8(1fy 0.0033Es 0.544 受压区相对高度 d×N(fc×b ×ho 0.026 Lo h 3.258 偏心距增大系数1.0轴向力合力点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e×eoh 2as 1523.3mm 轴向力合力点至纵向受压钢筋合力点的距离 e'×eoh 2as' 643.3mm ×eo1083.3mm 0.3ho 282.0mm 按大偏心受压设计 充分利用混凝土受压，取b 受压区高度 x×ho511mm x 2as' 计算受压钢

42、筋面积As'(d×N×efc ×b ×x ×(hox 2 fy' (hoas' -17231mm2 计算受压钢筋配筋率 As' b ho -1.83%按最小配筋率计算As' ，As' min×b×h1880mm2 实配8根d20钢筋实配受压钢筋配筋面积 As'2513mm2 实际配筋率 As' b ho 0.27% s(d×N×efy' ×As' ×(hoas' fc b ho2-0.01 受压区相

43、对高度 1Sqr(12s-0.01 混凝土受压区计算高度 x×ho-9.5mmx 2as' 转向小偏心计算轴向力合力点至纵向受压钢筋合力点的距离 e'h 2as' e0-643.3mm ×eo1083.3mm 0.3ho 282.0mm 按小偏心受压设计 先按最小配筋率配受拉钢筋 Asmin×b×ho1880mm 实配8根d22钢筋 实配受拉钢筋面积 As3041mm2 A0.5×fc ×b 7500Bfc ×b ×as' fy ×As ×(1as' ho

44、 (0.8b2551859 Cd×N×e' fy ×As ×0.8( hoas' (0.8b -2363273728混凝土受压区计算高度 x(B Sqr(B24A ×C 2 A 416.4mm计算受压钢筋面积As'(d×N×e fc ×b×x×(hox 2 fy' (hoas' -14738mm2实配8根d20钢筋实配受压钢筋配筋面积 As'2513mm2 配筋率 As' b ho 0.27% 实配8根d22钢筋实配受拉钢筋配筋面积 As3

45、041mm2 配筋率 As b ho 0.32%·按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面内的强度Lopb 10.0 构件稳定系数 0.980截面侧边需要配4根d12纵向构造钢筋，其面积 Asc452.0mm2 Nu×(fc×b×hfy' ×(2×As Asc 16387.30kN N361.46kN Nu d16387.30kN, 安全正常使用极限状态验算可变作用标准值的长期组合系数 =0.5按荷载效应的长期组合计算的轴向拉力标准值 NlkNgk ×Nqk267.75kN 按荷载效应的短期组合计算的弯矩标准值 MskM

46、gk ×Mqk230.50kN ·m·正截面抗裂验算钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比 eEs Ec 6.667 换算截面重心至受压边缘的距离yo(Ac×yc' e×As×hoe×As'×as'(Ace×Ase×As'508.7mm 式中：Ac- 截面面积 yc'- 截面重心至受压边缘的距离 换算截面对其重心轴的惯性矩IoIc Ac ×(yoyc'2e×As×(hoyo2e×As'×(yoas

47、'20.0872×1012mm4 换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩 WoIo (hyo 177.46×106mm3 截面抵抗矩塑性系数修正系数h0.7300h 1.000截面抵抗矩塑性系数 m1.55 乘以修正系数h，m1.55 换算截面面积 AoAc e×Ase×As'1037027mm2对应于荷载效应的长期组合，混凝土拉应力限制系数 ct0.70m×ct×ftk×Ao×Wo(eo×Ao Wo 558.31kN Nlk 267.75kN 抗裂满足要求·裂缝宽度验算纵向受拉钢筋直径

48、d22.00mm考虑构件受力特征的系数 11.0 考虑钢筋表面形状的系数 21.0考虑荷载长期作用影响的系数 31.6有效受拉混凝土截面面积 Ate2as ×b 120000mm2 纵向受拉钢筋的有效配筋率 teAs Ate 2.53% 当te0.03时，取te0.03使用阶段的偏心矩增大系数 s1(Loh2 4000(eoho 1.003 当Lo h 3.314时，可取s1.0截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离 ysh 2as 440.0mm轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 es×eoys 1300.9mm纵向受拉钢筋合力点至受压区合力点的距离 z(0.870.1

49、2(hoe2×ho 758.9mm按荷载效应的长期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力 slNlk As ×(esz 1 62.9N mm2 偏心受压构件最大裂缝宽度max,l×sk Es ×(30+c+0.07dte0.12mm 最大裂缝宽度允许值0.25mm裂缝宽度满足要求e 、计算底板跨中配筋（按偏压公式计算）矩形偏心受压构件非对称配筋计算构件名：1 构件长度 L6500mm 构件宽度 b1000mm 构件高度 h1000mm 轴向力标准值 Nk267.75kN 弯矩标准值 Mk199.47kN ·m 轴向力设计值 N1318.83kN 弯矩设

50、计值 M1274.22kN ·m受拉钢筋合力点至受拉边缘的距离 as 60mm 受压钢筋合力点至受压边缘的距离 as'60mm构件约束情况：两端固定 偏心受压构件最小配筋率min0.20%计算结果：·正截面受压承载力计算构件计算长度 Lo3250mm垂直于弯矩作用平面内的构件计算长度 Lo'10000mm 截面有效高度 hoh as' 940mm考虑安全系数后 轴向力设计值 N=KN1430.42kN 考虑安全系数后 弯矩设计值 M= KM1370.20kN ·m 构件偏心矩 eoM N 860.08mm界限受压区高度 b0.8(1fy 0

51、.0033Es 0.544 受压区相对高度 d×N(fc×b ×ho 0.031 Lo h 3.258 偏心距增大系数1.0轴向力合力点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e×eoh 2as 1300.1mm 轴向力合力点至纵向受压钢筋合力点的距离 e'×eoh 2as' 420.1mm ×eo860.1mm 0.3ho 282.0mm 按大偏心受压设计 充分利用混凝土受压，取b 受压区高度 x×ho511mm x 2as' 计算受压钢筋面积As'(d×N×efc ×b

52、×x ×(hox 2 fy' (hoas' -17198mm2 计算受压钢筋配筋率 As' b ho -1.83%按最小配筋率计算As' ，As' min×b×h1880mm2 实配8根d22钢筋实配受压钢筋配筋面积 As'3041mm2 实际配筋率 As' b ho 0.32% s(d×N×efy' ×As' ×(hoas' fc b ho2-0.02 受压区相对高度 1Sqr(12s-0.02 混凝土受压区计算高度 x×ho-19.0mmx 2as' 转向小偏心计算轴向力合力点至纵向受压钢筋合力点的距离 e'h 2as' e0-420.1mm ×eo860.1mm 0.3ho 282.0mm 按小偏心受压设计 先按最小配筋率配受拉钢筋 Asmin×b×ho1880mm 实配8根d20钢筋 实配受拉钢筋面积 As2513mm2 A0.5×fc ×b 7500Bfc