桥梁工程施工脚手架及承重支架方案

1、精选doc桥梁工程施工脚手架及承重支架搭设专项方案中国电建POWERCHINA批准:审核: 校核: 编制:中电建路桥集团汉中兴元新区棚改及文化旅游设施建设项目总承包部精选 doc目录一、编制依据 1二、工程概况 12.1、工程简介 12.2、地质情况 1三、施工脚手架（支架）搭设材料要求 13.1、钢管要求 13.2、脚手板 1四、施工脚手架及箱梁承重支架搭设 24.1、施工准备 24.2、基础处理 24.3 脚手架搭设 54.4 箱梁承重支架形式、安装及验算 74.5 预压 20五、安全技术措施 22六、应急措施 236.1 应急人员组织 236.2 应急物资准备 236.3 应急措施 23

2、七、文明施工措施 23精选 doc桥梁施工脚手架及承重支架搭设专项方案一、编制依据1、公路桥涵施工技术规范 JTGTF50-2011；2、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 JGJ166-2008；3、建筑地基基础设计规范 GB50007-2002；4、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91；5、施工详细批复图纸；5、对施工现场踏勘后所得到的施工现场周边地形、 地貌及沿线障碍物情况。二、工程概况2.1 、工程简介 本工程建设地点位于陕西省西南部汉中兴元新区开发区， 汉中市东北部 （距 汉中市约5.5km）,兴元湖公园东侧。工程紧邻 G316国道，外部交通方便。本工程包括东翼第二安置住宅小

3、区及室外配套工程、 两街工程、梁中路、惠 府路、西翼安置区和翠平西路工程。其中梁中路全长约 2443.87m,断面红线宽 度40m，设置小桥两座；惠府路全长约 2129.4m,断面红线宽度40m，设中桥两 座，箱涵一座；翠平西路全长约 2129.4m,断面红线宽度40m2.2 、地质情况根据钻探揭露，场地地基土主要由第四纪全新世（ Q）及更新世（Q）形成 的河流冲积土（ Qal+pl ）组成。根据物质组成及力学性质，将场地地层自上而下划 分为：素填土、粉质粘土、-1粉土、卵石、圆砾共5大层。三、施工脚手架（支架）搭设材料要求3.1 、钢管要求本工程施工脚手架（支架）采用碗扣式钢管架体，各种杆件

4、采用外径 48mm、 壁厚3.5mm的焊接钢管，必须使用生产厂家合格的产品并持有合格证， 其力学性 能应符合国家现行标准碳素结构钢 GBT700中 Q235A钢的规定。架体搭设使 用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格 的钢管严禁使用。精选 doc3.2 、脚手板作业平台上的脚手板（平台铺板）采用5cm厚杉木或松木，宽度为30cm凡 是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透节者不得使用。四、施工脚手架及承重支架搭设4.1 、施工准备1、在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长 逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份，互相监督，由专业

5、班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。2、按对脚手架使用的各种材料的要求， 对使用的材料进行全数检查、 验收， 方准进场使用，并进入现场后分类堆放整齐，并挂牌标识。3、搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗。4.2 、基础处理4.2.1 桥墩、桥台开挖基坑回填在施工现浇箱梁前， 需对桥墩、桥台开挖基坑进行回填， 回填顶面高程参照 图纸。桥墩、桥台之间土需进行开挖外运，开挖底面高程依照图纸进行。基坑回填采用天然砂夹石回填，回填采用 25t 压路机压实，压实度不小于93%桥墩、桥台之间土方采用im挖掘机配10台12t运输车开挖。具体参见附图基坑回填及桥墩、桥台

6、间土方开挖示意图 。4.2.2 现浇箱梁支架基础处理（1 ）地基处理根据地质报告及现场试验数据， 场区内地质为素填土， 下层为粉质粘土， 地 基承载力在180250KPa之间，不能直接作为支架支承面层，需进行地基处理。处理方案为： 将上层松散人工填土及腐殖土清理干净后碾压密实， 由于桩基施工导致场地破坏的局部地方需进行换填，换填深度为 1m整体整平碾压密实 后铺筑一层60cm级配砂砾，后在其上浇筑一层 20cmC20砼，浇筑横向宽度比箱 梁翼缘板各宽300cm,砼需振捣密实，表面平整。同时做好场区排水设施，四周设置砂浆面层排水沟，见下图，排水沟总长368m场区内设置横向排水沟，防止场区内积水，

7、保证地基承载力满足施工要求。承台基坑开挖采用天然砂夹石回填，回填分层厚度为50cm压实度需达到93鸠上。现浇箱梁排水沟断面图图4.2-1il夕Z2心、"寻根据景观水系工程设计示意图，桥台与桥墩间布置湿地驳岸及观景人行道， 高差在3.4m,需设置4级台阶，布置三个横向挡墙，挡墙间平均高差为1.2m,挡墙宽80cm高度为1.5m,挡墙埋深0.3m，横向宽度与现浇箱梁混凝土硬化宽 度一致。超出箱梁设计边线3m挡墙断面示意图如下：C20砼挡墙誉魚亨書-C胃 療囂t遜r髦 M-ftsvsy;.a%':®_v'5j R-s*;'<爆密辭 喺5£怠

8、<<淀-ffi(2)挡墙计算挡墙重度丫 k=25kN/m3，墙背粘土内摩擦角书取 35°,重度18kN/m3，墙顶 荷载66.72kN/m (腹板下最大部分荷载，已考虑钢筋混凝土自重，支架、模板自重及施工动荷载)，挡墙基底与基底土间的摩擦系数卩=0.3 (按硬塑粘土)， 地基承载能力特征值fa=220300kpa，取220kpaO挡墙受力简图如上图。1)挡墙抗倾覆验算主动土压力系数Ka=ta n2 ( 45 ° -书 /2 ) = tan 2 ( 45 ° - ( 35/2 ) °)=2tan 27.5=0.27Ea=0.5 丫 FfKa+q

9、HKa=0.5< 18X 1.52 X 0.27+66.72 X 1.5 X 0.27=32.49kpaEaz=Eacos (a - c)，c为土对墙背的摩擦角。墙背平滑，且排水不良时6 =0.33 书=0.33 X 35=11.55 ° ;a 为挡墙倾角。则 Eaz=Eacos (0-11.55 ) =32.49 X 0.98=31.8kpaEax=Easin (11.5-0 ) =32.49 X 0.2=6.5KpaXf=B=0.8mZf=1.5-lz=1.5-(0.8 X 1.53)十 12=1.275m抗倾覆系数 K= (GX0+EazX) /EaxZf= (30 X

10、0.4+31.8 X 0.8 ) /6.5 X1.275=4.52 > 1.6所以，挡墙倾覆稳定满足要求。2)挡墙抗滑移稳定计算Ks= (G+Eaz X /Eax= (30+31.8) X 0.3/6.5=2.85 > 1.3精选 doc所以，挡墙抗滑移稳定性满足要求。3 )地基承载力验算c=M/Nd=( GX+EazX-EaxZf) / (G+EaZ = (30 x 0.4+31.8 x 0.8-6.5 x 1.275)/ (30+31.8)=0.47m基底合力的偏心距 e=c-B1/2=0.47-(B/cos a) /2=0.47-(0.8/1/2 ) =0.07v B/6=0

11、.8/6=0.13m(T = ( G+Eaz ) /B x( 1 ±6e/B) = (30+31.8) /0.8 x( 1±6x0.07/0.8 )(T max=117.85kpa v 220 kpa所以，基底合理及合力偏心距满足要求4 挡墙自身强度验算 挡墙抗压强度验算 挡墙可承受的最大合力为 N)=akARa/丫 f上式中 ak=(1-256(e/B 8 /(1+12(e/B 2 =(1-256(0.07/0.88/(1+122(0.07/0.82=0.92；A为挡墙计算面积0.8 m2；Ra为挡墙极限抗压强度，取值为 20x 103kN;丫 f为抗力分项系数，取值为2

12、.31 (受弯、剪、拉)；2=0.92 x 0.8 x 20x 103/2.31=6.37 x 103kN>( 66.72 x 0.8+Eaz) =85.15kN 所以，挡墙抗压强度满足要求。挡墙抗剪验算混凝土的抗剪强度接近且略小于抗拉强度。 据经验，混凝土抗拉强度约为抗 压强度的10%15% 本次计算取t= (T t=(T 0 x 10%= ( 20 x 10% N/mrf=2N/mm2=20000Pa。t =Eax/A=6.5kN/0.8 m =8.13KPavt =20KPa 所以，挡墙抗剪强度满足要求( 5 场地排水在右幅东侧开挖一 10 (长)x 5 (宽)x 2 (深)m的集

13、水坑，集水井内配备 三台50WQ7-10-0.75型污水泵，泵的平均效率按 75%+。设计排水量7nVh。具 体参数见表 4.2-1 。水泵参数表表4.2-1序号型号功率kw电压v扬程m流量m/h配管mm150WQ7-10-0.75 型污水泵0.75220107504.3施工脚手架搭设采用碗扣式脚手架，脚手架间距为 90X 90cm步距为120cm在桥台、桥墩 四周布置四排施工脚手架。1、距离地面20cm设置扫地杆剪刀撑采用6米的钢管搭设，每隔6根立杆设 置一组剪刀撑，与地面成45度角。每组剪刀撑上下要连续设置。2、脚手板的铺设，施工操作层的脚手架必须铺满、铺稳、铺严，距离模板不得大于200m

14、m里立杆与模板之间铺设一块脚手板，不得有空隙和控头板，墩身砼施工只考虑顶部一个作业平台，对头铺设的脚手板，接头下面必须设两根小 横杆，板端距小横杆150mm拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。3、作业平台、爬梯的防护，在平台高1.2m处设两道防护栏杆，但必须挂设 有准用证的密目式立网，立网的边绳与大横杆靠紧，并用绳系结牢固，并设180mm 高的踢脚板用木脚板代替。距地3m处设一层兜网。4、脚手架体与外界之间封闭办法：密目网垂直封闭，密目网的质量要求： 密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃，阴燃时间均不得大于4秒。要符合GB16909的规定。 每10cmX 10cm= 100cm的面积上，有 2000

15、以上网目。密目网贯穿试验：做耐贯穿试验时，将网与地面成30度夹角拉平，在其中心上方3m处，用5Kg重的钢管（管径48-51mm垂直自由落下，不穿透即为合 格产品。密目风的绑扎方法：用14#铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网 与架体牢固的连接在一起。系蝇的材质应符合 GB16909的规定。5、 脚手架的上下通道：脚手架体要设置爬梯：爬梯宽度不小于1米，坡度以1:1为宜。 爬梯的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要 求处理，立面设剪刀撑。人行斜道小横杆间距不超过1.5米。 爬梯台阶上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于 300mm设置护栏杆，上部护身栏 杆1.2米，下部护身栏杆距脚

16、手板0.6米，同时设180mn宽档脚板。&脚手架的作业平台：作业平台上面要挂牌标明控制荷载，要严格按照搭设方案施工。作业平台设计计算：立杆横距b = l m立杆纵距1= 1.5 m,步距h= 1.5 m,剪刀撑连续设置，精选 doc强度计算2M ma=qL /8GK 脚手板重量 GK=0.35KN/mC作业平台宽度C=1mgk 钢管单位长度gk=38N/MKQ施工活荷载(人员荷载及浇筑砼活荷载)KQ=1.2N/mfQK施工荷载标准值QK=2000N/mq=1.2 X (350 X 1.0+38)+1.4 X 1.2 X 2000X 1=405.6+3360=3765.6N/mMmax=

17、(3765.6 X 验算抗弯强度S=Mmax/W=470.7/5078=92.7N/mm 2<205N/miri所以安全满足设计要求(2) 计算变形查表© 48X 3.5的钢管参数E=2.06 X 105N/mrm(钢管的弹性模量)I=12190mm钢管的截面惯性矩)W/b=5ql3/384EI=(5 X 3765.6*10003)/(384 X 2.06 X 105?X ?12190)=?1/526<1/150满足要求经结构计算均符合强度、刚度、稳定性的要求。4.4箱梁承重支架形式、安装及验算4.4.1 支架形式本支架采用满堂式碗扣支架，其结构形式如下：纵向立杆布置间距

18、以60cm为主，箱梁两端为30cm横向立杆在箱梁腹板所对应的位置间距 30cm腹板及 底倒角处钢管间距30cm翼缘横向立杆均按 60cm布置。在高度方向横杆步距 60cm,使所有立杆联成整体。根据规范要求，网格的每一层需有一根斜杆，故在 纵、横向每个面内加设交叉剪刀撑。支架的布置参见附图一41#桥梁现浇箱梁支架布置图及图4.4-141#桥梁现浇箱梁支架横断面布置图。由于本桥为变截面梁，碗扣式钢管满堂支架安装好后，对于箱梁底板部份， 在可调顶托上纵向铺设400X 10X 15cm方木，纵向方木需提前按箱梁底板线形加 工。横向400X 10X 15cm的方木采用满铺。对于翼缘部份，钢管架直接搭设到

19、翼 缘底，先在顶托上安装纵向400X 10X 15cm的方木，根据翼缘底板坡面将方木加 工成楔型。支架下部垫在 400 X 20 X 15c m枕木上。支架的安装1、测量放线放样出箱梁在地基上的竖向投影线，根据投影线定出单幅箱梁的中心线，再 根据中心线向两侧对称布设碗扣式钢管支架。2、布设立杆垫块根据立杆位置布设立杆垫块，立杆下部垫块采用400 X 20 X 15cm枕木，上部 垫块采用5cm木板，使立杆处于垫板中心位置，垫板放置平整、牢固，底部无悬 空现象。3、支架安装根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应 保证立杆处于垫块中心，先全部装完一个作业面的底部立杆及部

20、分横杆， 再逐层 往上安装，同时安装所有横杆。按规范要求设置剪刀撑。4、顶托的安装为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量， 再 运至支架顶安装。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距， 顺桥向设左、中、 右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量控制在30cm 以内。支架的验算1、支架的基本数据(1) WJ碗扣为48X3.5 mm钢管；(2) 根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范，立杆、横杆承载性能见 表现浇箱梁支架杆件承载能力表。现浇箱梁支架杆件承载能力表立杆横杆步距(m)允许载荷

21、(KN)横杆长度(m)允许集中荷载(KN)允许均布荷载(KN)0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0(3)根据工程地质勘察报告，本桥位处地基容许承载力在 80100Kpa之间。2、荷载的基本数据 由于本桥现浇箱梁为变截面连续箱梁， 且支架间距不一致， 故分两个截面进 行验算。具体参见 41#桥梁现浇箱梁支架布置图 。（1）1 - I截面 钢筋砼荷载 q1：按施工图，I -I截面混凝土荷载为qi-i=102.5KN/ntl - I截面钢筋、钢绞 线荷载为qi-2=7.2KN/nf。合计I - I截面腹板下荷载qi=109.7KN

22、/m，翼缘板下qi （翼缘） =10.5KN/m2。 模板荷载 q2：a、内模（包括支撑架）：取q2i=1.6KN/卅;b、外模（包括侧模支撑架）：取q2 2=2.2KN/mf;c、底模（包括背木）：取q23=1.2KN/ m2 ; 总模板荷载 q2=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m 2。 施工荷载因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=3.0KN/m2 （施工中要严格控制其荷载量） 。 碗扣脚手架及分配梁荷载按支架搭设高度W 10米计算：q4=1.5（钢管）+0.85（分配梁）=2.35KN/m2。 水平模板的砼振捣荷载，取q5=2 KN/m2。 倾倒砼时产生的冲击荷载，取

23、 q6=2 KN/韦。（2）n - u截面 钢筋砼荷载 q1：按施工图，I -I截面混凝土荷载为 q“=63.5KN/m0 I - I截面钢筋、钢绞 线荷载为q1-2=6.5KN/m。合计I - I截面腹板下荷载q1=63.5KN/m。翼缘板下5 （翼缘） =10.5KN/m2。 模板荷载 q2：a、内模（包括支撑架）：取q21=1.6KN/nf;b、外模（包括侧模支撑架）：取q2 2=2.2KN/nf;c、底模（包括背木）：取q2-3=1.2KN/ m2 ;总模板荷载 q2=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m 2。 施工荷载因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=3.0KN/

24、mf (施工中要严格控制其荷载量) 。 碗扣脚手架及分配梁荷载按支架搭设高度W 10米计算：q4=1.5(钢管)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。 水平模板的砼振捣荷载，取q5=2 KN/m2。 倾倒砼时产生的冲击荷载，取 q6=2 KN/mi3、荷载分项系数( 1)混凝土分项系数取 1.2；(2) 施工人员及机具分项系数取 1.4；(3) 倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4；(4) 振捣混凝土产生的荷载分项系数取 1.4。4、碗口立杆受力验算(1) 1 - I截面 腹板下立杆验算腹板下最大分部荷载q i - i 腹=qi x 1.2+q2-i+q2-3+q3 x 1.4+q4

25、+q5 x 1.4+q6 x21.4=102.5 x 1.2+1.6+1.2+3 x1.4+2x1.4+2x 1.4=135.6KN/m2。碗扣立杆分布30cmX 30cm横杆层距(即立杆步距)60cm，则单根立杆受力 为：N= 0.3 X 0.3 x 135.6=12.2KN<N=40 KN。 翼缘板下立杆验算qi-1翼 = q1 (翼缘)x 1.2+q2-2+q3x 1.4+q 4+q5 x 1.4+q6x 1.4=10.5x 1.2+2.2+1 x1.4+2x 1.4+2x1.4=21.8KN/m2。碗扣立杆分布60cmx 60cm横杆层距(即立杆步距)60cm，则单根立杆受力 为

26、：N= 0.6 x 0.6 x 21.8=7.8KN<N=40 KN。经以上计算，立杆均满足受力要求。(2) n - u截面腹板下立杆验算腹板下最大分部荷载 qu-u腹=®x 1.2+q2-1+q2-3+q3x 1.4+q4+q5x 1.4+q6x1.4=63.5 X 1.2+1.6+1.2+3 X 1.4+2 X 1.4+2 X 1.4=88.8KN/m2。碗扣立杆分布30cmX 60cm,横杆层距(即立杆步距)60cm,则单根立杆受力为：N= 0.3 X 0.6 X 88.8=16KN<N=40 KN。翼缘板下立杆验算qn-n翼=qi (翼缘)X 1.2+q2-2+q

27、3X 1.4+q4+q5X 1.4+q6X 1.4=10.5 X 1.2+2.2+1 X 1.4+2X1.4+2X1.4=21.8KN/m2。碗扣立杆分布60cmX 60cm,横杆层距(即立杆步距)60cm,则单根立杆受力 为：N= 0.6 X 0.6 X 21.8=7.8KN<N=40 KN。经以上计算，立杆均满足受力要求。5、地基承载力验算(1) 1 - I截面腹板下地基验算(T =12.2/ (0.3 X 0.3 ) =135.5Kpa。翼缘板下地基验算(T =7.8/ (0.6 X 0.6 ) =21.8Kpa。(2) n - n截面腹板下地基验算(T =16/ (0.3 X 0

28、.6 ) =88.9Kpa。翼缘板下地基验算(T =7.8/ (0.6 X 0.6 ) =21.8Kpa。场地基础为20cmC20砼，抗压强度较大，可不进行验算，只需验算土基础的 抗压承载力。由工程地质勘察报告， 设计提供的地质勘探资料表明， 地表土质为人工素填 土、粉质粘土，地基的承载力为180250kpa,无软弱下卧层，根据以上计算数 据，各位置地基承载力均满足施工要求。6、支架立杆稳定性计算碗扣式满堂支架是组装构件， 单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳， 为此以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：N< N= A c碗扣件采用外径 48mn，壁厚 3.5mn, A= 489mm2,A3

29、钢，I = 10.78 x 104mm, 则回转半径入=（I/A ） 1/2=1.58cm。（1）1 - I截面腹板位置下步距：h=60cn,翼缘板位置下步距h=60cm腹板位置、翼缘板位置处长细比入= L/入=60/1.58=37.97<入=150取入 =38;此类钢管为 b 类，轴心受压杆件，查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规 范附录 C：钢管轴心受压构件的稳定系数=0.893 （腹板位置、翼缘板位置处）Q=205MPa腹板位置、翼缘板位置处：N=0.893 x 489x 205=89518.79N=89.5KN 腹 板位置处N= 12.2KN;翼缘板位置处N= 7.8KN （见前碗扣

30、件受力验算）由上可知：腹板位置处：12.2KN= N< N=89.5KN翼缘板位置处：7.8KN= N< N=89.5KN腹板位置处：n=N/N = 89.5/12.2 = 7> 2翼缘板位置处：n=N/N = 89.5/7.8 = 11> 2 结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。（1）n - u截面腹板位置下步距：h=60cn,翼缘板位置下步距h=60cm腹板位置、翼缘板位置处长细比入=L/入=60/1.58=37.97<入=150取入= 38；此类钢管为 b 类，轴心受压杆件， 查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 附录 C：钢管轴心受压构件的稳定系数=0.

31、893 （腹板位置、翼缘板位置处）Q=205MPa腹板位置、翼缘板位置处：N=0.893 x 489x 205=89518.79N=89.5KN 腹板位置处 N= 16KN 翼缘板位 置处N= 7.8KN （见前碗扣件受力验算）由上可知：腹板位置处：16KN= NW N=89.5KN翼缘板位置处：7.8KN= N< N=89.5KN腹板位置处：n=N/N = 89.5/16 = 5.6 >2翼缘板位置处：n=N/N = 89.5/7.8 = 11> 2结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。7、地基沉降量估算(1) 土基沉降量估算 假设条件：E0在整个地层中变化不大，计算地层

32、按一层进行考虑。 按照弹性理论方法计算沉降量：pb (12)S= E0S地基土最终沉降量；p基础顶面的平均压力；按最大取值 P= 135.5Kpab按单根立杆作用宽度计算；0.3m卩、E0分布为土的泊松比和变形模量；卩=0.2CD沉降影响系数，取1.12E0=1-2 卩 2/(1-卩)EsEs=10.05MpaE0=9.045最终沉降量 S= 135.5 X 10-3 X 0.3 X 1.12 X (1-0.2 2)/9.045=5mm。(2) 天然砂夹石垫层沉降量估算 Scu=phz/Ecupm取 40Kpa, Ecu取 20Mpa3故 Scu=prrhz/Ecu=40X 10"

33、X 0.5/20=1mmio(3) 基础沉降量估算总值S=5+1=6mo8、分配梁受力验算(1)纵向分配梁受力验算10X 15cm方木采用木材材料为A 3A 1类，其容许应力，弹性模量按 A3类计，即：(Tw = 11Mpa E= 9X 103，10cmX 15cm方木的截面特性：W= 10X 152/6 = 375cm。I=10 X 153/12=2812.54cm4oI - I截面:腹板位置腹板位置的荷载qi=102.5KN/m,立杆纵向间距为30cm,横向间距为30cm>I、P计算:10X 15cm纵向分配梁间距为30cm,其分配情况如下图:p=qX 0.3=qiX l 横X 0.

34、3 = 102.5 X 0.3 X 0.3=9.2KN。U、强度计算：因为p为均布荷载，l=300mm225所以 MU=ql /8=102.5 X 0.3 X 0.3 /8=0.346KN m=3.46X 10N- mmco(T w=MUw=3.46 X 10 /375 X 10 = 0.9MPa<c w=11MPa 满足要求。川、挠度计算：因为p为均布荷载，l=300mmWa=5ql4/384EI=5 X 102.5 X 300X 3004/ (384X 2X 9X 10(T w=MaXw=12X 105/375 X 103= 3.2MPa< c w=11MPa 满足要求。川、挠

35、度计算：因为p为均布荷载，l=600mmX 2X 2812.5 X 104) =0.3mm<f=300/500=0.6mm 满足要求。翼缘板位置翼缘板位置的荷载q1=21.8KN/m2,立杆纵向间距为30cm,横向间距为60cm。I、P计算：q=QiX 1 瓚10X 15cm纵向分配梁间距为30cm,其分配情况如上图所示。p=qx 0.3=qixl 横 X 0.3 = 21.8 X 0.6 X 0.3=3.9KN。U、强度计算：因为p为均布荷载，l=300mm25所以 ML=ql /8=21.8 X 0.6 X 0.32/8=0.216KN m=1.47X 10N- mm(T w=Mk/

36、w=1.47 X 105/375 X 103= 0.39MPa<c w=11MPa 满足要求。川、挠度计算：因为p为均布荷载，l=300mmWmax=56/384EI=5 X 21.8 X 600X 300p=qX 0.6=q1X l 横X 0.6 = 88.8 X 0.3 X 0.6=16KN。n、强度计算：因为p为均布荷载，l=600mm 25所以 Mnaql /8=88.8 X 0.3 X 0.6 /8=1.2KN m=1X 10N- mm * Wmax=5q/384EI=5X 88.8 X 300X 6004/ (384X 2X 9X 103X 2X 2812.5 X 104)/

37、 (384X 2X 9X 103X 2X 2812.5 X 104)=0.3mm<f=300/500=0.6mm 满足要求。n - u截面：腹板位置腹板位置的荷载q1=88.8KN/nf,立杆纵向间距为60cm横向间距为30cmI、P计算：10X 15cm纵向分配梁间距为60cm,其分配情况如下图:60=0.5mm<f=600/500=1.2mm 满足要求。翼缘板位置翼缘板位置的荷载qi=21.8KN/mf,立杆纵向间距为60cm横向间距为60cm。I、P计算：10X 15cm纵向分配梁间距为60cm,其分配情况如下图：q-qi X 1楼60I、P计算：10X 15cm横向分配梁间

38、距为30cm,其分配情况如下图:q=qiX 1 纵30p=qX 0.3=qiX l 纵 X 0.3 = 102.5 X 0.15 X 0.3=4.6KN。U、强度计算：因为p为均布荷载，l=300mm所以 ML=ql 78=102.5 X 0.15 X 0.3 2/8=0.173KN m=1.73X 105N- mm(T w=ML/w=1.73 X 105/375 X 103= 0.46MPa<c w=11MPa 满足要求。川、挠度计算：因为p为均布荷载，l=300mm4Wa=5ql /384EI=5X 102.5 X 150X 3004/ (384X 2X 9X 103 X 2X 28

39、12.5 X 104)=0.2mm<f=300/500=0.6mm 满足要求。翼缘板位置翼缘板位置的荷载q仁21.8KN/m,方木纵向间距为15cm,横向间距为60cmI、P计算：10X 15cm横向分配梁间距为60cm,其分配情况如下图：p=qX 0.6=q1X l 纵 X 0.6 = 21.8 X 0.15 X 0.6=2.0KN。U、强度计算：因为p为均布荷载，l=600mm所以 Mmax=qi/8=21.8 X 0.15 X 0.6 p=qX 0.3=q 1X l 纵 X 0.3 = 88.8 X 0.15 X 0.3=4.0KN。 n、强度计算：因为p为均布荷载，l=300mm

40、所以 Mnaql 78=88.8 X 0.15 X 0.3 2/8=0.15KN m=1.5X 105N- mm er «=Mk/w=1.5 X 10/375 X 10 = 0.4MPa< c w=11MPa 满足要求。 川、挠度计算：因为p为均布荷载，l=300mm/8=0.147KN m=1.47X 105N - mm(T w=MMw=1.47 X 10=0.1mm<f=300/500=0.6mm 满足要求。/375 X 104W=5ql /384EI= 0.4MPa<c w=11MPa 满足要求。川、挠度计算：因为p为均布荷载，l=600mmWmax=5q/3

41、84EI=5X 21.8 X 103X 150X 60034=5X 88.8 X 150X 300 / (384 X 2X 9X 10 X 2X 2812.5 X 10)/ (384X 2X 9X 103X 2812.5 X 104)=0.1mm<f=600/500=1.2mm 满足要求。n - u截面：腹板位置腹板位置的荷载q仁88.8KN/nf,方木纵向间距为15cm,横向间距为30cmI、P计算：10X 15cm横向分配梁间距为30cm,其分配情况如下图：q=qiX 1 纵30翼缘板位置翼缘板位置的荷载q仁21.8KN/mi方木纵向间距为15cm,横向间距为60cm。I、P计算：1

42、0X 15cm横向分配梁间距为60cm,其分配情况如下图：-/ 1f/ ;1 '/ ff&0AAp=qX 0.6=qiX l 纵 X 0.6 = 21.8 X 0.15 X 0.6=2.0KN。U、强度计算：因为p为均布荷载，l=600mm22所以 ML=ql /8=21.8 X 0.15 X 0.6 /8=0.147KN m=1.47X 105N- mmco(T w=MMw=1.47 X 10 /375 X 10 = 0.4MPa< c w=11MPa 满足要求。川、挠度计算：因为p为均布荷载，l=600mmWmax=56/384EI=5X 21.8 X 150X 60

43、04/ (384X 2X 9X 103X 2X 2812.5 X 104)=0.1mm<f=600/500=1.2mm 满足要求。9、竹胶模板受力验算由于本桥为变截面桥梁，梁底为二次抛物线线形，为了保证横向分配梁的稳 定性，横向分配梁采用满铺。竹胶模板直接放置于横向分配梁上， 靠横向分配梁 承力。故不需对竹胶模板进行受力验算。4.5预压支架在底模安装后，需要对支架进行预压，预压重量为设计重量的110%(含 施工荷载)，采用砂袋逐跨预压。现场用料采用外购天然砂夹石，采用整联一次 预压。预压的目的（1）观测支架结构的可靠性是否满足施工需要，消除支架、地基非弹性变 形。（2）取得支架在荷载作用

44、下的弹性变形和非弹性变形的数据，为设置支架 沉降预留量和模板支架预拱度提供依据。支架预压观测点布置在地基顶面和模板面布设观测点，每排横向各设3个点，纵向设置8排观测 点，模板观测点布置详见观测点布置图，同时在各级支架检算点处设置观测点进 行观测，完成后，进行观测值和计算值的核对。支架预压加载断面加载分二级进行，加载材料天然砂夹石为外购，（第一级加载箱梁底板、 腹板钢筋混凝土重的1.1倍；第二级加载顶板钢筋混凝土重的1.1倍；每一级加 载过程应均匀进行，每级加载间隔1d，在加载过程中间隔4h观测一次，加载完 成后，每隔6小时观测一次，观测频率可依据沉降量进行适当调整， 二级加载完 成后，连续观测

45、3d，待沉降基本稳定后进行卸载，加载参见图 5.3-1现浇箱梁 支架预压加载等级图。现浇箱梁支架预压加载等级图图5.1-1沉降量力口载量观测记录根据点位布置和观测频率绘制记录表格，记录完成后取代表点绘制沉降曲 线。曲线图参见图5.4-1沉降曲线图4.5.5 数据处理根据观测数据和需要取代表点位进行数据分析，预压前观测点标高H0,预压 完成卸载前观测标咼H1，卸载完成后观测点标咼H2o预压总沉降量 f=H0-H1弹性变形量 f t =H2-H1非弹性变量 f s=H0-H2支架各杆件和承重梁观测的下沉量， 作为核对计算的依据， 并评估结构的可 靠性。板顶面的沉降， 在观测完成后， 依据实测数据进

46、行标高调整， 调整后的模板 高程H为设计高程+支架弹性变形+预拱度（ f）即H=H设 +ft + A f对于未进行预压的支架体系箱梁底模控制标高高程为H=H设 +ft + A f+f so本桥在主跨跨中的预拱度设置值为 3cm按二次抛物线由跨中向支点处变 化；边垮跨中预拱度设置值为1.5c m,按二次抛物线由跨中向两端支点处变化。五、安全技术措施5.1脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（强制性条文）5.2搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。5.3 脚手架的构配件质量与搭设质量应按规定和施工方案要求进行检查验 收，合格后方可使用。5.4作

47、业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风 绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5.5当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。 雨雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。5.6脚手架使用中应加强日常维护和安全检查。安全网应按照规定搭设和拆除。5.7 脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地 杆、 连墙件。5.8 不得在脚手架基础及其临近 2 米处进行挖掘作业 , 否则应采取加固措 施.5.9 临街搭设脚手架时 , 外侧应有防止坠物伤人的防护措施。5.10 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

48、5.11 各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接 触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用。5.12 防火措施：应设置足够数量的灭火器。每层按各安放 2 个干粉灭火器。 电焊操作时，必须有专人看守， 防止火星点燃易燃物品。 不准任何人在脚手架上 吸烟，或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。5.13 防雷措施：外架顶部四角设避雷装置。采用避雷针与大横杆连通。避雷针采用© 12镀锌钢管制作，高度不小于1米，设置在脚手架四角立杆上，并 将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用一40X 4mm勺镀锌扁铁制作，将立杆与地面接地系统连成一体。接地线的连接应当保证接触牢靠