高电压技术-第7章课件

1、第三篇过电压防护与绝缘配合 过电压的概念：指电力系统中出现的对绝缘有危险的电压升高和电位差升高。过电压的概念与分类 过电压的分类：本篇首先介绍过电压及其防护问题的基础波过程 理论。然后探讨雷电过电压的产生机理、影响因素、防护 措施等。最后探讨电力系统绝缘配合问题。本篇主要内容本篇内容 第七章 输电线路和绕组中的波过程 第八章 雷电过电压及其防护 第九章 操作过电压与绝缘配合第7章 输电线路和绕组中的波过程在电力系统正常工作下，输电线路、母线、电缆以及变压器和电机的绕组等元件，由于气尺寸源小于50Hz交流电的波长，故可以按集中参数元件处理。在过电压作用下，由于电压的等效频率很高，其波长小于或与系

2、统元件长度相当，此时就必须按分布参数元件处理。本章将重点介绍如何利用波的概念来研究分布参数回路的过渡过程，从而得出导线在冲击电压作用下电流电压的变化规律，以便确定过电压的最大值。u习题与思考题本章主要内容u7.1 均匀无损单导线上的波过程u7.2 行波的折射和反射u7.3 波在多导线系统中的传播u7.4 波在传播中的衰减与畸变u7.5 绕组中的波过程7.1 均匀无损单导线上的波过程为揭示线路波过程的物理本质和基本规律，可暂时忽略线路的电阻和电导损耗，首先研究均匀无损单导线中的波过程。7.1.1 波传播的物理概念7.1.2 波动方程解7.1.3 波速和波阻抗7.1.4 前行波和反行波图7-1 均

3、匀无损的单导线(a)单根无损线首端合闸 （b）等效电路7.1.1 波传播的物理概念假设有一无限长的均匀无损的单导线，见图7-1(a)，t=0时刻合闸直流电源，形成无限长直角波，单位长度线路的电容、电感分别为C0、L0，线路参数看成是由无数很小的长度单元x 构成，如图7-1(b)所示。合闸后，在导线周围空间建立起电场，形成电压。靠近电源的电容立即充电，并向相邻的电容放电，由于线路电感的作用，较远处的电容要间隔一段时间才能充上一定数量的电荷，并向更远处的电容放电。这样沿线路逐渐建立起电场，将电场能储存于线路对地电容中，也就是说电压波以一定的速度沿线路x方向传播。随着线路的充放电将有电流流过导线的电

4、感，即在导线周围空间建立起磁场，因此和电压波相对应，还有电流波以同样的速度沿，方向流动。综上所述，电压波和电流波沿线路的传播过程实质上就是电磁波沿线路传播的过程，电压波和电流波是在线路中传播的伴随而行的统一体。图7-2 均匀无损的单导线7.1.2 波动方程解x为线路首端到线路上任点的距离。线路每一单元长度dx具有电感L0dx和电容C0dx，如图7-2所示，线路上的电压和电流都是距离和时间的函数。dxix+i +uti = C0dxi = 0u = 0根据可知，dxux+u +itu = L0dxxx整理得由式(7-1)对x再求导数，由式(7-2)对t再求导数，然后消去i，并用类似的方法消去u得

5、。2ut 22it 2= L0C0= L0C02u22i2= 0= 0utit+C0+ L0ixuxL0、C0 单位长度电感和电容。（7-1）（7-2）（7-3）（7-4）通过拉普拉斯变换将u(x,t)变换成U(X,S)，i (x,t)变换成I (X,S)，并假定线路电压和电流初始条件为零，拉氏变换的时域导数性质，将式(7-3)、式(7-4)变换成其中（7-5）（7-6） R2(S)U(x,S) = 02U(x,S)x2 R2(S)I(x,S) = 02I(x,S)x2SvR(S) = ，则有将以上频域形式解变换到时域形式为（7-8）（7-7）（7-9）（7-10）令(7-9)、 (7-10)

6、就是均匀无损单导线波动方程的解。001CLv=xvSbxvSfeSUeSUSxU)()(),(=xvSbxvSfeSIeSISxI)()(),(=)()(),(vxtivxtitxibf=)()(),(vxtuvxtutxubf=7.1.3 波速和波阻抗在波动方程中定义v为波传播的速度1L0C0v =对于架空线路100v =沿架空线传播的电磁波波速等于空气中的光速v为3108m/s ,而一般对于电缆，波速v 1.5108m/s ，低于架空线，因此减小电缆介质的介电常数可提高电磁波在电缆中传播速度。定义波阻抗= L 0C 0Z =u bibu fi f波阻抗Z表示了线路中同方向传播的电流波与电压

7、波的数值关系，但不同极性的行波向不同的方向传播，需要规定一定的正方向。根据习惯规定：沿x正方向运动的正电荷相应的电流波为正方向。在规定行波电流正方向的前提下，前行波与反行波总是同号，而反行电压波与电流波总是异号，即ufif= Zubib= Z分布参数线路的波阻抗与集中参数电路的电阻有相同的量纲，但物理意义上有着以下几点本质的不同：为了区别不同方向的行波，Z的前面应有正负号。波阻抗表示向同一方向传播的电压波和电流波之间 比值的大小；电磁被通过波阻抗为Z的无损线路时， 其能量以电磁能的形式储存于周围介质中，而不像 通过电阻那样被消耗掉。如果导线上有前行波，又有反行波，两波相遇时， 总电压和总电流的

8、比值不再等于波阻抗， 即是：ui Zu f +ubu f ub= Zu f +ubi f +ib=波阻抗的数值Z只与导线单位长度的电感L0和电容 C0有关，与线路长度无关。x2vx1v= t2 t1 7.1.4 前行波和反行波波动方程解的物理意义：对式(7-10)，电压u的第一个分量uf(t-x/v)，设任意电压波沿着线路x传播，图7-3示，t=t2时刻时(t2t1)，电压值为ua的点到达x2则应满足图7-3 行波运动即 x2 x1 = v(t2 t1) v 恒大于0，且由于(t2t1)，则 (x2 x1) 0，可见uf(t-x/v)表示前行波； ub(t+x/v)表示沿x反方向行进的电压波，

9、称为反行波。(7-9)和 (7-10)可写成i = i f ibu = u f ub（7-11）（7-12）线路中传播的任意波形的电压和电流传播的前行波和反方向传播的反行波，两个方向传播的波在线路中相遇时电压波与电流波的值符合算术叠加定理。小 结波传播的物理概念：电压波和电流波沿线路 的传播过程实质上就是电磁波沿线路传播的 过程。波动方程解，波速和波阻抗计算线路中传播的任意波形的电压和电流传播的前行波和反方向传播的反行波，满足算术叠加定理。（本节完）7.2行波的折射和反射当波沿传输线传播，遇到线路参数发生突变，即波阻抗发生突变的节点时，都会在波阻抗发生突变的节点上产生折射和反射。如图7-4，无

10、穷长直角波uif=E沿线路1达到A点后，uf、if外又会产生新的行波ub、ib，总的电压和电流为:（7-13）图7-4 波通过节点的折反射=bfbfiiiuuu111111设线路2为无限长，或在线路2上未产生反射波前，线路2上只有前行波没有反行波，则线路2上的电压和电流为。（7-14）节点A只能有一个电压电流，即 u1 = u2 i1 = i2因此（7-15）uifi1 f= Z1u 2 fi2 f= Z 2u ibi1b= Z 1u if = E，将代入（7-15）=ffiiuu2121=bffbffiiiuuu112112（7-16）中 折射系数 反射系数（7-17）（7-16）=EZZZ

11、ZuEZZZubf2112121222=122112212ZZZZZZZ本节主要内容包括7.2.1线路末端的折射、反射7.2.2集中参数等效电路(彼德逊法则)7.2.3波的多次折射、反射。7.2.1 线路末端的折射、反射1. 末端开路时的折反射 末端开路，Z2= ，根据(7-17)， = 2, =1，即末端电压U2=uf =2E，反射电压u1b=E，而末端电流i2=0，EZ 1u1bZ 1= i1 f= 反射电流 ib=图7-5 末端开路时波的折反射图7-5中，由于末端的反射，在反射波所到之处电压提高1倍，而电流降为0。2. 末端短路时的折反射 短路Z 2 = 0，由计算公式(7-17)= 0

12、， = 1，即线路末端电压U2=u2f =0，反射电压u1b=-E，反射电流 。在反射波到达范围内，到线上各点电流为 i1 = i1 f + i1b = 2iif 。在反射波所到之处电流提高1倍，而电压降为0。图7-6 末端接地时波的折反射fbbiZEZui11111=3. 末端接集中负载时的折反射当 R Z1 时，来波将在集中负载上发生折反射。而当R=Z1时，没有反射电压波和反射电流波，由Z1传输过来的能量全部消耗在R上了，其结果如图7-7所示。图7-7 末端接集中负载R=Z1时的折反射7.2.2 集中参数等效电路，(彼德逊法则) 。在图7-8(a)中，任意波形的前行波u1达到A点后，首先观

13、察A点的电压波形变化情况。Z2可为长线路，也可是任意的集中阻抗，有图7-8 计算折射波的等值电路(电压源)代入（7-18）得uifZ1iif =uibZ1i1b= ，（7-18）2u1 f = u 2 + Z1 i2（7-19）=bfbfiiiuuu112112计算A点电压时，可将分布参数等值电流转换成图集中参数等效电路。其中波阻抗Z1用数值相等的等效电阻来替代，把入射电压波u1f的2倍2 u1f作为等值电压源，这就是计算节点电压u2的等值电路法则，也称为彼德逊法则。实际计算中，常遇到电流源的情况如雷电流。此时采用图7-9所示的电流源等值电路较为方便，图7-9 集中参数等值电路(电流源)t)1

14、21u(t2)(t3 ) 1 12 1 1 2u(t4)27.2.3 波的多次折射、反射实际电网线路总是有限长的，会遇到波在两个或多个节点之间来回多次折、反射的问题。以两条无限长线路之间接入一段有限长线路为例，用网格法研究波的多次折、反射问题。网格法就是用各节点的折、反射系数算出节点的各次折、反射波，按时间的先后次序表示在网格图上，然后用叠加法求出各节点在不同时刻电压值。(a)图7-10 计算多次折、反射的网格图22 12u(t- )节点折、反射系数：112 Z 0Z 0 + Z=2Z 2Z 0 + Z 2= 200Z 1 ZZ 1 + Z= 1Z 2 Z 0Z 2 + Z 0 2 =2 如图

15、7-10 (b) 所示，当t=0时波u（t）到达1点后，进入Z0的折射波为1u(t)，于t =时达到2点后，产生进入Z2的折射波为12u(t )和反射波12u(t )，其中反射波于 t = 2 时回到1点后又被重新反射回去，成为 121u(t 2) ；它于t = 3 时到达2点又产生新的折射波1221u(t 3 ) 和新的反射波 12u(t 3)12(21)n1u(t (2n 1)如此经过n次折射后，进入Z2线路的电压波，即节点2上的电压u2（t）是所有这些折射波的叠加，数学表达式为 u2(t) =12u(t )+1221u(t 3)+ 12(21)2u(t 5) + （7-20）u2（t）的

16、数值和波形与外加电压u（t）的波形有关。若u（t）是幅值为E的无穷长直角波。则经过n次折射后， 线路Z2的电压波为U2 =E121+12+(12)2+K+(12)n11(12)n1112E12则有t ， (12)n 011 12U 2 = E12（7-21）1、2、1、2带入式（7-21）可得，U 2E = 12 E2Z 2Z 1 + Z 2=（7-22）12为波从线路l向线路2传播的折射系数。这说明在无穷长直角波的作用下，经过多次折、反射后最终达到的稳态值点由线路1和线路2的波阻抗决定，和中间线段的存在与否无关。在直角波作用下u2（t）的波形，可由式（7-20）计算得到。从该式中可看到，若

17、1 2 0则u2（t）的波形为逐渐递增的；若 1 2 0则u2（t）的波形呈振荡形。波的多次折射、反射（本节完）小 结线路末端的折射、反射o末端开路反射，在反射波所到之处电压提高1倍，而电流降为0。o末端短路反射在反射波所到之处电流提高1倍，而电压降为0。o末端接集中负载时的折反射当R和z1不相等时，来波将在集中负载上发生折反射。集中参数等效电路(彼德逊法则)（7-23）7.3 波在多导线系统中的传播实际输电线路部是多导线的。这时波在平行多导线系统中传播，将产生相互耦合作用。设有n根平行导线，其静电方程为u1 =11q1+12q2 + +1kqk + +1nqnu2 =k1q1+k2q2 +

18、+kkqk + +knqn un =n1q1+n2q2 + +nkqk + +nnqn矩阵形式为u=A q，其中u=(u1，u2un)T为各导线上的电位列向量；q(q1，q2，qn)T为各导线单位长度上的电荷列向线与第m根导线的互电位系数。 其值计算式：量；A为电位系数矩阵，式中kk 、 km 分别为第k根导线的自电位系数、第k根导图7-11 多导线系统电位系数计算mkmkmkkkkkDHarHaln21;ln2100= 静电方程右边乘以 v/v，其中v为传播速度， ，考虑到 qkv = ik， ik为第k根导线中的电流，即为各导线上的电流列向量，则式(7-23)可改写为u= Z i（7-24

19、）这就是平行多导线系统的电压方程。式中Z =A/v为平行多导线系统的波阻抗矩阵。导线k的互波阻抗为则导线k的自波阻抗为001=vkmkmkmkmkkkkkkkDHvaZrHvaZln21ln210000=若线路中同时存在前行波uf、if和反行波ub、ib ，则u2 f = u1f u1b（7-25）根据不同的具体边界条件，应用以上各式就可以求解平行多导线系统的波过程。=ibbiffbfbfZuZuiiiuuu在实际波过程计算中，经常需要考虑波在一根导线上传播时，在其他平行导线上感应产生的耦合波。如图7-12所示，其中（a）图表示电压耦合作用，（b）图表示电流耦合作用。当地绝缘的导线2上虽然没有

20、电流，但出于它处在导线1电磁波的电磁场内，也会感应产生电压波。开关合闸接通直流电源后，导线1上出现u1 = E的前行波。在对图7-12多导线系统的耦合作用根据式(7-24)可列出两根平行导线的电压方程为考虑到i2 = 0 ， Z12 =Z21 上式变为（7-26）（7-27） 称为导线1对导线2的耦合系数，因为Z12Z11,k1. Z12随导线之间距离的减小而增大，因此两根导线越靠近，其耦合系数越大。=22212122121111iZiZuiZiZu=11221111iZuiZu消去i1，得kEkuuZZu=1111221112ZZk =导线之间的耦合系数对多导线系统中的波过程有很重要的作用，

21、是输电线路防雷计算的一个重要参时，导线1、2之间的电位差不再等于E，而是比E小，即数。由于耦合作用，当导线1上有电压波 u1 = E 作用u1 u2 = (1 k)E E导线之间的耦合系数越大，其电位差越小，这对线路防雷是有利的。避雷线与导线之间的绝缘是否闪络，与彼此之间的耦合系数关系很大。7.4 波在传播中的衰减与畸变波在实际线路中传播，总会发生程度不同的衰减和变形。本节主要讲两个因素对波传播的影响：7.4.1 线路电阻和绝缘电导的影响7.4.2 冲击电晕的影响7.4.1 线路电阻和绝缘电导的影响考虑导线电阻R0和线路对地电导G0时，单相有损传输线的单元等值电路如图7-13所示。图7-13单

22、根有损耗传输线的单元等值电路L0i线路参数满足条件L0C0R0G0=（7-28）时，波在线路中传播只有衰减，不会变形。因为此时，波在传播过程中每单位长度线路上的磁能和电能之比，恰好等于电流波在导线电阻上的热损耗和电压波在线路电导上的热损耗之比，即R0u2tG0u2t2C0u21212=所以电阻R0和电导G0的存在不致引起波传播过程中电能与磁能的相互交换，电磁波只是逐渐衰减而不至于变形。式(7-28)叫做波传播的无变形条件，或叫无畸变条件。满足此条件时，电压波和电流波可以写成以下形式： 式中为衰减系数。实际输电线路并不满足上述无变形条件，因此波在传播过程中不仅会衰减，同时还会变形。此外由于集肤效

23、应，导线电阻随着频率的增加而增加。任意波形的电磁波可以分解成为不同频率的分量，因为各种频率下的电阻不同，波的衰减程度不同，所以也会引起波传播过程中的变形。=)(1),()(),(bftbftuueZtxiuuetxu7.4.2 冲击电晕的影响在电网中，线路参数随频率而变的特性也会引起行波的畸变。此外，在过电压作用下导线上出现电晕将是引起行波衰减和变形的主要因素。但是不同的极性对冲击电晕的发展有显著的影响。电晕外观上是较为完整的光圈。由于负极性电晕发展较弱，而雷电大部分是负极性的，所以在过电压计算中常以负极性电晕作为计算的依据。雷电冲击波的幅值很高，在导线上将产生强烈的冲击电晕。可以认为，在不是

24、非常陡峭的波头范围内，冲击电晕的发展主要只与电压的瞬时值有关。出现电晕后将导致导线间耦合系数的增大。输电线路中导线和避雷线间的耦合系数k通常以电晕效应校正系数来修正，如（7-30）式所示k = k0 k1（7-30）它是几何耦合系数，取决于导线和避雷线的几何尺寸和相对位置；电晕效应校正系数；我国电力设备过电压保护设计技术规程(SDJ7-79)建议按表7-l选取。表7-1耦合系数的电晕修正系数k1154-3301.251.360-1101.21.2520-351.11.15线路额定电压（kV）两条避雷线一条避雷线由于电晕要消耗能量，消耗能量的大小又与电压的瞬时值有关，故将使行波发生衰减的同时伴随

25、有波形的畸变。由冲击电晕引起的行波衰减和变形的典型波形如图7-14所示。图7-14 电晕引起的行波衰减和变形图图7-14 电晕引起的行波衰减和变形图曲线1表示原始波形，曲线2表示行波传播距离为l后的波形，从该图可看出，当电压高于电晕起始电压uk后，波形开始剧烈衰减和变形，可以认为这种变形看成是电压高于uk的各个点由于电晕作用，使线路对地电容增加而以不同的波速向前运动所产生的结果。图7-14 电晕引起的行波衰减和变形图图中低于uk的部分由于不发生电晕而仍以光速前进，图中A点由于产生了电晕，它就以小于光速的速度前进，在行方法称为相速度法。经距离l后它就落后了 时间而变成图中点A，由于电晕的强烈程度

26、与电压u有关，故波传播速度 vk就必然是电压u的函数，通常称 vk为相速度，这种计算由电晕引起的行波变形的)0.008uh =l(0.5+（7-31）式中l为行波传播距离（km），u为行波电压(kV)，h为导线对地平均高度（m)。实测结果表明，电晕在波尾上将停止发展，并且电晕圈逐步消失，衰减后的波形与原始波形的波尾交点即可近似视为衰减后波形之波幅，如图7-14中B点所示，其波尾与原始波形的波尾大体上相同。 将是行波传播距离和电压u的函数，规程SDJ7-79建议采用（7-31）经验公式计算 。利用冲击电晕会使行波衰减和变形的特性，设置进线保护段作为变电所防雷保护的一个主要保护措施。出现电晕后导线

27、对地间电容增大，导线波阻抗和波速将下降。由于雷击避雷线档距中央时电位较高，电晕较强烈， 规程SDJ7-79建议在一般计算时，避雷线的波阻抗可取为350 ，波速可取为0.75倍光速。ltnvutn = 上式可知，匝间电压与入侵波陡度 成正比， 很大时，匝间电压将超过匝间绝缘的冲击耐压值而发生击穿事故，为了保护匝间绝缘，必须将入侵电压波陡度限制在5kV/s以下。（7-38）若入侵波的陡度为 ，绕组匝长度为l tn ，平均波速为v ，则作用在匝间绝缘上电压utn 分布如图7-23所示，由此，可写出（本节完）小 结波在实际线路中传播发生衰减和变形，有两个原因：线路电阻和绝缘电导的影响冲击电晕的影响7.

28、5 绕组中的波过程7.5.1 变压器绕组中的波过程7.5.2 旋转电机绕组中的波过程本节讲述电力系统中重要设备变压器和旋转电机中的波过程。由于电机和变压器线圈大多采用绕组构成，因此波在绕组中传播将是本节讨论重点。7.5.1 变压器绕组中的波过程在雷电或操作冲击电压作用下，变压器绕组的主绝缘和从绝缘上可能受到很高的过电压而损坏。这种在冲击电压作用下产生的过电压，主要由绕组内部的电磁振荡过程和绕组之间的静电感应、电磁感应过程所引起。这两个过程统称为变压器绕组的波过程。主要内容包括:单相变压器绕组中的波过程三相变压器绕组中的波过程变压器绕组之间的波过程单相变压器绕组中的波过程为简化计算，便于定性分析

29、，略去绕组损耗和互感；并假定绕组的电感、纵向电容、对地电容都是均匀的分布参数，可得变压器绕组的简化等值电路，如图7-15所示。图7-15 变压器绕组的等值电路当幅值为U0的无穷长直角波作用于图7-15的等值流，相当于电感支路开路。此时等值电路可以进一步简化为仅由电容链组成，如图7-16。位移电流沿纵向流越大。图7-16 t=0瞬间变压器等值电路电路时，由于电感作用t=0的初始瞬间支路 L0dx 中无电电容 K0/dx 扩散很快，电位瞬间遍及整个绕组。但由于对地电容的充电作用，越靠近首端， K0 /dx流过的电du 2dx2 2u = 000CK =xx+ Beu = Ae由图7-16可列出微分

30、方程(7-32)式中 为变压器绕组的空间系数。 (7-32)的解为根据边界条件定出常数A、B，即可得出变压器的起始电位分布公式。绕组末端接地时sh(l x)sh(l)u =U0ch(lx)ch(l)u=U0CKl =C0K 0l =绕组末端不接地时其中C、K分别为绕组的对地总电容、纵向总电容。（7-33）（7-34）xu U 0e不论绕组末端是否接地，在大部分绕组 (x/l) 0.8时，起始电位分布实际上接近相同，只是在接近绕组末端，电位分布有些差异。sh对于未采取特殊措施的普通连续式绕组， l 值约为5-10，平均为10。由于l 5时， sh(l) ch(l) el /2 ；且当(x/l)

31、0.8时，sh(l x) 和 ch(l x) 也很接近，可以近似认为；(l x) ch(lx) e(lx) /2 因此，式(7-33)、(7-34)可以近似地用同一个公式表示（7-35）图7-17 绕组末端接地时的起始电位分布图7-17画出了变压器绕组末端接地时的起始电位电位分布越不均匀；大部分电压降落在绕组首端附近；且在x=0处电位梯度du/dx最大。分布曲线。由图可见值越大，曲线下降越快，起始最大电位梯度U0/l绕组的平均电位梯度。式(7-35)表明，在t=0瞬间，绕组首端(x=0)的电位梯度为平均电位梯度的l 倍。 l 越大，电位梯度越大；电位梯度分布越不均匀，绕组的冲击性能越差。因此，

32、在变压器内部结构上要采取保护措施。变压器绕组在t=0时的特性由其纵向电容和对地电容组成的电容链决定。此电容链可用一个集中电容 CT来等值，叫做变压器的入口电容。lUlUdxdudxdux000max=入口电容是等值于整个电容链的，因此它在U0直角波作用下所吸收的电荷几乎等于绕组首端线饼纵向电容所吸收的电荷，即（7-35）代入式（7-36）得（7-36）（7-37）变压器的入口电容即是绕组单位长度的或全部的对地电容与纵向电容的几何平均值，随其电压等级和容量而增大。000=xxTdxduKQUCCKKCKUUKCT=000000t)xlu = U 0(1 u =U 0布：对于末端不接地的绕组， t

33、 = 时，绕组的各点电位均为：变压器绕组在幅值等于的无穷直角波U0作用下的稳态电位分布，发生在绕组的电磁振荡结束以后。此时对于末端接地的绕组， = 时，按绕组的电阻形成均匀的稳态电位分变压器从起始分布到稳态分布，其间有一个过渡过程。且过渡过程具有振荡性质，激烈程度和稳态电位分布与起始电位分布两者之差值密切相关。这个差值就是振荡过程中的自由振荡分量，差值越大，自由振荡分量越大，振荡越强烈；由此产生的对地电位和电位梯度也越高。图7-18表明绕组各点的电位由起始分布，经过振荡达到稳态分布的过程。(a)绕组末端接地时绕组电位分布(b)绕组末端不接地时绕组电位分布图7-18 绕组不同时刻电位分布绕组各点

34、的电位并非同时达到最大值。绕组末端接地时，最高电位出现在绕组首端附近，其值可达1.4U0；末端不接地时，最高电位出现在绕组末端，其值可达1.9 U0。由于存在损耗，实际最高电位低于上述数值。振荡过程中，绕组各点的电位梯度也会变化。变压器绕组的振荡过程，与作用在绕组上的冲击电压波形有关。此外波尾也有影响，在短波作用下，振荡过程尚未充分激发起来时，外加电压已经大大衰减，故使绕组各点的对地电位和电位梯度也较低。三相变压器绕组中的波过程三相变压器绕组波过程的规律同单相变压器绕组基本相同，只是随三相绕组的接线方式和单相、两相或三相进波的不同有所差异，分以下三种情况说明。 中性点接地星形接线(Y0)三相变压器的高压绕组为星形接线且中性点接地时，相间的互相影响不大，可以看作三个互相独立的末端接地的绕组。无论是单相、两相或三相进波，其波过程没有什么差别，都可按照单相绕组末端接地的波过程处理。全相同，中性点O的最大对地电位将不超过中性点不接地星形接线(Y)单相、两相、三相的波过程各不相同。当雷电波从A相单相侵入变压器时，如图7-19(a)所示，可认为B、C两相绕组端点接地；绕组的起始电位分布和稳态电位分布如图7-19(b)中的曲线1和2所示。设进波为幅值为 U0的无穷长直角波，且三相绕组的参数完23U 0。当雷电波沿两相侵入时，