荷载和荷载组合ppt课件

1、v 1.3.1 1.3.1 荷载及荷载组合荷载及荷载组合v 1.3.2 1.3.2 刚架的内力和侧移计算刚架的内力和侧移计算v 1.3.3 1.3.3 刚架柱和梁的设计刚架柱和梁的设计 1.3 1.3 刚架设刚架设计计n永久荷载：包括构造构件的自重和悬挂在构造上的非构造构件的重力荷载，如屋面、檩条、支撑、吊顶、墙面构件和刚架自重等。 n可变荷载：屋面活荷载 、屋面雪荷载和积灰荷载 n 吊车荷载 、地震作用 、风荷载。 1.3.1 1.3.1荷载及荷载组合荷载及荷载组合 荷载组合原那么：荷载组合原那么：屋面均布活荷载不与雪荷载同时思索，应取两者中屋面均布活荷载不与雪荷载同时思索，应取两者中的较大

2、值；的较大值； 积灰荷载应与雪荷载或屋面均布活荷载中的较大值积灰荷载应与雪荷载或屋面均布活荷载中的较大值同时思索；同时思索； 施工或检修集中荷载不与屋面资料或檩条自重以外施工或检修集中荷载不与屋面资料或檩条自重以外的其他荷载同时思索；的其他荷载同时思索； 多台吊车的组合应符合多台吊车的组合应符合 的规定；的规定； 当需求思索地震作用时，风荷载不与地震作用同时当需求思索地震作用时，风荷载不与地震作用同时思索。思索。 在进展刚架内力分析时，荷载效应组合主要有：在进展刚架内力分析时，荷载效应组合主要有：组合组合1 1： 1.2 1.2永久荷载永久荷载+0.9+0.91.41.4 积灰荷载积灰荷载+m

3、ax+max屋面屋面均布活荷载、雪荷载均布活荷载、雪荷载+0.9+0.91.41.4( (风荷载风荷载+ +吊车吊车竖向及程度荷载竖向及程度荷载) )组合组合2 2： 1.0 1.0永久荷载永久荷载+1.4+1.4风荷载风荷载 组合组合(1)(1)用于截面强度和构件稳定性计算，用于截面强度和构件稳定性计算， 组合组合(2)(2)用于锚栓抗拉计算。用于锚栓抗拉计算。内力计算原那么：内力计算原那么： 根据不同荷载组合下内力分析结果，找出根据不同荷载组合下内力分析结果，找出控制截面的内力组合，控制截面位置普通在柱底、控制截面的内力组合，控制截面位置普通在柱底、柱顶、柱牛腿衔接处及梁端、梁跨中等截面。

4、柱顶、柱牛腿衔接处及梁端、梁跨中等截面。控制截面的内力组合主要有：控制截面的内力组合主要有：最大轴压力最大轴压力NmaxNmax和同时出现的和同时出现的M M及及V V的较大值。的较大值。 最大弯矩最大弯矩MmaxMmax和同时出现的和同时出现的V V及及N N的较大值。的较大值。最大弯矩最大弯矩MmaxMmax和同时出现的和同时出现的V V及及N N的较大值。的较大值。 最小轴压力最小轴压力NminNmin和相应的和相应的M M及及V V，出如今永久荷载，出如今永久荷载和风荷载共同作用下，当柱脚铰接时和风荷载共同作用下，当柱脚铰接时M=0M=0。 1.3.2 1.3.2 刚架内力和侧移计算刚

5、架内力和侧移计算侧移计算原那么：侧移计算原那么： 变截面门式刚架柱顶侧移应采用弹性分析方法确变截面门式刚架柱顶侧移应采用弹性分析方法确定。计算时荷载取规范值，不思索荷载分项系数。定。计算时荷载取规范值，不思索荷载分项系数。 假设最后验算时刚架的侧移不满足要求，即需求假设最后验算时刚架的侧移不满足要求，即需求采用以下措施之一进展调整：采用以下措施之一进展调整：放大柱或梁的截面尺寸；放大柱或梁的截面尺寸；改铰接柱脚为刚接柱脚；改铰接柱脚为刚接柱脚；把多跨框架中的摇摆柱改为上端和梁刚接的节点把多跨框架中的摇摆柱改为上端和梁刚接的节点衔接方式。衔接方式。梁、柱板件的宽厚比限值：梁、柱板件的宽厚比限值：

6、 工字形截面构件受压翼缘板的宽工字形截面构件受压翼缘板的宽厚比：厚比：工字形截面梁、柱构件腹板的宽工字形截面梁、柱构件腹板的宽厚比：厚比：yftb235151ywwfth235250 1.3.3 1.3.3 刚架柱和梁的设计刚架柱和梁的设计腹板屈曲后强度利用：腹板屈曲后强度利用： 在进展刚架梁、柱截面设计时，为了节省钢在进展刚架梁、柱截面设计时，为了节省钢材，允许腹板发生部分构件的屈曲，并利用其材，允许腹板发生部分构件的屈曲，并利用其屈曲后强度。屈曲后强度。 腹板的有效宽度：腹板的有效宽度： 当工字形截面梁、柱构件的腹板受弯及受当工字形截面梁、柱构件的腹板受弯及受压板幅利用屈曲后强度时，应按有

7、效宽度计算压板幅利用屈曲后强度时，应按有效宽度计算其截面几何特性。其截面几何特性。 有效宽度取值：有效宽度取值：当腹板全部受压时：当腹板全部受压时：当腹板部分受拉时，受拉区全部有效，受压区当腹板部分受拉时，受拉区全部有效，受压区有效宽度为：有效宽度为：wehhcehhhehe：腹板受压区有效宽度；：腹板受压区有效宽度；：有效宽度系数；：有效宽度系数；hc: hc: 腹板受压区高度。腹板受压区高度。刚架梁、柱构件的强度计算刚架梁、柱构件的强度计算刚架内力分析刚架内力分析在横向均布荷载作用下，刚架弯矩图如下在横向均布荷载作用下，刚架弯矩图如下刚架弯矩图刚架弯矩图刚架荷载计算简图刚架荷载计算简图q在

8、程度风荷载作用下，刚架弯矩图如下：在程度风荷载作用下，刚架弯矩图如下：荷载计算简图荷载计算简图 刚架弯矩图刚架弯矩图q轻型钢构造是以构件边缘最大压应力到达钢材屈轻型钢构造是以构件边缘最大压应力到达钢材屈服点作为临界形状，没有思索塑性开展的影响，服点作为临界形状，没有思索塑性开展的影响，所以门式刚架普通按弹性实际设计。所以门式刚架普通按弹性实际设计。思索各种荷载组合内力分析结果，取出最大荷载思索各种荷载组合内力分析结果，取出最大荷载值控制设计，对初选截面梁柱按压弯构件进展验值控制设计，对初选截面梁柱按压弯构件进展验算。算。正应力验算：正应力验算：剪应力验算：剪应力验算：fWMWMANefnyye

9、fnxxefnvfthV0max23 式中： 构件有效净截面面积； 、 对主轴x和y的有效净截面抵抗矩； 、 对主轴x和y的弯矩。efnAefnxWefnyWxMyM弯矩作用平面内：弯矩作用平面内：弯矩作用平面外：弯矩作用平面外：fWNNMANefxxEXxmefx1fWMANefxbxefx工字形截面受弯构件在剪力工字形截面受弯构件在剪力V V和弯矩和弯矩M M 共同作用下的强度应符合以下要求：共同作用下的强度应符合以下要求： 当当 时时 当当 时时 当截面为双轴对称时当截面为双轴对称时215 . 01dfefVVMMMMddVVV5 . 0dVV5 . 0eMM fthAMwff工字形截面

10、受弯构件在剪力工字形截面受弯构件在剪力V V、弯矩、弯矩M M和轴力和轴力N N 共同作用下的强度应符合以下要求：共同作用下的强度应符合以下要求： 当当 时时 当当 时时 当截面为双轴对称时当截面为双轴对称时 dVV5 . 0ddVVV5 . 0NeMM eeeNeANWMM215 . 01dNfNeNfVVMMMMANfthAMwfNf梁腹板加劲肋的配置梁腹板加劲肋的配置: : 梁腹板应在中柱衔接处、较大固定集中荷载作用途梁腹板应在中柱衔接处、较大固定集中荷载作用途和翼缘转机处设置横向加劲肋。其他部位能否设置和翼缘转机处设置横向加劲肋。其他部位能否设置中间加劲肋，根据计算需求确定。但中间加劲

11、肋，根据计算需求确定。但 规定规定, ,当当利用腹板屈曲后抗剪强度时，横向加劲肋间距利用腹板屈曲后抗剪强度时，横向加劲肋间距a a宜取宜取hwhw2hw2hw。 当梁腹板在剪应力作用下发生屈曲后，将以拉力带当梁腹板在剪应力作用下发生屈曲后，将以拉力带的方式接受继续添加的剪力，亦即起类似桁架斜腹的方式接受继续添加的剪力，亦即起类似桁架斜腹杆的作用，而横向加劲肋那么相当于受压的桁架竖杆的作用，而横向加劲肋那么相当于受压的桁架竖杆。因此，中间横向加劲肋除接受集中荷载和翼缘杆。因此，中间横向加劲肋除接受集中荷载和翼缘转机产生的压力外，还要接受拉力场产生的压力。转机产生的压力外，还要接受拉力场产生的压力

12、。 加劲肋稳定性验算按规范规定进展，计算长度加劲肋稳定性验算按规范规定进展，计算长度 取腹板高度取腹板高度hwhw，截面取加劲肋全部和其两侧，截面取加劲肋全部和其两侧各各 宽度范围内的腹板面积，按两端宽度范围内的腹板面积，按两端铰铰 接轴心受压构件进展计算。接轴心受压构件进展计算。ywft23515变截面柱在刚架平面内的整体稳定计算变截面柱在刚架平面内的整体稳定计算: : 变截面柱在刚架平面内的整体稳定按以下公式变截面柱在刚架平面内的整体稳定按以下公式 计算：计算：fWNNMANexExmxex100100120201 . 1eExEAN对于变截面柱，变化截面高度的目的是为了顺对于变截面柱，变

13、化截面高度的目的是为了顺应弯矩的变化，合理的截面变化方式应使两端应弯矩的变化，合理的截面变化方式应使两端截面的最大应力纤维同时到达限值。但是实践截面的最大应力纤维同时到达限值。但是实践上往往是大头截面用足，其应力大于小头截面，上往往是大头截面用足，其应力大于小头截面，故公式左端第二项的弯矩故公式左端第二项的弯矩M1M1，和有效截面模量，和有效截面模量We1We1应以大头为准。应以大头为准。公式第一项源自等截面的稳定计算。根据分析，公式第一项源自等截面的稳定计算。根据分析，小头稳定承载力的小于大头，且刚架柱的最大小头稳定承载力的小于大头，且刚架柱的最大轴力就作用在小头截面上，故第一项按小头运轴力

14、就作用在小头截面上，故第一项按小头运算比按大头运算平安。算比按大头运算平安。 变截面柱在刚架平面内的计算长度变截面柱在刚架平面内的计算长度 截面高度呈线形变化的柱，在刚架平面内的截面高度呈线形变化的柱，在刚架平面内的计算长度应取为计算长度应取为 ，式中，式中 为柱的几何为柱的几何高度，高度， 为计算长度系数。为计算长度系数。 可由以下三种方法确定：可由以下三种方法确定：查表法适宜于手算查表法适宜于手算一阶分析法普遍适用于各种情况，并且适宜一阶分析法普遍适用于各种情况，并且适宜上机计算上机计算) )二阶分析法要求有二阶分析的计算程序二阶分析法要求有二阶分析的计算程序hh0h查表法查表法柱脚铰接单

15、跨刚架楔形柱的柱脚铰接单跨刚架楔形柱的 可由表可由表1-21-2查得。查得。柱的线刚度柱的线刚度K1K1和梁的线刚度和梁的线刚度K2K2分别按以下公式计算：分别按以下公式计算： 表中和式中表中和式中 、 分别为柱小头和大头的截面惯性矩；分别为柱小头和大头的截面惯性矩； 梁最小截面的惯性矩；梁最小截面的惯性矩； 半跨斜梁长度；半跨斜梁长度； 斜梁换算长度系数，见图斜梁换算长度系数，见图1-91-9。当梁为等截。当梁为等截面时面时 =1 =1。hIKc11sIKb202coI1cI0bIs 在图在图1-91-9中，中，11和和分别为第一、二分别为第一、二楔形段的斜率。楔形段的斜率。 图图1919楔

16、形梁在刚架平楔形梁在刚架平面内的换算长度系数面内的换算长度系数柱脚铰接楔形柱的计算长度系数柱脚铰接楔形柱的计算长度系数 ，表，表1212 K2Kl 0.1 0.2 O.3 O.5 0.75 1.02.010.0 0.0l0.428 O.368 O.349 0.3310.320 0.318 0.315 0.3100.02 0.600 0.502 0.470 0.4400.428 0.420 O.411 O.4040.03O.729 0.599 O.558 0.5200.50l0.4920.4830.473O.050.931O.756 O.694 0.6440.6180.6060.589 0.58

17、00.071.075 O.873 0.801 0.7420.711 0.697 O.672 O.6500.101.252 1.027 0.935 0.857O.817 0.801 O.790 0.7390.151.5181.235 1.1091.021O.965O.938 O.8950.8720.20 1.7451.395 1.254 1.1401.080 1.045 1.000 0.96910ccII多跨刚架的中间柱为摇摆柱时，边柱的计多跨刚架的中间柱为摇摆柱时，边柱的计算长度应取为算长度应取为 式中式中 放大系数；放大系数； 计算长度系数，由表计算长度系数，由表1 12 2查得，但公式查得

18、，但公式(1(126)26)中的中的 取与边柱相连的一跨横梁的坡面长取与边柱相连的一跨横梁的坡面长度度 ，如图，如图1-101-10所示；所示； 摇摆柱接受的荷载；摇摆柱接受的荷载； 边柱接受的荷载；边柱接受的荷载； 摇摆柱高度；摇摆柱高度； 刚架边柱高度。刚架边柱高度。sblliPfiPlihfih 引进放大系数的缘由是：当框架趋于侧移引进放大系数的缘由是：当框架趋于侧移或有初始侧倾时，不仅框架柱上的荷载或有初始侧倾时，不仅框架柱上的荷载PfiPfi对框架起倾覆作用，摇摆柱上的荷载对框架起倾覆作用，摇摆柱上的荷载PliPli也也同样起倾覆作用。这就是说，图同样起倾覆作用。这就是说，图1-10

19、1-10框架框架边柱除接受本身荷载的不稳定效应外，还边柱除接受本身荷载的不稳定效应外，还要加上中间摇摆柱荷载效应。因此需求根要加上中间摇摆柱荷载效应。因此需求根据比值据比值(Pli(Plihli)hli)(Pfi(Pfihfi)hfi)对边对边柱计算长度做出调整。柱计算长度做出调整。 图图1-10 1-10 计算边柱时的斜梁长度计算边柱时的斜梁长度 摇摆柱的计算长度系数取摇摆柱的计算长度系数取1.01.0。对于屋面坡度大于对于屋面坡度大于1 1：5 5的情况，在确定刚架柱的情况，在确定刚架柱的计算长度时应思索横梁轴向力对柱刚度的不的计算长度时应思索横梁轴向力对柱刚度的不利影响。此时应按刚架的整

20、体弹性稳定分析经利影响。此时应按刚架的整体弹性稳定分析经过电算来确定变截面刚架柱的计算长度。过电算来确定变截面刚架柱的计算长度。框架有侧移失稳的临界形状和它的侧移刚度有框架有侧移失稳的临界形状和它的侧移刚度有直接关系。框架上的荷载使此刚度逐渐退化，直接关系。框架上的荷载使此刚度逐渐退化，荷载加到一定程度时刚度完全消逝，框架随即荷载加到一定程度时刚度完全消逝，框架随即不能坚持稳定。因此框架柱的临界荷载或计算不能坚持稳定。因此框架柱的临界荷载或计算长度可以由侧移刚度得出。长度可以由侧移刚度得出。当刚架利用一阶分析计算程序得出柱顶程度荷当刚架利用一阶分析计算程序得出柱顶程度荷载作用下的侧移刚度载作用

21、下的侧移刚度K K：H Hu u时，柱计算长度时，柱计算长度系数可由以下公式计算：系数可由以下公式计算：一阶分析法一阶分析法对柱脚为铰接和刚接的单跨对称刚架对柱脚为铰接和刚接的单跨对称刚架( (图图1-1-11a)11a)当柱脚铰接时当柱脚铰接时当柱脚刚接时当柱脚刚接时中间为非摇摆柱的多跨刚架中间为非摇摆柱的多跨刚架( (图图1-11b)1-11b)当柱脚铰接时当柱脚铰接时当柱脚刚接时当柱脚刚接时图图1-11 1-11 一阶分析时的柱顶位移一阶分析时的柱顶位移当采用计入竖向荷载一侧移效应当采用计入竖向荷载一侧移效应( (即即P-uP-u效应效应) )的的二阶分析程序计算内力时，假设是等截面柱，

22、二阶分析程序计算内力时，假设是等截面柱，取取=1=1，即计算长度等于几何长度。对于楔形，即计算长度等于几何长度。对于楔形柱，其计算长度系数可由以下公式计算：柱，其计算长度系数可由以下公式计算： 二阶分析法二阶分析法式中式中: : 构件的楔率；构件的楔率； 、 分别为柱小头和大头的截面高度分别为柱小头和大头的截面高度( (图图1.12)1.12)。0d1d图图1-12 1-12 变截面构件的楔率变截面构件的楔率 变截面柱在刚架平面外的整体稳定计算变截面柱在刚架平面外的整体稳定计算 应分段按公式计算：应分段按公式计算： 公式不同于规范中压弯构件在弯矩作用平面外公式不同于规范中压弯构件在弯矩作用平面

23、外的稳定计算公式之处有两点：的稳定计算公式之处有两点：截面几何特性按有效截面计算；截面几何特性按有效截面计算； 思索楔形柱的受力特点，轴力取小头截面，弯矩思索楔形柱的受力特点，轴力取小头截面，弯矩取大头截面。取大头截面。 fWMANebtey1100斜梁和隅撑的设计斜梁和隅撑的设计斜梁的设计斜梁的设计 当斜梁坡度不超越当斜梁坡度不超越1 1：5 5时，因轴力很小可按压时，因轴力很小可按压弯构件计算其强度和刚架平面外的稳定，不计算弯构件计算其强度和刚架平面外的稳定，不计算平面内的稳定。平面内的稳定。实腹式刚架斜梁的平面外计算长度，取侧向支承实腹式刚架斜梁的平面外计算长度，取侧向支承点的间距。当斜

24、梁两翼缘侧向支承点间的间隔点的间距。当斜梁两翼缘侧向支承点间的间隔 不不等时，应取最大受压翼缘侧向支承点间的间隔等时，应取最大受压翼缘侧向支承点间的间隔 。斜梁不需求计算整体稳定性的侧向支承点间最大斜梁不需求计算整体稳定性的侧向支承点间最大长度，可取斜梁下翼缘宽度的长度，可取斜梁下翼缘宽度的 倍。倍。yf23516当斜梁上翼缘接受集中荷载处不设横向加劲肋时当斜梁上翼缘接受集中荷载处不设横向加劲肋时，除应按规范规定验算腹板上边缘正应力、剪应，除应按规范规定验算腹板上边缘正应力、剪应力和部分压应力共同作用时的折算应力外，尚应力和部分压应力共同作用时的折算应力外，尚应满足以下公式的要求：满足以下公式

25、的要求：ywfwmfttftF235152fWMem5 . 1隅撑设计隅撑设计 当实腹式刚架斜梁的下翼缘受压时，必需在受当实腹式刚架斜梁的下翼缘受压时，必需在受压翼缘两侧布置隅撑压翼缘两侧布置隅撑( (山墙处刚架仅布置在一侧山墙处刚架仅布置在一侧) )作、为斜梁的侧向支承，隅撑的另一端衔接在檩作、为斜梁的侧向支承，隅撑的另一端衔接在檩条上。条上。 隅撑间距不应大于所撑梁受压翼缘宽度的隅撑间距不应大于所撑梁受压翼缘宽度的 倍。倍。隅撑应根据规范规定按轴心受压构件的支撑来设隅撑应根据规范规定按轴心受压构件的支撑来设计。隅撑截面选用单根等边角钢，轴向压力按下计。隅撑截面选用单根等边角钢，轴向压力按下

26、式计算：式计算：当隅撑成对布置时，每根隅撑的计算轴压力可取当隅撑成对布置时，每根隅撑的计算轴压力可取上式计算值的一半。上式计算值的一半。需求留意的是，单面衔接的单角钢压杆在计算其需求留意的是，单面衔接的单角钢压杆在计算其稳定性时，不用换算长细比，而是对稳定性时，不用换算长细比，而是对f f值乘以相值乘以相应的折减系数。应的折减系数。yf23516cos60hMN 刚架横梁刚度和柱顶程度位移验算刚架横梁刚度和柱顶程度位移验算横梁允许挠度：横梁允许挠度：柱顶程度允许位移：柱顶程度允许位移： 式中式中 、 分别为刚架横梁的跨度和柱的高分别为刚架横梁的跨度和柱的高度。度。500HlH180l 刚架节点

27、设刚架节点设计计刚架横梁与柱拼装节点刚架横梁与柱拼装节点刚架横梁屋脊拼装节点刚架横梁屋脊拼装节点柱脚设计柱脚设计牛腿设计牛腿设计n 斜梁与柱的衔接及斜梁拼接n 普通采用高强螺栓端板衔接，按刚接节点设计，其方式： 端板竖放端板竖放端板斜放端板斜放端板平放端板平放h1Mea a端板竖放端板竖放b b端板斜放端板斜放c c端板平放端板平放d d斜梁拼接斜梁拼接刚架斜梁与柱的衔接及斜梁间的拼接刚架斜梁与柱的衔接及斜梁间的拼接高强螺栓计算高强螺栓计算验算最不利螺栓的拉力：验算最不利螺栓的拉力： 横梁与柱在衔接处传送的弯矩；横梁与柱在衔接处传送的弯矩； 最远一排螺栓至承压点的间隔最远一排螺栓至承压点的间隔

28、 ； 螺栓列数；螺栓列数； 恣意一排螺栓至承压点的间隔恣意一排螺栓至承压点的间隔 ； 一个螺栓所能接受的抗拉允许承载力。一个螺栓所能接受的抗拉允许承载力。btiNynMyN2maxMmaxyniybtN 分析研讨阐明，外伸式衔接转动刚度可以满足刚性节点的要求。外伸式衔接在节点负弯矩作用下，可假定转动中心位于下翼缘中心线上。上翼缘两侧对称设置4个螺栓时，每个螺栓接受下面公式表达的拉力，并依此确定螺栓直径： 当受拉翼缘两侧各设一排螺栓不能满足承载力要求时，可以在翼缘内侧增设螺栓。 14hMNt螺栓陈列应符合构造要求，以下图的螺栓陈列应符合构造要求，以下图的 ， 应应满足扣紧螺栓所用工具的净空要求，

29、通常不小于满足扣紧螺栓所用工具的净空要求，通常不小于35mm35mm，螺栓端距不应小于，螺栓端距不应小于2 2倍螺栓孔径，两排螺栓倍螺栓孔径，两排螺栓之间的最小间隔之间的最小间隔 为为3 3倍螺栓直径，最大间隔倍螺栓直径，最大间隔 不应不应超越超越400mm400mm。fewe端板的厚度端板的厚度t t可根据支承条件按以下公式计算，但可根据支承条件按以下公式计算，但不应小于不应小于16mm16mm，和梁端板相连的柱翼缘部分应与，和梁端板相连的柱翼缘部分应与端板等厚度。端板等厚度。 (a) (a)伸臂类端板伸臂类端板 (b) (b)无加劲肋类端板无加劲肋类端板bfNettf6feaNetwtw5

30、 . 03(c)(c)两边支承类端板两边支承类端板当端板外伸时当端板外伸时当端板平齐时当端板平齐时(d)(d)三边支承类端板三边支承类端板febbeNeetfswtwf2426feeebeNeetwffwtwf26feeebeNeetwffwtwf412在门式刚架斜梁与柱相交的节点域，应按以下公在门式刚架斜梁与柱相交的节点域，应按以下公式验算剪应力：式验算剪应力：vccbftddM刚架构件的翼缘与端板的衔接应采用全熔透对接刚架构件的翼缘与端板的衔接应采用全熔透对接焊缝，腹板与端板的衔接应采用角焊缝。在端板焊缝，腹板与端板的衔接应采用角焊缝。在端板设置螺栓处，应按以下公式验算构件腹板的强度设置螺

31、栓处，应按以下公式验算构件腹板的强度：当当 时，时，当当 时，时，ftePww4 . 0fteNwwt2PNt4 . 02PNt4 . 02 节点构造设计节点构造设计 节点有加腋与不加腋两种根本方式。在加腋节点有加腋与不加腋两种根本方式。在加腋方式中又有梯形加腋与曲线加腋之分，普通采用方式中又有梯形加腋与曲线加腋之分，普通采用梯形加腋并在加腋部分的两端设置加劲肋及侧向梯形加腋并在加腋部分的两端设置加劲肋及侧向支撑，以保证该加腋部分的稳定性，防止侧向压支撑，以保证该加腋部分的稳定性，防止侧向压屈。加腋衔接可使截面的变化符合弯矩图形的要屈。加腋衔接可使截面的变化符合弯矩图形的要求，并大大提高了刚架

32、的承载才干。以下图为加求，并大大提高了刚架的承载才干。以下图为加腋节点图。腋节点图。横梁屋脊拼装节点图横梁屋脊拼装节点图柱脚设计柱脚设计根据受力要求，柱脚分刚接柱脚和铰接柱脚两根据受力要求，柱脚分刚接柱脚和铰接柱脚两类，当吊车起分量类，当吊车起分量55吨时应思索设置刚性柱吨时应思索设置刚性柱脚。脚。本工程实例：吊车吨位本工程实例：吊车吨位2020吨，柱脚方式为刚接吨，柱脚方式为刚接柱脚，主要用来传送吊车荷载、风荷载和构造柱脚，主要用来传送吊车荷载、风荷载和构造自重。自重。柱脚方式柱脚方式平板式铰接柱脚平板式铰接柱脚刚接柱脚刚接柱脚普通情况普通情况当有桥式当有桥式吊车或刚吊车或刚架侧向刚架侧向刚

33、度过弱时度过弱时平板式平板式铰接柱脚铰接柱脚刚接柱脚刚接柱脚柱脚的计算柱脚的计算一、底板的计算一、底板的计算1 1、底板的平面尺寸、底板的平面尺寸底板面积：底板面积：式中式中 柱轴心压力设计值；柱轴心压力设计值； 根底混凝土轴心抗压强度设计值；根底混凝土轴心抗压强度设计值； 锚栓孔面积。锚栓孔面积。0AfNAccNccf0A按构造要求确定底板宽度：按构造要求确定底板宽度：式中式中 柱截面宽度或高度；柱截面宽度或高度； 靴梁厚度；靴梁厚度； 底板悬臂长度。底板悬臂长度。再根据底板面积确定底板长度。再根据底板面积确定底板长度。ctbBb2200bbtc2 2、底板的厚度、底板的厚度底板的厚度决议于

34、板的抗弯强度。底板的厚度决议于板的抗弯强度。式中：式中： 为底板接受的最大弯矩值。为底板接受的最大弯矩值。 fMtmax6maxM柱脚锚栓应采用柱脚锚栓应采用Q235Q235或或Q345Q345钢材制造。锚栓的锚固钢材制造。锚栓的锚固长度应符合现行国家规范长度应符合现行国家规范 (GB 50007-2019)(GB 50007-2019)的规定，锚栓端部按规定设置的规定，锚栓端部按规定设置弯钩或锚板。弯钩或锚板。计算风荷载作用下柱脚锚栓的上拔力时，应计入柱计算风荷载作用下柱脚锚栓的上拔力时，应计入柱间支撑的最大竖向分力，此时，不思索活荷载间支撑的最大竖向分力，此时，不思索活荷载( (或或雪荷载雪荷载) )、积灰荷载和附加荷载的影响，同时永久、积灰荷载和附加荷载的影响，同时永久荷载的分项系