大跨度梁模板支设方案

1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、一层大梁支撑体系搭设案3四、二层大梁支撑体系搭设方案14五、高支模排架搭设方案25六、地下室排架卸荷计算32七、钢管、扣件的质量控制32八、 搭设质量控制 33九、 施工安全要求 33十、模板支撑构造要求34十一、附图 35 8#食堂大跨度梁及高支模施工方案 一、编制依据1、8#食堂施工图纸；2、标准、规范、规程及办法混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB502042002）；混凝土结构工程及验收规范 （GB5020492）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2000）；建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)；建设工程

2、高大模板支撑系统施工安全监督管理导则危险性较大的分部分项工程安全管理办法二、工程概况8#楼食堂工程，该工程为框架结构，地上一层，层高6M,总建筑面积约为1024。该工程由乐山市永祥多晶硅XXX投资开发，四川省星辰建筑工程XXX总承包，乐山市新宇建筑设计XXX设计，中国成达工程XXX监理。本工程模板支设高度均在5m以上，模板施工均属于危险性较大的分部分项工程，其中裙楼5-8轴交A-D轴最大梁截面600*2000，跨度19.2m ，5-8轴交D-F轴梁截面600*1100，跨度,10.2m，A轴、F轴、1、2、3轴最大梁截面300*1100支模高度6m；支模高度6m；属于超过一定规模的危险性较大的

3、分部分项工程，该部分方案按专家论证许可后，严格按施工方案施工。 三、一层大梁支撑体系搭设方案    一）、 结合本工程的结构形式和施工特点，A轴、F轴、1、2、3轴WKL1WKL2WKL3大梁截面300*1100、WKL6WKL9大梁截面300*1000，最大跨度10.4m，支模高度5m，5轴、6轴、8轴WKL4WKL5WKL7梁截面积为600×2000，最大跨度19.2m，其中WKL7，B轴交38轴最大跨度为27.2m，搭设高度4m属于大跨度高支模，其搭设方案：凡梁最大截面大于800，框架梁及次梁最大跨度大于8m的均加37

4、0×600（M7.5砂浆砌筑）砖柱支撑垂直于梁下端，现浇楼板及其他梁最大截面小于800，最大跨度小于8m的框架梁和连系梁整体钢管排架采用48×3.5钢管，扣件连接；立杆间距：沿框架梁跨度方向间距不大于600mm，梁两侧不大于800mm，梁底均需加设双立杆支撑（400+300+400），大于8m跨度梁下端；设置370×600800砖支撑，设两道钢管水平杆预埋至砖柱支撑中，剪刀撑设置，沿大梁方向，每跨中每6根立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置，且与每根立杆有效连接，南北方向剪刀撑设置间距不大于5m。二）、小于800梁沿梁的方向加设（600+600）*600的支

5、撑体系，纵横向水平拉杆步距1500mm，以传递上部荷载至基础部位。三）、梁:L 600*2000 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：2.0；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.00；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：45.7；梁两侧立杆间距(m)：1.0；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣

6、件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.60；钢筋自重(kN/m3):1.80；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：28.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；

7、面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：12.5；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：48.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，750mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：48.00；高度(mm)：80.00；四）、梁侧模板

8、荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 35.696 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。五

9、）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+

10、0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×28.8=17.28kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；计算跨度: l = (1200-120)/(7-1)= 180mm；面板的最大弯矩 M= 0.1×17.28×(1200-120)/(7-1)2 + 0.117×2.8×(1200-120)/(7-1)2= 6.66×104N·mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=

11、1.1×17.280×(1200-120)/(7-1)/1000+1.2×2.800×(1200-120)/(7-1)/1000=4.026 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.66×104 / 1.20×104=5.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 12.5N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=12.5N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.

12、28N/mm； l-计算跨度: l = (1200-120)/(7-1)=180mm； E-面板材质的弹性模量: E = 4500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×17.28×(1200-120)/(7-1)4/(100×4500×7.20×104) = 0.379 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-120)/(7-1)/250 = 0.72mm；面板的最大挠度计算值 =0.379mm 小

13、于 面板的最大容许挠度值 =0.72mm，满足要求！六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×12×12/6 = 1.92×104mm3； I = 800×12×12×12/12 = 1.15×105mm4； 1.抗

14、弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.80)×1.20+0.60×0.80=30.298kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m；q=30.298+4.480=34.778kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×30.298×166.6672+0.117×4.48×

15、;166.6672=9.87×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×30.298×0.167+0.45×4.48×0.167=2.356kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×30.298×0.167+1.2×4.48×0.167=6.451kN =Mmax/W=9.87×104/1.92×104=5.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=12.5N/mm2，满足要求！2.挠度验算

16、根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.248kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 4500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×30.298×166.74/(100×4500×1.15×105)=0.305mm；面板的最大挠度计算值: =0.

17、305mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！七）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.451/0.8=8.063kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.8×8×8/6 = 51.2 cm3；I=4.8×8×8

18、×8/12 = 204.8 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×8.063×0.82 = 0.516 kN·m；最大应力 = M / W = 0.516×106/51200 = 10.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 10.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×8.063×0.8 = 3.87 kN；方木受剪应力计算值 =

19、 3×3.87×1000/(2×48×80) = 1.512 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.512 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×8.063×8004 /(100×10000×204.8×104)=1.092mm；方木的最大允许挠度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大挠

20、度计算值 = 1.092 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.356kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.451kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.300/2×0.800×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(1.200-0.120)×0.600=1.995kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·

21、m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.021 kN；N2=N3=9.781 kN；最大弯矩 Mmax=0.306 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.217 mm；最大应力 =0.306×106/4490=68.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 68.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际

22、的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.782 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.021 kN ；脚手架钢管的自重： N2 =

23、1.2×0.129×7.6=1.177 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×(0.80/2+0.30)×0.80×0.60+(0.80/2+0.30)×0.80×0.120×(1.80+24.00)=2.484 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.800/2+0.300/2×0.800=2.464 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.021+1.177+2.484+2.464=7.146 kN； - 轴心受压立杆

24、的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算lo = h+2a 立杆计算长度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.326

25、 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7146/(0.326×424) = 51.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 51.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.782 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(7.6-1.2)=1.177 kN；N =N1+N2 =9.782+0.991=10.774 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算

26、立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算lo = h+2a 立杆计算长度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300 / 15.9 = 145 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.326 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10774/(0.32

27、6×424) = 77.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 四、二层大梁支撑体系搭设方案     一） 结合本工程的结构形式和施工特点，裙楼8-11轴交D-G轴二层大梁截面600*1400，跨度21.6m，支模高度5.8m，属于大跨度高支模，其搭设方案： 整体钢管排架采用48×3.0钢管，扣件连接；立杆间距：沿框架梁跨度方向间距不大于600mm，梁两侧不大于1200mm，梁底均需加设双立杆支撑（400+400+400），

28、加固梁的立杆均需与排架拉结，形成网架体系；水平杆设置：第一道扫地杆设置在结构平面向上200mm处，双向设置；步距不大于1.5m，共设五道水平拉杆（含板底一道），在8、11、D、E、F、G轴下部水平杆与已浇筑完成的框架柱进行拉结；立杆底部应设置垫板，立杆顶部设置可调托座时，可调托座的有效高度控制不大于200mm。剪刀撑设置，沿大梁方向，每跨中每10根立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置，且与每根立杆有效连接，南北向剪刀撑间距不大于5m。二）、梁:L 600*1400三）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.40；混凝土板厚度(mm)：12

29、0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.80；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.70；钢筋自重(kN/m3):1.80；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.

30、0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：28.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：花旗松-落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：12.5；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：48.0；梁底方木截面高度h(mm)：80

31、.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，700mm，1100mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：48.00；高度(mm)：80.00；四）、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混

32、凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 35.696 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。五）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三

33、跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×28.8=17.28kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1

34、.4×0.5×4=2.8kN/m；计算跨度: l = (1400-120)/(8-1)= 182.86mm；面板的最大弯矩 M= 0.1×17.28×(1400-120)/(8-1)2 + 0.117×2.8×(1400-120)/(8-1)2= 6.87×104N·mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×17.280×(1400-120)/(8-1)/1000+1.2×2.800×(1400-120)/(8-1)/1000=4.090 kN；经

35、计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.87×104 / 1.20×104=5.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 12.5N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=12.5N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.28N/mm； l-计算跨度: l = (1400-120)/(8-1)=182.86mm； E-面板材质的弹性模量: E = 4500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50&#

36、215;1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×17.28×(1400-120)/(8-1)4/(100×4500×7.20×104) = 0.404 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1400-120)/(8-1)/250 = 0.731mm；面板的最大挠度计算值 =0.404mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.731mm，满足要求！六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨

37、连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×12×12/6 = 1.20×104mm3； I = 500×12×12×12/12 = 7.20×104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.80)×1.40+0.

38、70×0.50=22.092kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；q=22.092+2.800=24.892kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×22.092×1502+0.117×2.8×1502=5.71×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×22.092×0.15+0.45×2.8×

39、0.15=1.515kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×22.092×0.15+1.2×2.8×0.15=4.149kN =Mmax/W=5.71×104/1.20×104=4.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=12.5N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.410kN/

40、m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 4500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×22.092×1504/(100×4500×7.20×104)=0.234mm；面板的最大挠度计算值: =0.234mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算

41、只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.149/0.5=8.298kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.8×8×8/6 = 51.2 cm3；I=4.8×8×8×8/12 = 204.8 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×8.298×0.52 = 0.207 kN·m；最大应力 = M / W

42、= 0.207×106/51200 = 4.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×8.298×0.5 = 2.49 kN；方木受剪应力计算值 = 3×2.49×1000/(2×48×80) = 0.972 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.972 N/mm2 小于 方木抗剪强度

43、设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×8.298×5004 /(100×10000×204.8×104)=0.171mm；方木的最大允许挠度 =0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.171 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.515kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.149kN梁两侧部

44、分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.300/2×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(1.400-0.120)×0.700=1.544kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.972 kN；N2=N3=8.311 kN；最大弯矩 Mmax=0.333 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.248 mm；最大应力 =0.33

45、3×106/4490=74.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 74.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作

46、用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.311 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.972 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.8=0.899 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×(0.50/2+0.30)×0.50×0.70+(0.50/2+0.30)×

47、0.50×0.120×(1.80+24.00)=1.253 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.500/2+0.300/2×0.500=1.120 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.972+0.899+1.253+1.12=4.243 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管

48、立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算lo = h+2a 立杆计算长度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.326 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4243 /(0.326×424) = 30.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 30.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底

49、受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.311 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5.8-1.4)=0.899 kN；N =N1+N2 =8.311+0.682=8.992 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管

50、立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算lo = h+2a 立杆计算长度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.326 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8992 /(0.326×424) = 65.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 65.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 五、高支模排架搭设方案一）4-8轴交C-E轴，支模架高度13.8m

51、，梁300*700，板厚120mm，梁板平均厚度为206mm，考虑不利因素，平均厚度按250mm进行计算。二）、参数信息:1.模板支架参数沿梁方向立杆间距(m):0.70；梁两侧立杆间距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；模板支架搭设高度(m):13.55；采用的钢管(mm):48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.50

52、0；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12.5；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):48.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元三）、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗

53、矩W分别为：W = 90×1.22/6 = 21.6 cm3；I = 90×1.23/12 = 12.96 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.25×0.9+0.35×0.9 = 5.94 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×5.94+1.4×2.25= 10.278kN/m最大弯矩

54、M=0.1×10.278×2002= 41112 kN·m；面板最大应力计算值 =M/W= 41112/21600 = 1.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=12.5 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 12.5 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.94kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677×5.94×2004/(100×4500×12.96×104)=0.11 mm； 面

55、板最大允许挠度 =200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 0.11 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!四）、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=4.8×8×8/6 = 51.2 cm3；I=b×h3/12=4.8×8×8×8/12 = 204.8 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.2×0.25+0.35×0.2 = 1.32 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.2 = 0.5 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.32+1.4×0.5 = 2.284 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0