高档小区高支模专项施工方案

1、1 / 61 文档可自由编辑打印 中铁十一局集团有限公司中铁十一局集团有限公司中海锦城国际花园三期中海锦城国际花园三期高支模专项施工方案高支模专项施工方案 编 制：复 核：审 核： 编制日期：2 / 61 文档可自由编辑打印目目 录录第一章第一章 编制依据编制依据 .1 1第二章第二章 结构简介结构简介 .1 1第三章第三章 施工准备施工准备 .1 1第四章第四章 脚手架施工脚手架施工 .2 24.1、轮扣式脚手架及其附件材料要求 .24.2、轮扣式脚手架搭设及构造要求 .2第五章第五章 模板工程模板工程 .5 55.1、顶板模板支设 .55.2、梁模板支设 .145.3、剪力墙模板支设 .3

2、45.4、框架柱模板支设 .40第六章第六章 模板制作、安装技术措施模板制作、安装技术措施 .54546.1、进场模板质量标准 .546.2、模板安装质量要求 .546.3、其他注意事项 .56第七章第七章 模板拆除模板拆除 .5656第八章第八章 模板工程质量标准及控制模板工程质量标准及控制 .5656第九章第九章 安全生产及文明施工保证措施安全生产及文明施工保证措施 .58589.1、安全保证体系 .589.2、安全、文明施工具体措施 .580 / 61 文档可自由编辑打印第一章第一章 编制依据编制依据1、本工程有关设计图纸、设计文件及技术资料。2、主要规程、规范(详见表1-1) 规范一览

3、表 表 1-1类 别名 称 编 号混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑工程模板施工手册（第二版）混凝土结构工程施工质量验收规程DBJ01-82-2004国 家建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001 地方建筑安装工程施工安全操作规程DBJ01-62-20023、其他(1)建设部“关于建筑业进一步推广应用十项新技术的通知”。(2)企业ISO9001:2000 质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件。(3)企业项目管理手册。（4）危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法第二章第二章

4、结构简介结构简介本工程位于佛山市桂城区城市快速路佛山一环东侧，城市主干道海八路北侧，规划城市道路滨江二路西南侧，位于桂城广东金融高新技术服务区 B 区内，交通便利。 一街11、12 栋、一街 13、14 栋为 33 层高层住宅，二街 17、18 栋，二街 19、20 栋为 32 层高层住宅 ，使用年限为 50 年，抗震设防烈度 7 度，框架抗震等级为二级，耐火等级：一级。基础形式为预应力管桩加筏板基础，以强风化粉质砂岩作为桩端持力层。首层结构高 5.015m,标准层高 2.9m，总高度为 99.3m。 因首层高度为 5.015m，为保证施工过程中的安全，需对首层的模板及支撑体系进行设计验算。

5、第三章第三章 施工准备施工准备1、组织施工技术人员在施工前认真熟悉图纸，了解设计意图，熟悉各部位及各空间的相对关系及标高。发现问题及时同设计院沟通，做到提前发现问题，提前解决问题。2、编制模板及支撑体系专项设计施工方案，对施工队组进行技术交底。3、对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。1 / 61 文档可自由编辑打印4、小型机具准备：每栋号台式电锯2台，手提电钻8把，电焊机2台，其它工具若干。第四章第四章 脚手架施工脚手架施工 4.14.1、轮扣式脚手架及其附件材料要求、轮扣式脚手架及其附件材料要求4.1.1 钢管（1）钢管规格及材质要求钢管均采用483.5mm高频焊接钢管。其材质

6、应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T-700）中Q235A级钢的规定。 立杆 横杆（2）外观检查钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。（3）钢管上严禁打孔。（4）使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、插栓断裂或脱焊的严禁使用。4.24.2、轮扣式脚手架搭设及构造要求、轮扣式脚手架搭设及构造要求4.2.1 立杆因层高为5m，立杆可采用2.5m和1.9m对接，相应水平杆连接。4.2.2水平杆水平杆与立杆对接口连接，如下图：2 / 61 文档可自由编辑打印 4.2.3剪刀撑本工程脚手架采用水平剪刀撑与竖向剪刀撑相结合的方式，随立柱、纵横

7、向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面的夹角在4560之间，剪刀撑的斜杆应扣在立杆或水平杆上，两端分别用旋转扣件固定。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。4.34.3、质量保证措施、质量保证措施4.3.1轮扣式脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求容许偏差（mm）检查方法与工具表面坚实平整排水不积水垫板不晃动不滑动1地基基础底座降沉-10观察、水准仪测量最后验收垂直度偏差H/200不同设计高度 H时的允许偏差（mm）搭设中检查垂直度偏差的高度20m2立柱垂直度H=2H=10H=20750100用经纬仪或吊线和卷尺3间距步距偏差柱距偏差排距偏

8、差205020钢板尺一根杆的两端204纵向水平杆高差同跨内、外纵向水平杆高差10水平仪或水平尺3 / 61 文档可自由编辑打印5双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸 500mm50钢卷尺6扣件安装主节点处各扣件距主节点的距离a150mm钢卷尺7轮盘口扣件安装同步立柱上两个相邻对接扣件的高差10mm钢卷尺8剪刀撑与地面的倾角4560角尺轮扣式满堂架搭设图例4.44.4、技术参数、技术参数轮扣式脚手架构件规格及技术参数：1、立杆设计荷载：1） 、横杆步距为 0.6m 时，每根立杆设计荷载为 40KN；2） 、横杆步距为 1.2m 时，每根立杆设计荷载为 30KN；3） 、横杆步距为 1.8m 时，

9、每根立杆设计荷载为 25KN；2、横杆设计荷载：1） 、0.9m 横杆，跨中集中荷载为 6.77KN，均布总荷载为 14.81KN；4 / 61 文档可自由编辑打印 4.5、安全施工措施、安全施工措施（1） 剪刀撑扣件的紧固程度宜在4050 Nm，并不大于65 Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）剪刀撑各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。（5）梁底立杆必须保证垂直，且立杆

10、应对正梁的中心线。（6）操作人员必须在每步架搭设完毕，并检查符合设计规定才可进行下步操作。（7）严把质量关，发现锈蚀严重，压扁变形，有裂缝的钢管严禁使用，扣件不符合要求(如滑丝、拧不紧)严禁使用，选择与钢管接触面吻合严密，以保证架体整体稳定。（8）模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定支撑，严防倾覆，同时应设置剪刀撑，其角度在 4560 度角之间，每组剪刀撑距离在 69m 之间，用扣件连接牢固，按要求搭接。（9）模板支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。第五章第五章 模板工程模板工程5.15.1、顶板模板支设、顶板模板支设顶板厚度为150mm，施工时主龙骨采用483.5钢

11、管，次龙骨采用50100 mm方木，主龙骨间距900 mm，次龙骨间距300 mm，板底支撑采用483.5轮扣式钢管架，立杆纵横距为900mm，步距1800mm；每隔三道间距均纵横向各设置一道剪力撑，剪力撑水平角60度。顶板支撑横杆在靠近梁侧模处均与两侧模相顶紧，对侧模起到支撑作用。顶板模板施工时注意以下几点：1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。2）模板第一排次楞木方需紧靠墙板，模板与模板之间拼接缝小于1mm。3）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4m 开间按1起拱，4mL6m按25 / 61 文档可自由编辑打印起拱，6mL的按23起拱。4

12、）顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。顶板模板验算 本方案选取最大层高二层5.015m，板厚为150mm，作为板模板支撑计算依据，具体内容见下：一、参数信息一、参数信息: :1.1.模板支架参数模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m)

13、:1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.72；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.2.荷载参数荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.3.材料参数材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N

14、/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.5；4.4.楼板参数楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00；6 / 61 文档可自由编辑打印 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算二、模板面板计算: :模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 7 /

15、 61 文档可自由编辑打印 面板计算简图1 1、荷载计算、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.150.9+0.350.9 = 3.69 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2 2、强度计算、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.69+1.42.25= 7.578kN/m最大弯矩 M=0.17.5783002= 68202 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 68202/48600 = 1.403 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的

16、最大应力计算值为 1.403 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3 3、挠度计算、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.69kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.693004/(100950043.74104)=0.049 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.049 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!8 / 61 文档可自由编辑打印三、模板支撑方木的计算三、模板支撑方木的计算: :方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

17、为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.15+0.350.3 = 1.23 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.2.强度验算强度验算: :计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.23+1.40.75 = 2.526 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2

18、= 0.12.5260.92 = 0.205 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.205106/83333.33 = 2.455 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.455 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.3.抗剪验算：抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 9 / 61 文档可自由编辑打印其中最大剪力: V = 0.62.5260.9 = 1.364 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.364103/(2 50100) = 0.409 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =

19、 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.409 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.4.挠度验算挠度验算: :计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.23 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.239004 /(10090004166666.667)= 0.146 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.146 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算四、托梁材料计算: :托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用

20、：钢管(双钢管) :483.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.273kN; 托梁计算简图 10 / 61 文档可自由编辑打印 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.546 kNm ；最大变形 Vmax = 0.631 mm ；最大支座力 Qmax = 7.427 kN ；最大应力 = 545752.389/10160 = 53.716 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 53.716 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205

21、N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.631mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值五、模板支架立杆荷载设计值( (轴力轴力):):11 / 61 文档可自由编辑打印作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1254.715 = 0.591 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.150.90.9 = 3.038 kN；经计算得到，静荷载标准值

22、NG = NG1+NG2+NG3 = 3.912 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.797 kN；六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算: :立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.797 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净

23、截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.22 = 2.2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 2200 / 15.8 = 139 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.353 ；12 / 61 文档可自由编辑打印钢管立杆的最大应力计算值 ；=9797.14

24、7/（0.353489） = 56.757 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 56.757 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.003(1.8+0.22) = 2.566 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.003 ；Lo/i = 2566.276 / 15.8 = 162 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.268 ；钢管立杆的最大应力

25、计算值 ；=9797.147/（0.268489） = 74.758 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 74.758 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 。13 / 61 文档可自由编辑打印 5.25.2、梁模板支设、梁模板支设选取最大梁段:二层KZL1。截面尺寸为800宽*1200高。层高5.015m，支架搭设高度为3.815m。支撑图见下图： 14 / 61 文档可自由编辑打印一、参数信息一、参数信息1.1.模

26、板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.80；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.02；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.2.荷载参数荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢

27、筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；15 / 61 文档可自由编辑打印3.3.材料参数材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/m

28、m2)：13.0；4.4.梁底模板参数梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.5.梁侧模板参数梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm，900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算按施工手册 ，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公

29、式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200；16 / 61 文档可自由编辑打印 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模

30、板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.1.强度计算强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1051.81.8/6=56.7cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:

31、q1= 1.21.0517.85=22.488kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.054=5.88kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.122.4882502 + 0.117 5.882502 = 1.84105Nmm；17 / 61 文档可自由编辑打印面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.122.4880.25+1.25.880.25=7.948kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.84105 / 5.67104=3.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.2N/

32、mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.2.挠度验算挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=22.488N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1051.81.81.8/12=51.03cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.4882504/(10060005.10105) = 0.194 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值

33、 =0.194mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算1.1.次楞计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.948/(1.200-0.150)=7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2；18 / 61 文档可自由编辑打印 计算简图

34、剪力图(kN) 弯矩图(kNm)19 / 61 文档可自由编辑打印 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.151 kNm，最大支座反力 R= 2.933 kN，最大变形 = 0.093 mm（1 1）次楞强度验算）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.51105/8.33104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2 2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/

35、400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.093mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.2.主楞计算主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.933kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:20 / 61 文档可自由编辑打印W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm)21 / 61 文档可自由编辑打印 主楞计算变形图(mm)经过计算

36、得到最大弯矩 M = 0.330 kNm，最大支座反力 R= 6.526 kN，最大变形 = 0.109 mm（1 1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.30105/1.02104 = 32.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =32.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2 2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.109 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.1

37、09mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；22 / 61 文档可自由编辑打印 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.526 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.526kN 小于 穿梁

38、螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf

39、钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.60=22.248kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；q=22.248+3.360=25.608kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:23 / 61 文档可自由编辑打印Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.122.248266.6672+0.1173.36266.6672=1.86105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.422.2480.267+0.453.360.26

40、7=2.776kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.122.2480.267+1.23.360.267=7.601kN =Mmax/W=1.86105/3.24104=5.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.2.挠度验算挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.540kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =266.67mm；

41、E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =266.67/250 = 1.067mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.248266.74/(10060002.92105)=0.435mm；面板的最大挠度计算值: =0.435mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.067mm，满足要求！七、梁底支撑的计算七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.1.荷载的计算：荷载的计算：梁底支撑小楞的均布

42、荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.601/0.6=12.669kN/m2.2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算24 / 61 文档可自由编辑打印 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算方木强度验算: :计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.112.6690.62 = 0.456 kNm；最大应力 = M / W = 0.456106/83333.3 = 5.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2

43、；方木的最大应力计算值 5.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.612.6690.6 = 4.561 kN；方木受剪应力计算值 = 34.5611000/(250100) = 1.368 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.368 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算方木挠度验算: :计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0

44、.67712.6696004 /(1009000416.667104)=0.296mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.296 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足25 / 61 文档可自由编辑打印要求！3.3.支撑托梁的强度验算支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.776kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.601kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.800)/40.600(1.20.15024.000+1.42.000)+1.220

45、.600(1.200-0.150)0.300=0.667kN 简图(kNm)26 / 61 文档可自由编辑打印 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=3.162 kN；N2=15.766 kN；最大弯矩 Mmax=0.809 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.137 mm；最大应力 =0.809106/10160=79.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；27 / 61 文档可自由编辑打印支撑托梁的最大应力计算值 79.6 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计

46、算八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算九、立杆的稳定性计算: :立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.162 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.015=0.896 kN；N =3.162+0.896=4.058 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净

47、截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范 ，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 24

48、17.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4057.956/(0.298489) = 27.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 28 / 61 文档可自由编辑打印N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =15.766 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.015-1.2)=0.896 kN；N =N1+N2 =

49、15.766+0.682=16.448 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范 ，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2

50、.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=16447.913/(0.298489) = 112.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 112.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，

51、建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.004(1.2+0.32) = 2.142 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.004 ；lo/i = 2141.532 / 15.8 = 136 ；29 / 61 文档可自由编辑打印由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.367 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 16447.913/(0.367489) = 91.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 91.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205

52、N/mm2，满足要求！ 5.35.3、剪力墙模板支设、剪力墙模板支设 本工程取一层最厚剪力墙进行验算。墙厚330mm，高度5.015m.一、参数信息一、参数信息1.1.基本参数基本参数次楞间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；2.2.主楞信息主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.3.次楞信息次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.4.面板参数面板参数面板类型:胶合面板；

53、面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.5.木方和钢楞木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；30 / 61 文档可自由编辑打印 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算二、墙模板荷载标准值计算按施工手册 ，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计

54、算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=

55、2 kN/m2。三、墙模板面板的计算三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册 ，强度验算要31 / 61 文档可自由编辑打印考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4000.900=7.356N/m；

56、 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.40.90=1.008kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.17.356200.02+0.1171.008200.02= 3.41104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 3.41

57、104 / 2.16104 = 1.58N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =1.58N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！32 / 61 文档可自由编辑打印2.2.抗剪强度验算抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m；面板的最大剪力：V = 0.67.357200.0 + 0.6

58、171.008200.0 = 1007.3N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1007.3N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31007.3/(240018.0)=0.070N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.070N/mm2 小于 面板截面抗剪强度

59、设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.3.挠度验算挠度验算根据建筑施工手册 ，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.4 = 6.812N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.812004/(10060001.94105) =

60、 0.063 mm；33 / 61 文档可自由编辑打印面板的最大挠度计算值: =0.063mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/62= 166.67cm3；I = 5101010/122= 833.33cm4； 次楞计算简图1.1.次楞的抗弯强度验算次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算