主体结构支模架施工方案

1、昆仑国际商务中心D7地块主体结构支模架施工方案浙江中成建工集团XXX 二七年十二月六日昆仑国际商务中心D7地块 主体结构支模架施工方案一、概述昆仑国际商务中心D7地块位于绍兴市胜利东路及其延伸段和梅龙湖环湖路相交处，总占地面积6053m2，总建筑面积51700m2，地下2层，为整体地下室，建筑面积8700m2，地上由一幢33层的超高办公楼以及1幢5层商业裙房组成，办公楼为框剪结构，高度约130m，建筑面积43000m2，地上部分首层层高5.1m,二层层高4.2m,上部其余层高均为3.9 m。普通钢管脚手架搭设的混凝土梁、楼板支模架在施工中，直接关系到混凝土结构工程质量,并且与安全技术密切关，特

2、别是模板的结构荷载计算设计与承重支架的搭设施工。为了确保模板及支撑架在施工中的安全，确保主体结构的施工质量、安全,为此，特编制本工程主体结构的梁、楼板支模架施工方案，主体结构施工过程中，结合本方案做好各项各部位的质量、安全技术交底。二、结构施工分析（一）承载受力体系1、梁板荷传力线路： 上部荷载模板木楞、钢楞钢管排架结构。2、柱荷载传力线路混凝土侧压力模板钢管对拉螺栓（二）支撑结构构件连接1、九夹板与木楞采用铁钉固定2、钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。（三）需要材料1、楼板模板、梁、柱均采用九夹板；2、支撑材料采用60mm×80mm的木楞，48mm×3

3、.25钢管；3、连接结构构件采用模板工程中的各种连接件。（四）材质1、木模板材的选用必须要严格把关。2、进现场的模板严格按设计要求，严禁使用变形、霉变的模板。3、方木条必须经过严格的检验方可使用。禁止使用有樟节及严重受力过的方档。4、钢管采用直径48mm，厚3.25mm钢管，表面要求平整、光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新钢管必须要有出厂合格证。5、扣件选用应符合建设部钢管脚手架扣件标准要求，“三证”齐全，并与钢管相匹配。三、模板及支撑架搭设尺寸规格现浇板截面立杆横向间距立杆纵向间距横杆步距板底方木间距板厚120100010001500300100100010001500300框架

4、梁截面梁两侧立杆间距梁底立杆纵距立杆步距梁底模支撑方木间距梁截面350×7001600（800+800）梁底设承重立杆8001500200400×6708001500200350×6708001500200250×6708001500200四、构造要求1. 立杆（1）承重支模架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：1） 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻

5、立杆的接头不应设置在同步内；2） 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（2） 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2. 水平杆（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（2）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3. 剪刀撑（1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数

6、不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根； （2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；（3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；五、模板施工工艺1. 安装顺序梁模板安装顺序：复核梁底标高、检查轴线位置搭设梁模支架安装梁模板绑扎梁钢筋复核梁模尺寸、位置与相邻桁架及梁模、柱模连接固定。楼板模板安装顺序：搭设排架安装木楞调整楼板模板的板底标高铺设九夹板检查模板平整度并调平2. 拆模顺序模板拆除前，先拆除梁侧模，再拆除楼板底模，最后拆除梁底模。其顺序为：拆除支撑侧模的水平拉杆、剪力撑拆除柱模板拆除梁连接件及侧模松动支撑楼板

7、模板的钢楞、木楞分段、分片拆除楼板模板及支撑拆除梁底模板和支撑。六、模板安全防护措施1. 模板工程作业高度在2m以上时，要进行操作安全防护，要有可靠的操作架子，搭设满堂模板承重架时，行走处应铺设临时木板或脚手片，严禁在单根方档上行走或施工，以免方档断裂坠落伤人。2. 不准把大批的模板堆放在架子上，不准把工具及材料乱抛乱扔。3. 模板工程在施工时，施工人员严禁吸烟，堆放材料应远离火源。4. 夜间作业时，必须要有足够的照明。5. 使用的机械设备必须严格按操作规程操作。6. 模板工程施工中，应做好现场文明施工，每天下班后必须做好落手清。7. 模板在搬运过程中，应确保周围及自身的安全，严禁野蛮施工。8

8、. 上下垂直作业时，要做好上下隔离防护。9. 在上好脱模油的底模上操作，应注意滑倒而发生意外。10. 木工棚内严禁吸烟，木屑、刨花及时清理，并做好防火措施。七、模板安装拆除质量、安全技术要求1. 组装的模板必须规范要求，模板拼装缝不漏浆。2. 各种连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼装要求严密。各种预埋件、预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。3. 拆模时对混凝土强度的要求。根据混凝土结构工程施工及验收规范的规范，现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求：不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除

9、模板而受损坏，即可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到表25-2的规定，方可拆除。表25-2现浇结构拆模时所需混凝土强度项次结构类型结构跨度（m）按达到设计混凝土强度标准值的百分率计（%）1板2502，8752梁87581003悬壁构件100在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当砂受

10、施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过计算，加设临时支撑。4. 拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。5. 冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是要考虑混凝土模板拆除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。6. 各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先折非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。7. 拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。8. 拆除的模板向上运送传递，一定要上下呼应，

11、不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆模的模板时，模板应堆码整齐应捆牢、才可吊装，防止在空中“天女散花”。模板材料的传递采用上料平面周转，利用塔吊吊运。9. 模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和橇棒硬砸硬撬。10. 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板等运出、堆放。11. 拆下的模板等严禁抛掷。要有人接应传递，按指定地点堆放。12. 任何达不到规范要求的模板、扣件、钢管等均不得使用。13. 装拆模板必须有稳固的登高工具。14. 操作工具及模板的连接件要

12、随手放入工具袋内。严禁放在脚手架或操作平台上。八、运输、维修和保管1. 运输运输时必须采取有效措施，防止模板滑动、倾倒，支撑件应捆扎牢固，连接件应分类装箱。2. 维修和保管（1）安装和拆模时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时不得碰撞混凝土结构。（2）振捣混凝土时，不得用振捣棒触动板面，绑扎焊接钢筋时不得砸坏或烧坏九夹板。（3）拆下的模板应及时清除灰浆，对损坏和变形的模板应及时报废，不得再用于工程结构中。（4）清除好的模板必须及时涂刷脱模剂，开孔部位涂封边剂。（5）模板应存放在室内木工棚内的干燥通风处，露天堆放要加盖蓬布。（6）模板及零配件应设专人保管和维修，并按规格、种类分别存放或装

13、箱。（7）建立模板及支撑架管理、使用维修制度。附计算书：为确保施工安全，特编制本专项施工方案。梁、板支模的计算编制依据参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、浙江省地方标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件以及本工程相关图纸，设

14、计文件，应用品茗软件进行计算。根据本工程实际情况，结合现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。梁模板支架(扣件钢管架)计算书一、参数信息本算例中，取KL11作为计算对象。梁的截尺寸为400 mm×670 mm，支撑长度为3.2 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):120；立杆纵距la(m):0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1.5；梁支撑架搭设高度H(

15、m):3.9；梁两侧立杆间距lb(m):1.6；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用48×3.25钢管，钢管的截面积为A=4.57×102mm2，截面模量W=4.79×103mm3，截面惯性矩为I=1.15×105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。

16、荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =400.00×20.00×

17、;20.00/6 =2.67×104mm3；I =400.00×20.00×20.00×20.00/12 =2.67×105mm4；模板自重标准值：x10.30×0.400.12kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.67×24.00×0.406.43kN/m；梁钢筋自重标准值：x30.67×1.50×0.400.40kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41.00×0.400.40kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.00×0.400.80kN/m。以上1、2、

18、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35×(x1+x2+x3)+1.4×(x4+x5)=1.35×(0.12+6.43+0.40)+1.4×(0.40+0.80)=11.07kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.12+6.43+0.40+0.40+0.80=8.15kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.1×11.07×0.20×0.20=0.044

19、kN·m；最大支座反力R=1.1ql2.435 kN； =4.43×104/2.67×104=1.660N/mm2；面板计算应力 =1.66 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=1.328 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =3×1.328×1000/(2×400×20)=0.249N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.25小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，

20、刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×8.154×200.004/(100×6000.00×2.67×105)=0.055mm；面板的最大挠度计算值 =0.06mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(200.00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W

21、=60.00×80.00×80.00/6 =6.40×104 mm3； I=60.00×80.00×80.00×80.00/12 = 2.56×106 mm4；1、荷载计算q=2.43/0.406.087kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形图(mm)梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=0.036 kN，中间支座的最大支座力

22、N=2.364 kN；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.093 kN·m，最大剪力为Q=2.364 kN，最大变形为 =0.031mm。最大受弯应力 = M / W = 9.32×104/6.40×104 = 1.456 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 1.456 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算： = 3×2.36×103/(2×60.00×80.00) = 0.739 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.30

23、0 N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.739 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30 N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度： =0.031 mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.031 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 v=min(1600.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.036 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

24、支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.011 kN·m ；最大变形 max = 0.02 mm ；最大支座力 Rmax = 0.156 kN ；最大应力 = 0.011×106 /(4.79×103 )=2.235 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 2.235 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =0.02mm小于最大允许挠度v=min(800/150,10)mm,满足要求!2、梁底支撑钢管的强度

25、计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.364 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.709 kN·m ；最大变形 max = 1.349 mm ；最大支座力 Rmax = 10.341 kN ；最大应力 = 0.709×106 /(4.79×103 )=148.063 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 148.063 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =2

26、05 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =1.349mm小于最大允许挠度 v =min(800/150,10) mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.341 kN；R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的

27、最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =10.341 kN ；除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.35×0.15×3.900.79kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35×(1.50/2+(1.60-0.40)/2)×0.80×(0.30+2

28、4.00×0.12)=4.636 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =10.341+0.79+4.636=15.767 kN；2、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.50+2×0.30=2.100m； l0 = kh=1.167×1.754×1.500=3.070m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出

29、顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.754； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；故l0取3.070m； = l0/i = 3070.377 / 15.9 = 193 ；查规程附录C得 = 0.193；KH=1； =N/(AKH)=15.767×103/(0.193 ×457.000×1.000)= 178.764 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 178.764 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。七、梁模板荷载标准值计

30、算主楞间距(mm)：400；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：300mm，200mm；固定支撑水平间距(mm)：400；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取8.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取

31、0.670m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 103.045 kN/m2、16.080 kN/m2，取较小值16.080 kN/m2作为本工程计算荷载。八、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W

32、 = 40×1.8×1.8/6=21.6cm3； M - 面板的最大弯距(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×16.08×0.9=6.95kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.4×1×0.9=0.5kN/m；q = q1+q2 = 6.947+0.504 = 7.451 kN/m；计算跨度(内楞间距)

33、: l = 275mm；面板的最大弯距 M= 0.125×7.451×2752 = 7.04×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.04×104 / 2.16×104=3.261N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.261N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 16.08×0.4 = 6.43N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 275mm； E-面板

34、材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.521×6.43×2754/(100×9500×1.94×105) = 0.104 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =275/250 = 1.1mm；面板的最大挠度计算值 =0.104mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.1mm，满足要求！九、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨

35、连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6×82×1/6 = 64cm3；I = 6×83×1/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N·mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×16.08×0.9+1.4×1×

36、;0.9)×0.275=5.12kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×5.12×400.002= 8.20×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×5.122×0.4=2.254 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.20×104/6.40×104 = 1.281 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.281 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（

37、2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =16.08×0.28= 4.42 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×4.42×4004/(100×10000×2.56×106) = 0.03 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.03mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6m

38、m，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.254kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6×82×1/6 = 64cm3；I = 6×83×1/12 = 256cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N·mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(

39、N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.056 kN·m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.63×104/6.40×104 = 0.88 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =0.88N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.01 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.01mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm

40、，满足要求！另，由于本工程主、次梁截面尺寸较多，其计算不再一一列出，其搭设方式在模板及支撑架搭设尺寸规格表中详细列出，施工中参照执行，在主体结构中梁的截尺寸为350 mm×670 mm，支撑长度为3.2 m较多，其支撑形式如下： 板模板支架(扣件钢管架)计算书一、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.9m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.3m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 4

41、8×3.25钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，

42、按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000×182/6=5.40×104mm3；模板自重标准值：x10.3×1 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.12×24×1 =2.88kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.12×1.1×1 =0.132kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41×1 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52×1=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2

43、+x3)×1.2=(0.3+2.88+0.132)×1.2=3.974kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×3.974×0.32+0.1×4.2×0.32=0.066kN·m 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.

44、1×3.974×0.32-0.117×4.2×0.32= -0.08kN·m；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.08kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.08×106 /(5.40×104)=1.481N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.481N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.974

45、×0.3+0.617×4.2×0.3=1.493kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3×1492.812/(2×1000×18)=0.124N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.124N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000×183/12=4.86×105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0

46、.145mm；底模面板的挠度计算值 =0.145mm小于挠度设计值v =Min(300/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.12×24×0.3=0.864kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.12×1.1×0.3=0.04kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.3=0.3kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.3=0.6kN/m；以上1、2、3项为恒载，取

47、分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.09+0.864+0.04)×1.2=1.192kN/m；q2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×1.192×12-0.117×1.26×12=-0.267kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木截

48、面抵抗矩 W=bh2/6=60×802/6=6.4×104 mm3； =0.267×106/(6.4×104)=4.166N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =4.166N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.192×1+0.617×1.26×1=1.493kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.467N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.467N/mm2小于抗剪强度

49、设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=60×803/12=2.56×106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.3 mm；底模方木的挠度计算值 =0.3mm 小于 挠度设计值v =Min(1000/150，1