某行政办公楼结构设计计算书

1、目录1 基本建设条件及要求 31.1 工程地质条件 31.2 气象条件 31.3 建设规模 31.5 建筑设计 41.5.1 设计要求 41.5.2 图纸要求 41.6 结构设计 51.6.1 设计要求 51.6.2 结构计算容 51.6.3 结构施工图 51.7 建筑材料选用 52 结构布置 72.1 结构平面布置 72.2 梁、柱截面尺寸的确定 73.1 屋面及楼面的永久荷载 93.2 屋面及楼面可变荷载 103.4 荷载分层总汇 114 框架梁截面设计 . 134.1 梁的正截面计算与配筋 . 134.2 梁斜截面计算与配筋 . 155 框架柱计算 185.1 柱正截面计算与配筋 185

2、.2 柱斜截面计算与配筋 216 楼梯的设计与计算 . 246.1 结构设计 256.1.1 楼梯梯段板的计算 256.1.2 荷载计算 256.1.3 力计算 256.2 平台板的计算 266.2.1 荷载计算 266.2.2 力计算与配筋计算 266.3 平台梁计算 276.3.1 荷载计算 276.3.2 力计算 276.3.3 配筋计算 277 楼板设计计算 . 297.1 荷载设计值 . 297.2 弯矩计算 297.3 截面配筋设计 . 31结束语 32参考文献 33某行政办公大楼结构设计摘 要该项目建于市区， 场地地形平整， 建设用地不受限制， 与周围建筑的交通 便利，周围建筑物

3、环境对本建设项目无特殊要求。 建筑采用钢筋混凝土框架结构， 首先，根据设计出的建筑方案及所选用的建筑材料及做法，确定结构计算简图， 进行荷载和力计算， 其次，确定结构控制截面的弯矩、 剪力和轴力设计值， 最后， 根据已经计算出的结构控制截面的力值，对梁、板、柱、基础等进行配筋计算， 并绘制相应的结构施工图。关键词： 框架结构；力计算；配筋计算1 基本建设条件及要求1.1 工程地质条件（1）地场土层：（自上而下）第一层填土：土质松软，结构不匀，不应作拟建建筑物的天然地基，土层厚度 0.4 1.0m。第二层粘土： fak = 200 kpa, Es=8.0kpa，土质结构均匀，属中偏高强度， 中偏

4、低压缩性土层，可作天然地基。土层厚度 2.53.5m。第三层粉质粘土： fak=300kpa , E s=13.5kpa，土质结构均匀，属高强度低 压缩性土层，可作天然地基，未钻透。（2）地水水位：钻探时未见地下水。1.2 气象条件最高气温41.3 C,最低气温14.9 C。风向：常年北、东北，夏季南、东南。降雨量：全年1203.1mm, 1小时最大降雨量93.6mm,年相对温度70%80% 其他根据建设地点自己查阅相关资料及规。抗震设防烈度 : 6 度 防火等级二级 安全等级二级。1.3 建设规模1 ）总建筑面积： 4500 m2 左右2）层数：五 - 六层。1.4 建筑功能要求底层 : 门

5、厅、传达室、收发室、接待室、财务室、普通办公室。其他层 : 普通办公室、各行政管理办公室、专用办公室。其他用房 : 大会议室一间、中会议室二间、文印室、档案室、资料室、图书 室、活动室、会客室，每层设男女卫生间，办公室 25m2-60m2 。1.5 建筑设计1.5.1 设计要求按建筑功能和环境条件解决好使用、交通、消防之间的关系，完成平面、立面及剖面设计。平面设计 : 合理确定平面柱网尺寸、 楼梯、走廊的数量位置及形式， 满足室 采光、通风要求。立面设计 : 结合采光、通风要求设计窗户、 建筑人口尺寸及形式， 确定立面 划分，建筑风格及造型应富有创意和时代感。剖面设计 : 确定合理层高、室外高

6、差、檐口高度、门窗高度、楼梯踏步尺寸。1.5.2 图纸要求（1）底层平面图、标准层平面图、屋顶平面图。 （标出三道尺寸线、室外高差、剖切符号）（2）正立面一个、侧立面一个、剖面一个（要求剖门厅、楼梯） 、节点详图3-5 个。（3）建筑设计说明。1.6结构设计 设计要求（1）根据建筑平面尺寸与功能要求，进行合理的结构布置和结构选型（2）根据结构方案对主要结构及构件进行设计计算和构造处理。结构计算容（1）各种结构构件（框架、楼盖、楼梯、雨蓬等）的设计计算（2）基础设计计算结构施工图（1）各层结构平面布置图（2）基础平面布置及结构施工图（3）榀框架结构施工图（4）楼盖、楼梯及其它构件结构施工图（5）

7、结构设计说明1.7建筑材料选用（1）C40 混凝土： fc=19.1 N mmft=1.71 N mm"C30混凝土： fc=14.3 N mmft =1.43 N mm"HRB40C级钢筋：fy=360N mm2fy =360N mm2HRB335级钢筋：fy=300N mm2fy =300N mm2HPB235级钢筋：fy=210N mm2fy =210N. mm2粘土多孔砖：尺寸：240mm x 115mmx 90mm(2) 楼地面： 瓷砖地面(水泥粗沙打底) 8mm100mm厚钢筋混凝土现浇板(3) 屋面：30 mm厚细石混凝土保护层SBC120防水层20mm厚水泥

8、沙浆找平层150mm厚水泥蛭石保温层100mm厚钢筋混凝土现浇板(4) 外墙： 1:1 水泥沙浆 ( 细砂 ) 勾缝贴8 mm厚面砖12mm 厚 1:0.2:2 水泥石灰膏沙浆结合层(5) 墙： 喷墙涂料(中级耐擦洗涂料)20 m m厚纸筋灰罩面6 mm厚1：3石灰膏沙浆抹平10mm厚1:3石灰膏沙浆打底(6) 地面： 瓷砖地面(水泥粗沙打底)500 mm100号混凝土100 mm厚 3:7 灰土 散水：10mm厚1： 2.5水泥沙浆抹面60 m m厚C10混凝土80 m m厚碎砖素土夯实3%找坡2结构布置房屋的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据楼盖

9、的平面布置及竖向荷载的传力途径， 本办公楼框架的承 重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向 侧移刚度。2.1结构平面布置本设计为六层框架总咼度为22.9 m，且质量与刚度沿咼度分布比较均匀的 结构，可近似看作单质点体系的结构100 mm厚钢筋混凝土现浇板框架结构体系, 建筑平面布置灵活，可以做成较大空间，立面富于变化。2.2梁、柱截面尺寸的确定(1)楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混泥土结构， 楼板厚度取100 mm，梁截面 高度按梁跨度的1/121/8估算，梁宽约为梁高的1/21/3，同时不小于1/2 柱宽，且不小于250mm。本方案AB CD跨取1/12 x 690

10、0=575mm实际取600mm 截面宽度取600x 1/2=300mm为保持结构整体性，和施工简便，BC跨截面宽取 300mm截面高取400mm 111跨高度取1/8 x 4500=562,实际取600mm宽度 为 300mm(2)框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：柱组合的轴压力设计值N=B Fg E n注：B考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F 按简支状态计算柱的负载面积。g E 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取14KN/m2。n 为验算截面以上的楼层层数。Ac > N/uNfc注： uN 为框架柱轴压比限值，本方案为二级抗震等级，查抗震规可 知取为

11、 0.8 。fc为混凝土轴心抗压强度设计值，对 C40,查得19.1N/mm2对于边柱：N=B Fg E n=1.3 X 25.92 X 14X 6=2830.464 ( KNAc> N/uNfc=2830.464 X 103/0.8/19.仁247418.18 ( mm2对于柱：N=B Fg E n=1.25 X34.56X 14X6=3628.8(KN)Ac> N/uNfc=3628.8*103/0.8/14.3=317202.80(mm2如果取柱截面为正方形， 根据上述计算并综合考虑其他因素， 本设计柱截面 尺寸取值： 600mmX 600mm。3 结构荷载计算主体结构为六层

12、，一层层高为3.9 m,其余各层层高均为3.6 m，外墙体采 用360mm厚粘土空心砖砌筑，单位墙体重力荷载去 4.44 kN m。墙240mnf占 土空心砖，取单位重力荷载4.28 kN n2.办公室门采用防盗门，门洞口尺寸：0.9 m x 2.2 m,大会议室及楼道防火门：1.8 m x 2.4 m,厕所为木门：0.7 m x 2.1 m。 窗为塑钢窗，洞口尺寸:2.1 m x 1.8 m。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混泥土结构，楼板厚度取100 mm，各层梁柱的混泥土强度等级，其设计强度为：C40(fc=19.1 N mm , ft=1.71N mm),C30( fc=14.3 N mm ,

13、 ft=1.43 N mm柱截面尺寸可根据式：NAc(N FgE n)Nfc估算；gE为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，近似取gE 13kN m2，为考虑地震作用组合后柱轴压力增大 系数，边柱取1.3。不等跨柱取1.25，等跨柱取1.2 ; n为验算层以上楼层层数； Ac为柱截面面积；fc为混凝土轴心抗压强度设计值； N为框架柱轴压比限值， 一级、二级和三级抗震等级，近似分别取 0.7、0.8和0.9。设定该框架结构的 抗震等级为二级，其轴压比限值 N =0.8 ；各层的重力荷载代表值近似取12 kN m，以下为详细计算。3.1屋面及楼面的永久荷载屋面：x 0.03=0.66 kN30厚

14、细石混泥土保护层22SBC120防 水层0.4kN m220厚水泥砂浆找平层20x 0.02=0.4 kN50厚水泥蛭石保温层50x 0.015=0.75 k,100厚钢筋混泥土板25x 0.1=2.5 kN2 m2 m2 m2 m合计4.96kN m215层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗沙打底）0.55kN100厚钢筋混泥土板25X 0.1=2.5 kN m轻钢龙骨吊顶0.25kNm合计3.30kN m3.2屋面及楼面可变荷载上人屋面均布何载标准值2.0kN m2楼面活荷载标准值2.0kN m2走道部分活何载标准值2.4kN m2楼梯处活荷载标准之取3.5kN m2屋面雪何载标准值Skr S01

15、.0 0.30.3 kN m2（式中r为屋面积雪分布系数，取r =1.0）3.3梁、柱、墙、门、窗重力荷载计算梁柱重力荷载计算层 次构件B(m)H(m)kN/m3gkN/mlimnGikNGikN1边横梁0.400.60251.057.3505.422873.183462.692中横梁0.400.60251.055.7752.19109.148次梁0.300.60251.055.513618595.404纵梁0.400.60251.058.4006.6341884.96柱0.600.60251.0512.8635.000362315.25边横梁0.400.60251.057.3505.4522

16、881.272中横梁0.400.60251.055.7752.159111.7463152.5次梁0.300.60251.055.513618595.4044纵梁0.400.60251.058.4006.65281564.08柱0.60.6251.059.453.600321088.64边横梁0.350.60251.056.4315.516565.9285中横梁0.350.60251.055.0532.2888.9332496.813次梁0.300.60251.055.513614463.0926纵梁0.350.60251.057.3506.7281378.86柱0.60.6251.057.9

17、43.60032917.76注：表中丫为自重；B为考虑梁柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量。梁长度取净长；柱长度取层高。3.4荷载分层总汇顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载；50%屋面雪荷载，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙自重。其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载；50%楼面均布活荷载；纵横梁自重，楼面上、下层各半层柱及纵横墙体，门窗等。将前述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下：屋房:G7=1448.3kN ；第六层：G6=13398.08 kN ；第五层：G5=13912.94kN第四层：G4=14568.62kN ；第三层：G3

18、= 14683.47kN第二层：G2=14683.47kN第一层：G1=15476.49kN梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层边梁走道梁柱轴力次MbMblVbMbMblVb边柱N中柱N102.12.6475.36629.5875.6475.64756.03-29.58-26.45220.82.113.251153.32662.36152.84152.8471-91.94-50.85322.92.171.5-181.548214.59689.60231.56231.56734-81.93401.9114.62.228.6-296.239286.0868308.71308.71772-113.99435

19、.0125.72.255.2-421.921319.3863344.64344.64795-129.56488.3131.52.244.8-553.410300.9464330.59330.59789-113.34or.ir寸1 "己 丨UlU.Jb一/f7w777f框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图qnJDJGGlMEln794框架梁截面设计4.1梁的正截面计算与配筋选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩：M A =711.46-277.43 X( kN mRE M A =0.75 X 586.62=439.9

20、7 kN mMb =478.01-281.15 X 0.7/2=379.61 kN mRE Mb =0.75 X 379.61=284.71 kN m跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩相应的剪力 V=1.3 131.54- (81.67+0.5 X 14.04) =82.31 kN支座边缘处Mmax =570.90-82.31 X 0.425=525.92 kN mRE M max =0.75535.92=401.94 kN m当梁下部受拉时，按T型截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。I 6I 翼缘计算宽度当按跨度考虑时，bf =3 = 3 =2m=2000mm；按梁间距考虑时bf

21、 =b+Sn =400+3250=3650mm ；I按翼缘厚度考虑时，h° = h-as=700-35=665mm，hf /h0 =100/665=0.15>0.1 ，I此种情况不起控制作用，故取bf=2000mm。I梁纵向受拉钢筋选HRB40C级钢(fy= fy =360Nmm)， b =0.518，下部跨间按单筋T型截面计算。因为hf1fcbf hf(h0)2 =1.0 19.1 2000 100( 665-100 2)=2349.3 kN m >401.94 kN m属第一类T型截面60.024401.94 101 fcbf ho1.0 19.1 2000 6652

22、1一 厂2一s0.024As1fcb'fh。0.024 1.0 19.1 2000 6653601694mm2实配钢筋 4 22( 1900mm2)，1900400 6650.71%0.3%，满足要求将下部跨间截面的4 22钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋2(As'=1900mm)，再计算相应的受拉钢筋 As,即支座A上部21.0 19.1 400 665说明1 .厂2一s0.0027 至空-6650.105hoAs'富裕，且达不到屈服，可近似取As6M439.97 10fy(h0s)360 (665 35)1939.92mm实取 4 25 ( As=196

23、4mm2)支座Br上部AsMLfy(h° s)6284.71 10360 (66535)1255.32 mm实取 422( As=1272mm2)，1272400 6650.48%0.3%,As'/As=1.49>0.3,439.971063601900(66535)。.。乂了满足要求。4.2梁斜截面计算与配筋AB跨：RE V=257.40<0.2 c fcbhc 0=0.2 1.019.1665 400=1016.12kNyv 210 N mm2)则截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢丨8100,箍筋用HPB235(0.42ftbh。1.25fyv “h。20

24、1=0.42 1.71400 645+1.25 210 100 665=541.91 kN >257.40 kN加密区长度取1.0 m，非加密区箍筋取4肢丨8150 （按构造配筋）,箍 筋设置满足要求。BC跨：若梁端箍筋加密区取4肢丨10100,则其承载力为3140.421.71400 665+1.25 210 100 665=739.2 kN> RE V=439.23kN由于非加密区长度较小，故全跨均可按加密区配置框架梁纵向钢筋计算表层 次截面MkN mEAs'2 mmAs2 mm实配As2 mmAs'/As%6支 座A-165.940.05418842409.4

25、64北25+祖22(2776)0.681.23B-134.250.01418842002.788业22 ( 2281)0.831.01AB跨间501.420.0271660.2322 ( 1884)0.83支座Br-117.82<022812208.5922 ( 2281)1.001.32BC跨间95.500.1062084.238儿22 (2281)1.323支 座A-432.430.04325923242.044业25+祖22(3484)0.741.35B-400.190.01825922795.954 J. 25+4业 22 (3484)0.741.35AB跨间1280.150.0

26、412521.094北 25+2J. 22 (2592)1.00支座Br-440.320.00932203296.094 J. 25+41.22 (3484)0.921.90BC跨间426.540.1593126.344J. 25+4止 22(3220)1.63支A-534.910.04917802518.398业22 ( 2661)0.801.03座B-426.630.03917802008.628业22 ( 2661)0.800.791AB跨间433.790.0211724.738业25 ( 2780)0.69支座Br-479.480.00829453039.088 22 ( 2661)0

27、.911.63BC跨间621.220.1062888.8822 ( 2661)1.49框架梁箍筋计算表层次截面reV(kN )0.2 c fcbh。(kN )AsvREV0.42 f tbh0梁端加密区非加密区实配钢筋As实配钢筋(sv% )s1.25 f yvh06A Bi119.34665.67-0.12<0双肢1 8100(1.01 )双肢1 8150(0.192 )Br119.96515.520.09双肢1 8100(1.01 )双肢1 8100(0.287 )3A Bi254.21760.760.54双肢1 8100(1.01 )双肢1 8150(0.168 )Br413.47

28、589.162.14四肢丨10100(2.36 )四肢1 10100(0.589 )1A Bl285.45985.560.59四肢1 8100(2.01 )四肢 815C(0.335 )Br458.66756.362.44四肢1 10100(3.41 )四肢1 10100(0.785 )5框架柱计算5.1柱正截面计算与配筋将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后,选出最不利力进行配筋计算。B节点左、右梁端弯矩-478.01+281.15 X 0.7 2=-379.61 kN m426.60-299.59 X 0.7 2=321.74 kN mB节点上、下柱端弯矩447.

29、19-214.67 X 0.仁425.76 kN m-370.4+196.25 X( 0.7-0.1 ) =-254.13 kN mMB柱=425.76+254.13=679.89 kN mMb梁=379.61+321.74=701.35 kN mMB主 /mb梁=0.96<1.2则 1.2 M b梁 =841.62 kN m , M b 841.62 679.89 161.73 kN m ,在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即425.76M b上柱=841.62425.76 254.13 =527.04 kN m254.13mb 下柱=841.62 X 254.13 425.76

30、 =314.58 kN mre M b上柱=0.8 527.04=421.63 kN mM 421.63 1063e0= N =1329.43 10 =317.2 mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即700/30=20 mm,故取 ea=23mm。柱的计算长度取9 29 13U0.757 l0.8475.72 6.176.19 6.80l01+0.15 （ u 丨）X H=1+0.15 （0.757+0.847 ） X 3.3=4.09 mei = eo+ea =3仃.2+23=340.2 mm因为/ h<15,取 2 =1.0/ h=4090/600=6.8

31、2>5,故应考虑偏心距增大系数。20.5fcA 0.5 14.3 60031= N = 1329.43 10=1.94>1.0（取 1=1.11400e /h01 2 16.822 1.01400 340.2/560=1.05he= ei+2=1.05 340.2+600/2-40=617.21 mm对称配筋x N 1329.43 103=h0 = fcbh0 =14.3 600 560 =0.277< b为大偏心受压情况。Ne (1 0.5 )汀肿2As As=fy(h。as)321329.43 103 617.210.277 (10.5 0.277) 1.0 14.3 6

32、00 5602360 (560 40)2=953.26 mm再按Nmax及相应的M组计算。N=2287.98kN，节点上下柱端弯矩32.73-34.57 X 0.1=29.27 kN m-28.83-12.53 X 0.55=35.72 kN m此组合是非地震组合情况，且无水平荷载作用，故不必进行调整，且取=1.25 X 3.6=4.50 mM e0 = N =629.27 10= 2287.98 103 =9.73 mmei = e0+ea =9.73+23=32.73 mm，*/ h=4.5 x 1000/600=7.5同理可求得1=1.12 ,2 =1.0 ,=1.69e=1.69 x

33、32.73=55.31 mm <0.3 ho =0.3 x 560=168mm故为小偏心受压。he= ei+2S =55.31+300-40=315.31 mmNb fcbhofcbh。Ne 0.43fcbh2(0.8b)(h。as)2按上式计算时，应满足Nbfcbh。及Ne 0.43fcbh0但 N=2287.98kN<bfcbh=o.51814.3 600 560=2488.89kNNe =2287.98 1°' 315.31=721 kN< 0.43fcbh0 =0.43 14.3 600 5602 =1156.99kN m故为构造配筋且应满足min

34、>0.8%。单侧配筋率smin 0.2%。故IAAssmin x bh=0.2%x 600x 600=720mmI经比较，选取 12 25 ( A As=1256mm2),3 1256总配筋率s = 600 560 =1.12%,所以满足要求。5.2柱斜截面计算与配筋由上柱柱端弯矩设计值M c=314.58 kN m对于二级抗震，柱底弯矩设计值bMe =1.25 X 701.28=876.6 kN m则框架柱的剪力设计值V 1.3Hn31458 876B 280.28kN5.1REV0.85 280.381000e febho1.0 19.1 7006600.027<0.2 （满足

35、要求）Mc701.28 1000196.25 6605.41>3 （取入=3.0）其中Me取较大的柱下端值，而且Me、Ve不应考虑re，故Me的值除以ee0.8，V的值除以0.85，与V对应的轴力2N=1930 14<0.3febh 0.3 19.1 7001000 2350.21 KN取 N=21930.14kNREV 105 ftbh00.056NAsv总1s =f yvho31 .0530.85 280.28 1031.71 700 660 0.056 1930.14 1033 1210 660=-2.27<0故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用6肢1050。

36、若按构造配筋由表3.28可得知一层柱底的轴压比n=0.308,从书中查的v =0.089，则最小配筋率vminvfe/fyv 0.089 19.1/2100.809%AsvvAcor0.809 650 650sli 100 8 6500.534取10, Asv=78.5mm2则s 147。根据构造要求，取加密区箍筋为 6肢 1050,加密区位置及长度按规要求确定。非加密区选用6肢10100, s 10d=220mm非加密区所选箍筋满足配筋及 构造要求。柱的剪跨比和轴压比柱号层 次bmmh。 mmfcN/mm2Mc kN mVckNNkNM cNVch。fcbhA柱655051014.3165.

37、5765.71390.364.94 > 20.105 0.8360056014.3346.05138.761850.654.45 > 20.413 0.8170066019.1850.21167.673026.847.68 > 20.364 0.8B柱655051014.3221.5277.14412.575.63 > 20.111 0.8360056014.3488.8189.651654.414.60 > 20.369 0.8170066019.1701.28196.252559.195.41 > 20.308 0.8框架柱箍筋表柱号层次REV/kN0.

38、2 c fcb/kNN/ kN ho0.2fcA/ kNAsvs/mmvfcfyv/%实配箍筋（v%加密区非加密区A柱654.58955.24>v354.741456.12<00.6806肢1050(0.92 )6肢10100(0.65 )3204.551154.99>v1365.241852.03<00.7156肢1050(0.85 )6肢10100(0.60 )1302.481814.68>v2102.562826.88<00.9736肢1050(1.09 )6肢10100(0.83 )B柱687.52921.87325.761184.27<00.

39、6806肢1050(0.92 )6肢10100(0.76 )3241.561023.22>v1254.4511455.47<00.7156肢1050(0.85 )6肢10100(0.60 )1238.321764.84>v1930.342350.21<00.8096肢1050(1.09 )6肢10100(0.63 )6楼梯的设计与计算楼梯间建筑平面中开间4.5m，进深6.9m。楼梯形式尺度：采用双跑楼梯 层高3.9m,二层高3.6m,踏步尺寸采用150X 300,每层共需3.6/0.15=24 步.6.1结构设计楼梯梯段板的计算混凝土采用C30,当d<10mm寸,

40、采用一级钢筋，当d>12时，采用II级钢筋假定板厚h=110mm斜板倾角宽板带为计算单元。arctg 15026°34300，cos =0.08944，取 1 m荷载计算1.0踏步重：0.301-0.30 0.15 251.875KN21.00.12斜板重：0.894425 3.35KN/m20mn厚面层粉刷层重:015 °.3。1 0.020.30200.6KN/m1.00.015 170.29KN /m15mn厚板底抹灰：0.8944恒载标准值gk =1.875+3.35+0.6+0.29=6.12KN/m恒载设计值 Gd=1.2X 6.12=7.34KN/m活荷

41、载标准值：Pk=2.5 X 1.0=2.5KN/m设计值：Pd=1.4X 2.5=3.5KN/m总荷载设计值：力计算跨中弯矩：M=0.1qdl2=0.1 X 10.84 X 3.32=11.80KN/m配筋计算（机构重要性系数丫 0=1.0）hO=h20=100mm0.1073丫0M 11.80 106 fcbh0 =11 1000 1002Z =1J1 2a s =1 712 0.1073 =0.1137fcmb Z h0 11 1000 0.1137 100As595.57fy210mm2受力钢筋选用12100,分布钢筋选用12120。6.2平台板的计算 荷载计算假定板厚为80mm平台梁载

42、面尺寸为250X 300,恒载：平台板自重 0.07 X 1X 25=1.75 KN/m20mn厚抹面 0.02 X 1 X 20=0.4 KN/m15mn厚底面抹灰 0.015 X 1 X 17=0.225 KN/m恒载标准值gk =2.41KN/m恒载设计值 Gd=1.2X 2.41=2.89KN/m活荷载标准值：Pk=2.5 X 1.0=2.5KN/m设计值：Pd=1.4X 2.5=3.5KN/m总荷载设计值：Qd=gd+Pd=2.89+3.5=6.39 KN/m 力计算与配筋计算计算跨度 l=l0+h/2=(1.6-0.2-0.15 ) +0.07/2=1.29m板跨中弯矩M=0.12

43、5qdl2=0.125 X 6.39 X 1.292=1.33 KN/m丫 0M1.33 106fcbh； =11 1000 (70 15)2Z =1心一2a s =1 Vi_2_0.04 =0.041A fcmb Z h0 11 1000 0.041 65_As5118.12fy210mm2受力钢筋选用12150,分布钢筋选用8150.6.3平台梁计算荷载计算梯段板传来：10.84 X 3.3/2=17.89 KN/m平台板传来：6.39 X( 1.6 0.2 0.15 ) /2+0.2=5.27 KN/m梁自重(bX h=200X 300)1.2 X 0.2 X( 0.3-0.07 ) X

44、 25+0.02 X( 0.3-0.07 ) X 17=1.47 KN/m刀 力计算L=l0+a=3.36+0.24=3.6mL=1.05I0=1.05 X 3.36=3.53m取 l=3.53mMmax=0.125qdl2=0.125X 24.63 X 3.532=38.36KN*mVmax=0.5 qdl=0.5 X 24.63 X 3.36=41.38KN 配筋计算1）纵向钢筋计算（按倒L型载面计算）翼缘计算宽度：bf丄鎏迪58866mmbfb -200 1250/2825mm取小值bf =588mmI判别截面类型(h0=300-35=265mm hf =70mmIIIfcmhf bf

45、(h0 hf/2 ) =11X 588X 70X( 265 70/2 ) =104.1KN*m>38.36KN*m属第二类截面Y°Mf cm bf h01.0 38.36 10611 588 26520.084Z =1 . 1 2a sJ 2 0.0840.088AsfcmbfZ h011 588 O.°88 265486.56mm2fy310选用 2 12+3 18(AS=201.1+308=509.1mm2)2）腹筋计算截面校核：0.25fcbh0=0.25 X 10X 200X 265=132.5KN>41.38KN截面尺寸满足要求:判别是否须按计算配置负

46、筋0.07fcbh0=0.07 X 10X 200X 265=37.1KN< 41.38KN需按计算配置箍筋。ASVVmax 0.07f cbh01.5fyho41380-O.。7102002650.0511.5 210 265假定选用©8的双肢箍筋,Asv=57mm2 则051 1111.70mm>Smax=150mm选用© 8150的双肢箍。7楼板设计计算楼板设计：该办公楼采用双向肋梁楼板，设计资料如下：楼面活荷载qk 2kN m2，过道处活荷载qk 2.4 kN m2，板自重加上瓷砖地面及龙骨吊顶等，2恒荷载 gk 3.30kN/m 。7.1荷载设计值q=

47、1.4 X 2.0=2.8 kN m"g=1.35 X 3.30=4.46 kN m"g+q/2=4.46+2.8/2=5.86 kN m"g+q=4.46+1.4 X 2.4=7.82 kN m （走道板）q/2=1.4 kN 亦g+q=2.8+4.46=7.26 kN m"7.2弯矩计算跨中最大弯矩为当支座固定时，在g q /2作用下的跨中弯矩与支座铰支时， q /2作用下的跨中弯矩之和，本案计算考虑波桑比的影响，支座最大负弯矩为当 支座固定时g q作用下的支座弯矩值，相邻两支座的弯矩值取绝对值较大值， 对区格板的简支边，取m，（m，）°,混凝土的波桑比取0.2。根据不同的支承情况，整个楼盖可以分为B1、B2两种区格板。B1区格为：两邻边简支两邻边固定B2区格为：单向板（过道板）-E30301200915O08100一一°諾旦