牛头刨床机械课程方案点和点

1、课程设计说明书一牛头刨床1.机构简介牛头刨床是一种用于平面切削加工的机床。电动机经皮带和齿轮传动， 带动曲柄2和固结在其上的凸轮8。刨床工作时，由导杆机构2- 3- 4- 5- 6 带动刨头6和刨刀7作往复运动。刨头右行时，刨刀进行切削，称工作 行程，此时要求速度较低并且均匀，以减少电动机容量和提高切削质量； 刨头左行时，刨刀不切削，称空回行程，此时要求速度较高，以提高生 产率。为此刨床采用有急回作用的导杆机构。刨刀每次削完一次，利用 空回行程的时间，凸轮8通过四杆机构1-9-10-11与棘轮带动螺旋机构， 使工作台连同工件作一次进给运动，以便刨刀继续切削。刨头在工作行 程中，受到很大的切削阻

2、力，而空回行程中则没有切削阻力。因此刨头 在整个运动循环中，受力变化是很大的，这就影响了主轴的匀速运转， 故需安装飞轮来减少主轴的速度波动，以提高切削质量和减少电动机容图1-11.导杆机构的运动分析已知 曲柄每分钟转数n2,各构件尺寸及重心位置，且刨头导路x - x 位于导杆端点B所作圆弧高的平分线上。要求 作机构的运动简图，并作机构两个位置的速度、加速度多边形以 及刨头的运动线图。以上内容与后面动态静力分析一起画在1号图纸上。1. 1 设计数据牛头刨床是一种用于平面切削加工的机床。电动机经皮带和齿轮传动，带动曲柄2和固结在其上的凸轮 8。刨床工作时，由导杆机构2-3-4-5-6带动刨头6和刨

3、刀7作往复运动。刨头右行时，刨刀进行切削，称工作切削。此时要求速度较低且均匀，以减少电动机容量和提高切削质量；刨头左行时，刨刀不切削，称空回行程，此时要求速度较高，以提高生产效率。为此刨床采用急回作用得导杆机构。刨刀每切削完一次，利用空回行程的时间，凸轮8通过四杆机构1-9-10-11与棘轮机构带动螺旋机构，使工作台连同工件作一次进给运动，以便刨刀继续切削。刨头在工作行程中，受到很大的切削阻力，而空回行程中则没有切削阻力。因此刨头在整个运动循环中，受力变化是很大的，这就影响设 计内 容导杆机构的运动分析导杆机构的动态静力分析符号n2L0204Lo2ALo4BLbcLo4S4Xs6YS6G4G6

4、PYpJs4单位r/mi nmmNmm2kgm方案I603801105400.25Lo4B0.5Lo4B240502007007000801.1II64350905800.3Lo4B0.5Lo4B200502208009000801.2皿724301108100.36Lo4B0.5Lo4B1804022062080001001.2设计数据:设计内容导杆机构的运动分析符号n2Lo2O4Lo2ALo4BLbcLo4s4xSsySs单位r/minmm万案64350905800.3L04B0.5 Io4B200501. 2曲柄位置的确定曲柄位置图的作法为：取1和8 '为工作行程起点和终点所对应

5、的曲柄 位置，1'和7 '为切削起点和终点所对应的曲柄位置，其余2、312 等，是由位置1起，顺3 2方向将曲柄圆作12等分的位置（如下图）。网XI2o4£CD496CDB5CJ1CD取第方案的第3位置和第5位置（如下图1-3 ）图1-31. 3速度分析以速度比例尺（1=（ 0. 01 m/ s） / mm和加速度比例尺（ia = （ 0. 0 5m/ s 2） / mm用相对运动的图解法作该两个位置的速度多边形和加速度多边形如下图1-4， 1-5，并将其结果列入表格（1-2）表格1 - 1位置未知量方程VA4u4= UA3+ UA4A3大小?V?3方向丄 O4A丄

6、O2A/ O4BVcUC5= U5+ UC5B5和大小方向?V?/ XX丄O4B 丄BC5aA4n=Qa4 + aA4tnK=aA3十aA4A3十raA4A3aA大小：2W4 1 O4A?V2 34 U4 A3?占八、方向：BA丄 O4B AO 2 丄 O4B （向左）/ O4B （沿导路）nac5= aB5+ ac5B5 + a c5B5T大小?VV?ac方向/ XX V C B丄 BC3号位置速度图：如下图a4p 由图解得：V c=0.6686416567m/sa'a'33号位置加速度图：如下图c'P 辽 ' _ _ _ _ 一 一一 T_b' b&

7、quot;有图解得：ac=4.5795229205m/s5号位置速度图：如图P &D 由图解得：Vc=0.6258608591m/s5杆加速度图：如图由图解的：ac=3.7140764218m/s表格(1-2)位置要求图解法结果5Vc ( m/s )0. 637948435ac( m/s2 )3. 714076421 83vc ( m/s)0. 668641 6567ac(m/s 2)4. 5795229205各点的速度，加速度分别列入表1-3 ,1-4中表1-3'项目323 4VaVbVc位置、36. 702064321. 1 64893130. 6031 85780. 67

8、461 1 530. 6578040989388856. 702064321. 379807910. 6031 85780. 6285321 30. 635277128938231 3单位1/ s1/ sm/ s表1-4'项目 位置、aA3naA4taA4naBtaBac30. 02433620. 02381 591. 0. 004890. 75684870. 371245526799694364750783191. 2253993850. 05726540. 32129770. 32585940. 26907500. 082823. 7140758225355478289422016

9、26421 8单位m/s21.4导杆机构的动态静力分析 设计数据导杆机构的动静态分析G4G6PypJs4Nmm. 2 kg m2208009000801.2已知 各构件的重量 G （曲柄2、滑块3和连杆5的重量都可忽略不计），导杆4绕重心的转动惯量 Js4及切削力P的变化规律。要求求各运动副中反作用力及曲柄上所需要的平衡力矩。以上内容做在运动分析的同一张图纸上。首先按杆组分解实力体，用力多边形法决定各运动副中的作用反力和 加于曲柄上的平衡力矩。参考图1-3，将其分解为5-6杆组示力体， 3- 4杆组示力体和曲柄。图2-12. 1矢量图解法：取3号位置为研究对象：Fl6N2. 1. 1 5-6杆

10、组示力体共受五个力，分别为P、G、 Fi 6、Rl 6、R45, 其中R45和R16方向已知，大小未知，切削力p沿x轴方向，指 向刀架， 重力G6和支座反力F16均垂直于质心，R45沿杆方向由C指向B,惯 性力Fi6大小可由运动分析求得，方向水平向左。选取比例尺卩= (10N)/mm ,作力的多边形。将方程列入表2-1。U=10N/mm已知 P=9000N , G6=800N ,又ac=ac5=4.5795229205m/s2,那么我们可以计算F|6=- G6/g 观=-800/10 45795229205=-366.361834N又艺 F=P +G6 +FI6+ F45 +FrI6=0 ,方

11、向/x轴BCf大小9000800V?作为多边行如图1-7所示PGFis图1-7 图1-7力多边形可得：F45=8634.49503048 NN=950.05283516 N在图1-6中，对c点取距，有XM c=-P P-G6X S6+ FR16 X-F I6 yS6=°代入数据得x=1.11907557m分离3,4构件进行运动静力分析，杆组力体图如图 1-8所示,2. 1. 2对3- 4杆组示力体分析F54F23FxFyu=10N/mm已知：F54二-F45=8634.49503048 N , G4=220N2aB4=aA4 lo4S4/lo4A=2.2610419m/s , as4

12、=a4=2.2610419rad/s由此可得：F|4=-G4/g 泊S4 =-220/10 22610419N=-49.7429218NMs4=-Js4 aS4=-2.71325028在图1-8中，对O4点取矩得:M O4= M S4 + F|4*X 4 + F23*x 23+ F54*X 54 + G4*X 4 = 0 代入数据，得M04=-2.71325028-49.7429218T.11907557+F 23*0.41859878959+8634.49503048*0.57421702805+220*1.11907557=0故 F23=12293.1349NFx +Fy +G4 +F|4+F23 +F 54 = 0方向：？?VM 4O4VV大小：VVV丄O4BVG后4F4F3由图解得：Fx=20834.1175759NFy=2263.2094628N2. 1. 3 对曲柄分析，共受2个