激光器谐振腔设计方案

1、毕业设计（论文）题目名称：LD端面泵浦1064nm Nd:YVQ固体激光器的Z型折叠腔设计院系名称：理学院班级：物理062学 号：学生姓名：指导教师：论文编号：200600124210LD端面泵浦1064nm Nd:YVO固体激光器Z型折叠腔设计Design of Z type Resonators for theLD End-Pumped 1064nmNd:YVO 4 Lasers院系名称：理学院班 级：物理062学 号：学生姓名：指导教师：摘要光学谐振腔是激光器的一个重要组成部分，设计良好的谐振腔是实现大功率高 质量激光输出的关键。本文通过理论分析和数值模拟提出尽可能理想的谐振腔结构 和合

2、适的腔参数，以实现高功率、高光束质量、高效率和高稳定性的激光输出。本文运用光学传输矩阵讨论Z型激光谐振腔的各个参数对谐振腔稳定性和输出 光束质量的影响，进而选择合适的谐振腔参数，设计出可行的Z型折叠腔，并利用数值模拟说明其工作特性。论文共分为四部分：谐振腔作用及分类，Nd:YV0 4激光特性，谐振腔参数选择，工作特性模拟及分析。其中谐振腔参数的选择是本文的核 心，包括热透镜焦距的计算，谐振腔各臂长的选择，输出镜透过率的选择等。随着二极管端面泵浦固体激光器应用范围的扩展，对激光束的要求也将趋于多 样化，针对不同的要求，如何快速的设计出对应的谐振腔，对激光谐振腔的设计方 法提出了新的要求。关键词：

3、激光器，Z型谐振腔，光学变换矩阵，优化设计，数值模拟AbstractOptical res on ator is an importa nt part of laser. A well-desig ned res on ator is the key to realize the high-power laser output of high quality. In this paper, we get the ideal resonator structures and the appropriate parameters through theoretical analysis and n

4、umerical simulation, to achieve high power, high quality, high efficiency and high light stability of laser output.This paper discussed the effects of res on ator parameters on the beam quality, stability and output power by means of transfer matrix. And then, We choose the appropriate res on ator p

5、arameters, and get a practical Z type Reson ators and shows its performance by numerical simulation . This paper has four parts: classification of reson ator, the laser characteristics of Nd:YVO 4, res on ator parameters selectio n, simulati on and an alysis of output characteristics of desig ned re

6、s on ator. The choose of resonator parameters is the core of this paper, including computation of thermal lens focal len gth, the arms len gth of res on ator, and the tran smissivity of output mirrors.With the expanding application scope of diode pumped solid lasers, the requirements of laser become

7、 diversiform. It has been a new requirement to find a fast way to design a laser res on ator to meet the differe nt requireme nts.Keywords: lasers, Z type res on ator, optical tran sfer matrix, optimiz ing desig n, nu merical simulatio n目录摘要 IAbstract II弓丨言 11谐振腔的作用、分类及比较 21.1谐振腔的作用 21.2谐振腔的分类及比较 22

8、 Nd:YV04晶体的激光特性 53谐振腔参数计算 73.1热透镜焦距计算 73.2谐振腔稳定条件 83.3谐振腔臂长的选择 93.4输出镜透过率的选择 164谐振腔工作特性分析 195总结 20参考文献 21致谢 22光学开放式谐振腔提出以后，固体激光谐振腔的研究已经取得很大进展。设计 良好的谐振腔是实现大功率、高质量激光输出的关键。为了实现高功率、高光束质 量、高效率和高稳定性的激光输出，应该选择能够满足特定需要的谐振腔设计参数在固体激光器中，光学谐振腔是实现正反馈选模、起输出耦合作用的器件。合 适的谐振腔结构可以最大限度的提高激光器的能量提取效率。激光器的输出光束质 量与谐振腔结构有关，

9、但是高输出功率和高光束质量的要求常常是矛盾的。针对不 同固体激光器对输出功率和光束质量的要求，可以通过谐振腔的优化设计给出尽可 能理想的谐振腔结构和相应参数。另外，泵浦光功率变化引起的激光晶体的热透镜 效应变化会动态的影响谐振腔的工作特性，因此需要通过理论计算来设计对热透镜 效应不敏感的动态热稳定腔，以提高激光器动态工作的稳定性。另外，某些实际应 用环境中的机械振动或者热扰动常常会引起谐振腔元件偏离预设位置，这就要求激 光器对各种因素引起的光腔失调不敏感，因此谐振腔的稳定度成为一个很重要的设 计指标。端面泵浦的固体激光器，由于激光晶体端面局部的吸热非常强，因而存在非常 严重的热效应，导致激光晶

10、体折射率因为温度的改变而改变。为了得到高功率连续 运转的固体激光器，在谐振腔设计中需要考虑激光晶体的热透镜效应。1谐振腔的作用、分类及比较1.1谐振腔的作用光学谐振腔的作用表现在两个方面：1 提供光学正反馈作用激光器内受激辐射过程具有“自激”振荡的特点，即由激活介质自发辐射，在 腔内多次往返而形成持续的相干振荡。振荡光束在腔内行进一次时，除了由腔内损 耗和通过反射镜输出激光束等因素引起的光束能量减少外，还能保证有足够能量的 光束在腔内多次往返经受激活介质的受激辐射放大而维持振荡。影响谐振腔的光学 反馈作用的两个因素：一是组成腔的两个反射镜面的反射率，反射率越高，反馈能 力越强；二是反射镜的几何

11、形状以及它们之间的组合方式。这两个因素的变化都会 引起光学反馈作用大小的变化，即引起腔内光束损耗的变化 2 02 对振荡光束的控制作用主要表现为对腔内振荡光束的方向和频率的限制。由于激光束的特性和光腔结 构有密切联系，因而可用改变腔参数（反射镜、几何形状、曲率半径、镜面反射率 及配置）的方法来达到控制激光束的目的。具体地说，可以达到以下几方面的控制 作用：（1）有效控制腔内实际振荡的模式数目，使大量的光子集中在少数几个状态 之中，提高光子简并度，获得单色性好、方向性强的相干光；（2）可以直接控制激光束的横向分布特性、光斑大小、谐振频率以及光束发散角等；（3）可以改变腔内光束的损耗，在增益一定的

12、情况下能控制激光束的输出功率 2 01.2谐振腔的分类及比较光学谐振腔由两个或两个以上光学反射镜面组成。反射镜可以是平面镜或球面 镜，置于激光工作物质两端。两块反射镜之间的距离为腔长。其中一个镜面反射率 接近100%，称为全反镜；另一个镜面反射率稍低些，激光由此镜输出，故称输出镜, 两者有时也分别称为高反镜和低反镜。光学谐振腔按其稳定性可分为稳定腔、非稳定腔和临界腔；按组成谐振腔的两 块反射镜的形状，可将激光谐振腔区分为：平行平面腔，平凹腔，凹凹腔，凸凹腔 等；而按照反射镜的排列方式可以划分为直腔和折叠腔。如果光线在谐振腔内能够 往返任意次而不会横向逸出腔外，这样的谐振腔就称为稳定谐振腔，简称

13、稳定腔； 如果光线经过若干次反射后离开腔体，则这样的谐振腔腔称为非稳定腔；稳定性介 于稳定腔和非稳定腔之间的光学谐振腔就是临界腔。稳定腔的波形限制能力比较弱，激光束发散角大，但是损耗较小，调整精度要 求低，主要适用于一般的低增益激光器和比较长的折叠腔系统。非稳定腔的波形限 制能力很强，具有大的可控模体积和可控的衍射耦合输出，输出光束发散角小，但 是损耗比较大，适用于高增益激光器系统。而临界腔的波形限制能力比较强，可获 得发散角小，光场均匀性又比较好的输出光束，适用于各种类型的激光器系统4 0一般来说，激光器最简单的腔型结构是直腔，其结构图如图所示。该光学谐振腔由两块平凹镜组成，能够比较容易形成

14、稳定腔。随着激光技术的发展，要想在这 种直腔内加入调Q选频、倍频晶体，以实现大功率的非线性倍频激光输出时，是很 难做到的。因此直腔的应用有比较大的局限性，而正是由于直腔的这种局限性催生 了折叠腔。折叠腔最少由三块镜面组成。常用的折叠腔可以分为两类，一类是三镜 折叠腔，也称为V型腔，如图所示；另一类是四境的折叠腔，也称为Z型腔，如 图所示。M1#JM才图1.2.2 V型折叠腔腔型图图1.2.3 Z型折叠腔腔型图折叠腔是由于1972年在研究染料激光器时首次提出的。他将激光 介质放在有较小光腰的折叠臂处，而长臂内放置其他一些光学元件。这样一方面保 证了激光介质处光斑半径较小，另一方面又突破了腔长的限

15、制。与直腔相比，折叠腔更利于获得热稳定运转。1988年, Maker搭建的三镜折叠腔成为LD泵浦全固态激光器广泛采用的一种腔 型。它是将工作物质一端镀双色膜构成一个腔镜，利用这种腔型，端面泵浦可以获 得较高的泵浦效率，激光工作物质内获得了很好的聚焦，长臂内适合放置其他元件， 如调制器、倍频晶体等。随着技术的发展及研究的深入，光学谐振腔得到了进一步 的发展，出现了结构更为复杂的四镜折叠腔。随着四镜折叠腔的应用，激光的光束 质量也得到了进一步提高。折叠腔的使用，使得光学谐振腔内拥有两个以上的束腰， 完全可以满足在腔内加入其它元器件的需要，如加入倍频晶体、放置调C元件等。不同类型的谐振腔有着各自不同

16、的特点。传统直腔激光器的谐振腔易于调整， 比较稳定，且有较小的体积，更有利于形成整机，适合产品化，但是光束质量较差。 三镜折叠腔存在两个光腰，激光晶体和倍频晶体可分别放在两个光腰处，提高了倍 频效率；这种腔型的另一优点是基频光和倍频光分开，减少了激光晶体对倍频光的 吸收，并且这种腔型实现了腔内双通倍频，即基频光两次通过倍频晶体再输出，使 倍频效率有所提高。四镜折叠腔还可以做成行波腔，利用这种谐振腔，通过在谐振 腔中插入光学单向器使激光器单向运转，可以实现精密的选模，从而达到理想的频 率稳定性；这种腔型的固体激光器具有激光束质量好、噪声低等优点，而且克服了 驻波腔存在的空间烧孔效应。2 Nd:Y

17、VO 4晶体的激光特性掺钕钒酸钇(Nd:YV0 4)晶体最早是由MIT林肯实验室的于1966年发 明的，属于单轴晶体。晶体中激活离子 Nd3+的振荡强度大，YVO4基质对Nd3+有敏化 作用，提高了激活离子的吸收能力；同时，Nd:YVO4晶体有很强的双折射特性。a轴切割时具有很强偏振吸收特性，其光场E矢量平行于晶体光轴方向的t偏振(E/C)和c 偏振(E丄C)的光谱特性具有明显差异，其最强吸收和最强辐射都发生在n偏振取向，因此常用a轴切割晶体得到n偏振光输出。Nd:YVO 4晶体是一种性能优良的激光晶体，适于制作激光二极管(LD )泵浦的 全固态激光器。该晶体具有以下特点：具有低激光阈值，高斜

18、率效率，大的受激发 射截面，在很宽的波长范围对泵浦光有很大的吸收，有高抗光伤能力。最新进展表 明Nd:YVO4晶体和KTP晶体的组合可以用于制作高功率稳定的红外、绿光或红光 激光器。原子密度：2033+1.26x10 atoms/cm (Nd 0.5%)晶体结构：四方晶系,a=b=7.1193, c=6.2892密度：34.22g/cm硬度(mols):4-5热膨胀系数(300K):_6 _6a 0=4.43x10 6/Ka c=11.37x10 6/K热导系数(300K):/ C: 0.0523W/cm/K 丄 C: 0.0510W/cm/ K表2.1.1 Nd:YVO 4晶体基本特性激光波

19、长：1064nm, 1342nm ,914 nm热光系数(300K):_6dn o/dT=8.5x 106/K_6Dn e/dT=2.9x 106/KSellmeier 方程：no2=3.77834+0.069736/(f-0.04724)2-0.01081332 2ne =4.59905+0.110534/(1 -0.04813)22受激发射截面：_19225x 10 cm 1064nm荧光寿命：90 ms吸收系数：131.4cm 810nm本征损耗：10.02cm 1064nm增益带宽：0.96 nm 1064nm表2.1.2 Nd:YVO 4晶体光学特性Nd:YVO 4晶体在1064 n

20、m和1342nm有大的受激发射截面。a轴切割的Nd:YVO 4晶体在的1064 nm波长处受激发射截面约是 Nd:YAG晶体的4倍。虽然Nd:YVO 4的上能级寿命要比Nd:YAG少2.7倍，对合适的激光腔设计来说，由于它 的泵浦量子效率高，它的斜效率还是很高的。3谐振腔参数计算3.1热透镜焦距计算对于LD端面泵浦激光器来说，由于固体激光工作物质对泵浦光的吸收是不均 匀的，导致输入到晶体内的泵浦能量只有一部分转化为激光形成振荡，其余的能量 都转化为热损耗，这样就使得晶体内部温度分布不均匀而导致热效应现象的出现。 晶体的热效应主要包括三个方面：热透镜效应，热致形变和热致双折射。其中影响 最大的就

21、是热透镜效应，而热致形变及热致双折射的影响则弱的多，可以忽略不计 激光工作物质的热透镜效应主要表现如下：在泵浦光的影响下，温度的径向分 布引起折射率和激光工作物质通光方向长度的变化，进而影响到LD泵浦绿光激光器的各方面性能，如谐振腔的稳定性、谐振腔内激光束参数，进而影响输出激光束 的质量。热透镜焦距与泵浦功率成反比，随着泵浦功率的增大，热透镜焦距越来越小， 热透镜效应越来越显著；同时，在泵浦功率一定的条件下，随着泵浦光束光斑半径 的减小，即光束功率密度的增大，热透镜焦距也越来越小，热透镜效应也愈加明显。 因此，在泵浦光功率一定的条件下，增大泵浦光光斑半径可以减小激光工作物质的 热透镜效应。从这

22、个结论可以得出：LD端面泵浦时，不能一味的减小泵浦光光斑半 径来追求高的泵浦效率，而要对泵浦效率和热透镜效应进行综合考虑，选择最佳的由上面的分析可知，当激光的泵浦源功率很高时，或者泵浦源的功率密度很大 时，尤其需要考虑激光工作物质的热效应对谐振腔的影响，需要想方设法减小激光 工作物质的热效应。可以降低激光工作物质激活离子的掺杂浓度，增加工作物质的 长度。降低掺杂离子浓度可以减少能量传递上转换过程产生的热量，降低单位体积 内产生的热量；而增加晶体的长度不仅有利于降低热透镜效应，还可以使总的受激 粒子数增加，有利于高功率输出。激光介质选用 a轴切割，钕离子掺杂浓度为0.5%，尺寸为5X5X10mm

23、2的Nd:YVO4晶体，折叠角设为10°由公式f 二心2T Pin (dn/dT) 1-exp(-： I)其中导热系数Kc=0.00523W/mm K，吸收系数a =3.14/mm E为泵浦功率转化为热的效率，约为20%，热色散系数dn/dT约为（4.7 ±.6） X0-6/K，为激光晶体内泵浦光的平均光斑半径，在此设为 0.4mm。当泵浦功率为30W时，由以上公式可 计算出热透镜焦距约为100m m。由此看来，热透镜效应是十分显著的。50d5a5101520253035 J0 455055泵浦功率W图热透镜焦距随泵浦功率变化曲线3.2谐振腔稳定条件激光器的光学谐振腔按稳定

24、性划分为三类。某一光学谐振腔是不是稳定腔的判 断标准就是该光学谐振腔的参数是不是满足谐振腔的稳定条件。谐振腔的稳定条件 是从光学变换矩阵推导得出的。光学变换矩阵是指旁轴光线通过光学元件后，描述其传播特性的参数发生变化 的矩阵表达方法。任何一条旁轴光学在某一给定横截面内都可以用两个坐标参数来 表征，一个是光线离轴线的距离r,另一个是光线与轴线之间的夹角 9,且规定：光 线位置在轴线上方时r取正，否则取负；光线的出射方向在轴线上方时9取正，否则取负。将这两个坐标值组成的列矢量称为光线在某一截面处的坐标矢量。通过光学元件后，坐标矢量的变化可用下面的矩阵形式表示:广r 、 fr式中：2,1分别为光学元

25、件的出射截面处光线坐标矢量、入射截面处光®丿®丿线坐标矢量，T为该光学元件的光学变换矩阵。T 一般可表示为：么B、T =9 D丿若谐振腔是稳定的，则A,D需要满足一定的关系。当A、D满足-1<-( A D)<121 i时，谐振腔是稳定腔；当 A、D满足丄(A D)>|或丄(A D)<-1时，谐振腔为非稳2 2定腔；当A、D满足!(A D) =±时，谐振腔为临界腔1-3。23.3谐振腔臂长的选择M2M4图3.3.1 Z型折叠腔考虑如图的Z型腔，设抽运端镜M1的曲率半径为R1，折叠镜M2、M3的曲率半径 分别为R2、R3，后端镜M 4的曲率半径

26、为R4，在端面抽运下的激光晶体可近似看作焦 距为fT的热透镜，假设热透镜中心在激光晶体的中心， M1与fT的距离为L1 ，fT与M2 的距离为L2，M2与M3的距离为L3，M3与M4间的距离为L4，为折叠镜M3处的折叠半 角。将其等效为直腔，如图所示。图中，将镜 M2和镜M3等效为透镜M2'和M3'。M1热透镜M2等效透镜M2'M3等效透镜M3'M4图3.3.2 Z型腔等效腔由于光束对折叠凹面镜斜入射会造成子午面和弧矢面的光束会聚点不重合而产生像散，因此折叠平凹镜在子午面和弧矢面的焦距不同， 以下标S和t分别表示弧矢面 和子午面，根据ABCD传输矩阵理论，以Mi

27、为参考面，子午面和弧矢面在腔内单向 传输矩阵分别为：'atbt、1L4)<ctdt<01丿R312 cos：L31丫 2Cos 日 丿可L210丫1L11a bs、1L4 卸 12= !lcs ds 丿<01 丿I R3 cos。1丿0)1pL2、110、1Lj1J21丿、fT1)<01丿R2 cos)现在只考虑子午面的情况，以M1为参考面，光束在腔内往返一周的传输矩阵为A1t Gt、10dtb'1 0何 bt A<B1tD1t)<0 1丿匕at丿<0 1 Act dt谐振腔的稳定条件为一1 ： H假设热透镜位于激光晶体中心，以热透镜为

28、参考，可以得到传输矩阵。子午面内传输矩阵为 ActBct:，弧矢面内为AcsBcs|!0可以得出子午面和弧矢面内,lCctDct+lCcsDcs/晶体处光斑半径分别为.宀2BctCt 兀 J4_人 +Dc)2cs 二JI.4 -(Acs ' Des)2Bcs为了提高激光器在高功率条件了工作时的斜效率，我们把像散控制在1%以内，令<0.01j 'cs<0.01cs首先设R2=R3=100mm, 0=1Oq在稳定性条件下，同时，把像散控制在1%内,谐振腔各臂长的关系图如下L1=15L2=110fT=100 R=100 9山。时L2与L3的变化天系25O250K 146Y

29、: 129Do5050100150200250300L3长度丿mm图3.3.3 Li=i5mm , L2=110mm时，L3与L4的变化关系OOL1=15 L3=150 fT=10Q FMOO 6MLT时 L2与口的变化天系20406000100120140160180200L2长度fmm30025020015010050图3.3.4 Li=i5mm , L3=150mm时，L3与L4的变化关系26jo20-4L.500204060日 D100120L2与L3的变化关系图3.3.5 Li=i5mm , L4=116mm时,由上图可以看出，在长腔区域内 L4随L2和L3变化非常剧烈，而L4确定时

30、L2和 L3 变化关系相对平稳。在参数选择的时候可以先确定合适的L4值，再由稳定性条件选择合适的L2，L3。设定L4=115mm,则L2，L3变化关系如下图：00印DO50DO503 2 2 1 1XT 03Y: 151I501QQ150L2长度Fmnn20D250300图3.3.6 Li=i5mm , L4=115mm时，L2与L3的变化关系暂选定Li=15mm, L2=103mm, L3=151mm, L4=115mm,下面讨论各臂长对激光晶体处光斑半径的影响。M1处光斑半径由下式给出k2B1t.274-(A1t - D1t)2若以输出镜M4为参考面，则有A4t C4t!1 0 和 bt、

31、广 1Odtbt、(B4tD4t J<0 1 Actdt 丿2 1丿at丿M4处光斑半径为2'4t九2B4t二.4 -( A4t D4t)2同理，可以求出腔内任意位置处的光斑半径。激光晶体处光斑半径与各臂长变化关系如下图，此时其它量不变EuveMcnB&Ewmq.30*.2_.0.1II IIIIIII10 2D 30405060700090 1DO口七度Anm图337激光晶体处光斑半径与 Li变化关系0,150100L2长度fmm5 4 3 20.0 a aods Epaq150图激光晶体处光斑半径与L2变化关系图339激光晶体处光斑半径与 L3变化关系图激光晶体处光斑

32、半径与L4变化关系由以上四幅图均是在之前设定的腔参数基础上改变其中某一个量，来模拟该量对晶体处光斑半径的影响。可以看出：Li在040m m和60100mm两个区域内，光斑半径随Li变化比较平稳，而在趋近于50mm时，光斑半径迅速变大。同时考虑到光纤 端面输出的泵浦光发散角较大，需要经过透镜组进行变换，其聚焦的位置离光纤出 射端面较近。原来设定Li为15mm是合适的。L2在6090mm之间时，光斑半径波动较大。L3只有在150mm附近和200300mm之间时，光斑半径是比较平稳的。L4选在100150mm之间时，光斑半径随L4的变化较为平稳。由以上讨论，选择 Li=15mm， L2=103mm，

33、 L3=151mm， L4=115mm是比较合适的。腔内各处光斑半径如图所示：0 _ _050100150200250300350position startinq on M1/mm5 O.EUU 鱼 UAeo匚 一 lodmEfflpq JO一一 PO5图腔内各点处光斑半径由上图可以看出，激光晶体处激光束光斑半径在 0.15mn左右比较合适。并且在 选择各个臂长时考虑了像散的影响，把像散控制在 1%以内，一般情况下能够满足要 求。3.4输出镜透过率的选择在激光二极管端面泵浦的固体激光器中，泵浦光在增益介质内的分布不均匀， 沿纵向和径向均有变化。因此，要想得到激光器的最佳效率，必须考虑泵浦光和

34、振 荡光空间量的变化，以达到空间上的模式匹配。在端面泵浦情况下，由理想四能级速率方程，可得到基模振荡光的稳态方程， 经过进一步推导，得到的阈值泵浦功率Pth。阈值泵浦条件下的输出功率Pout和最佳透 过率Topt分别为11：2 2江hVp门怎（Bp +°）鮎"_（r J厶2L；rhc（cOp十矶）Topt = N2-P -、：0式中：n=1-exp(- al)为增益介质对泵浦光的吸收效率， 其中a为增益介质对泵浦 光的吸收系数，I为增益介质的长度；Pin为入射到增益介质表面的泵浦功率；"-为泵 浦光斑的平均半径；为振荡光斑的半径；S =T+So为腔内损耗，其中T为

35、输出透过 率，S为散射吸收等腔内的固有损耗；t为激活介质的荧光寿命；(为受激光辐射截 面；“为发射波长；n为激光晶体的折射率；币为泵浦波长。对于Nd:YVO4晶体的特 性参数为：t=98 卩，(T =25x10cm2，a=28cm-1，n=1.96，2p=8O8nm，21064nm， 腔内损耗S约为2%，p选0.2mm，g选择0.4mm。可以得到最佳透过率与泵浦功率 变化关系，如图所示：图最佳透过率与泵浦功率变化关系当泵浦功率选为30W时，对应的最佳透过率约为28.4%，此时对应的输出功率 约为21.28W，泵浦效率约为71%。5102030405060708090100输出镜透过率T 洵0

36、5 0 5 03 2 2 1 1 ?一图342输出功率与输出镜透过率变化关系4谐振腔工作特性分析上一章中，我们根据标准的ABCD传输矩阵理论，利用数值计算方法，选定腔 参数为：0 =iB, Ri=R4=x, R2=R3=100mm, Li=15 mm, L2=103 mm, L3=151mm, L4=115 mm。下面分析相应的模参数随热焦距仃的变化。为了使激光器能够稳定运转，在满足模匹配所需要的一定基模半径前提下，腔 应有尽可能宽的fT的变化范围。另外，在fTx时，腔位于稳定区内，且离开其边界 附近。这样才可能降低阈值，同时有利于激光器的最初调整。由谐振腔的稳定性参 数H2°1,按

37、照我们选定的腔参数，当fT=100mm时，Ht约为0.2, Hs约为06 当fT趋向于无穷大时，Ht=0.58, Hs=0.87,能够满足激光器初始调整的要求。图4.1.1 H值随热焦距变化关系为了激光器能够稳定基模运行，在稳定工作时的fp值附近，激光介质中的基模半 径g随fT的变化缓慢平稳，而且激光晶体内的基模半径 九在子午面和弧矢面内相差不 能过大。由图可以看出，fT在100mm处血sH).12mm, g和gs几乎相等并且g 和gs的值随fT变化缓慢平稳，有利于提高激光器在高功率工作时的斜效率。100200300400500600热焦距片畑图激光介质中基模半径随热焦距的变化关系O30O-5

38、J1O52O53D055工作总结本文的主要研究内容总结如下：首先对LD端面泵浦1064nm Nd:YVO 4固体激光器光学谐振腔进行了深入的研 究。研究的内容包括：激光工作物质的热透镜效应以及Z型折叠腔内部激光束的参数表达式。泵浦光的能量越高，则激光工作物质的热透镜效应越显著，泵浦光的功 率密度越大，则激光工作物质的热透镜效应也越显著。采用光学变换矩阵对谐振腔 内激光束的表达式进行推导，Z型折叠腔的腔内激光束参数的表达式进行重点地研 究。运用MATLAB工具分析，对Z型谐振腔的参数进行优化，设计出了符合应用要求的LD端面泵浦固体激光器。按照选定的参数，在激光器稳定工作条件下，fT在100mm附

39、近有较大变化范围，并且当fT趋向于无穷大时，谐振腔仍能满足稳定性 条件，有利于激光器的最初调整。激光晶体内光斑半径约为0.12m m，且像散较小。泵浦功率为30W时，理论上输出功率为21.28W，泵浦效率约为71%。参考文献【1】周炳琨,高以智,陈倜嵘等激光原理M.第5版.北京：国防工业出版社,2004.【2】陈钰清，王静环.激光原理M.杭州：浙江大学出版社，1992.【3】吕百达激光光学-光束描述、传输变换与光腔技术物理M.第3版.北京：高等教育出版社,2003.【4】吕百达.固体激光器件M.北京：北京邮电大学出版社,2002.【5】吕百达，邵怀宗，林菊平等.高功率二极管泵浦固体激光器谐振腔的进展和分析J.激光技术,1997, 21(6): 360-364.【6】郑加安，赵圣之，张行愚等.LD纵向泵浦固体激光器参数优化J.光电子激光.2000,11(5):476-481.【