液压油缸设计资料

1、液压油缸主要几何尺寸的计算:AK /-A2上图中各个主要符号的意义：.液压缸工作腔的压力（Pa） .液压缸回油腔的压力（Pa） ；液压缸无杆腔工作面积液压缸有杆腔工作面积D 液压缸内径d活塞杆直径F 液压缸推力 （N）v液压缸活塞运动速度液压缸内径D的计算根据载荷力的大小和选定的系工作统压力来计算液压缸内径D。液压缸内径D和活塞杆直径d可根据最大总负载和选取的工作压力来定，对单杆缸而言，无 杆腔进油并不考虑机械效率时：4FiPl P2d2p2PlP2有杆腔进油并不考虑机械效率时:4F2d2Pi般情况下，选取回油背压，这时，上面两式便可简化，即无杆腔进油时D有杆腔进油时:Dd2设计调高油缸为无杆

2、腔进油所以，D4Fi4 1108000p1: 3.14 30216.91mm，按照 GB/T2348-2001 对液压缸内径进行圆整，取D 250mm，即缸内径可以取为250mm2.2活塞杆直径d的计算在液压油缸的活塞往复运动速度有一定要求的情况下，活塞杆的直径d通常根据液压缸速度比v也的要求已经缸内径D来确定。其中，活塞杆直径与缸内V2径和速度比之间的关系为：d式中D 液压缸内径d 活塞杆直径液压缸的往复运动速度比往复速度比般有 2、1.46、1.33、1.25 和 1.15 等几v1.151.251.331.462d0.36D0.45D0.5D0.56D0.71D种下表给出了不同往复速度比

3、v时活塞杆直径d和液压缸内径D的关系液压缸往复速度比v推荐值如下表所示:液压缸工作压力p（MPa20往复速度比v1.331.4622由于此米煤机的调高油缸的工作压力为30MPa因此选择往复速度比v 2，计算得：d 0.71D0.71 250 177.5m m。计算所得的活塞杆直径应圆整为标准系列。按GB/T2348-2001标准进行圆整后，取d = 160mm,即活塞杆直径为160mm2.3液压缸活塞行程s的确定调高油箱位于牵引部底部，两端分别与牵引部和截割部铰接。通过活塞杆 的伸缩，实现摇臂的摆动。液压缸行程 s,直接影响采煤机摇臂的摆动范围, 进而影响米煤机的米高。设计参数（摇臂摆角范围）

4、：上 46.06。，下17.77设计分析实例的已知数据如下:L1 摇臂长度L2 摇臂回转中心到调高油箱前铰接点的距离L3 摇臂回转中心到调高油箱后铰接点的距离1 摇臂上摆角度2 摇臂下摆角度其中 146.06 ,217.77 , L2730mm。由上图可求出液压缸活塞近似行程：S 2L2Sin(12) 2 730 s%4606 17.77 ) 772mm2 2液压缸活塞行程s,主要依据机构的运动要求而定。但为了简化工业工艺成本，应尽量采用标准值。按 GB/T2349-2001选择活塞行程系列的标准值，取S 800mm，即活塞行程为800mm3液压缸的结构设计3.1缸筒的结构、材料的选取以及强度

5、给定3.1.1缸筒结构的选择缸体端部与缸盖的连接形式与工作压力、缸体材料以及工作条件有关。主要 连接形式有法兰连接、内螺纹连接、外螺纹连接、外半环连接、内半环连接、拉 杆连接、焊接以及钢丝连接。a、法兰连接：优点：结构比较简单，易加工，易装卸；缺点：重量比螺纹连接的大，但比拉杆连接的小，外径较大b、螺纹连接：优点：重量较轻，外径较小；缺点：端部结构比较复杂，装卸需要专门的工具，拧端部时，有可能把密封 圈拧扭。c、外半环连接：优点：重量比拉杆连接的轻；缺点：缸体外径要加工，半环槽削弱了缸体，相应的要加大缸体厚度。d、内半环连接：优点：结构紧凑，重量轻；缺点：安装时，端部进入缸体较深，密封圈有可能

6、比进油孔边缘处擦伤。e、拉杆连接：优点：缸体最易加工，最易装卸，结构通用性大；缺点：重量较重，外形尺寸较大。f 、焊接：优点：结构简单，尺寸小；缺点：缸体有可能变形。g、钢丝连接：优点：结构简单，重量轻，尺寸小。比较各种连接形式，采用法兰连接3.1.2 缸筒主要技术要求：1）有足够的强度，能长期承受最高工作压力及短期动态实验压力而不致产生永久性变形；2）有足够的刚度，能承受活塞阀向力和安装的反作用力而不致于产生弯曲；3）内表面与活塞密封件及导向环的摩擦力作用下，能长期工作而磨损少，有高的 几何精度，足以保证活塞密封件的密封性；4）有几种结构的钢筒还要求有良好的可焊性，以便在焊上法兰或管接头后不

7、致于 产生裂纹或过大的变形。3.1.3 缸筒材料的选取及强度给定1）缸筒的材料 无缝钢管 若能满足要求，可以采用无缝钢管作缸筒毛坯。一般常用调质的 45 号钢。需要焊接时，常用焊接性能较好的 2035 号钢，机械粗加工后再 调质。 铸件 对于形状复杂的缸筒毛坯，可以采用铸件。灰铸铁铸件常用HT200至HT350之间的几个牌号，要求较高者，可采用球墨铸铁QT45O-10 QT500-7、QT600-3等。此外还可以采用铸钢 ZG230-450 ZG270-500 ZG310-570 等。 锻件 对于特殊要求的缸筒，应采用锻钢。 此处选取无缝钢管，由于调高油缸处的工作压力较大，因此采用15MnVn

8、，材料的屈服强度 s 500MPa ;缸筒材料的抗拉强度 b 750MPa ； 缸筒材料的许用应力 150MPa 。2）缸筒的加工要求缸筒内径D采用H7级配合，表面粗糙度Ra为0.16，需要进行研磨；热处理：调制，HB 240 ;缸筒内径D的圆度、锥度、圆柱度不大于内径公差的一半；缸筒直线度不大于0.03mm油口的孔口及排气口必须有倒角，不能有飞边、 毛刺；在缸内表面镀铬，外表面刷防腐油漆。缸盖的材料、技术要求缸盖与缸底常用 45 号钢锻造或铸造毛坯。需要焊接结构的，采用焊接性能 较好的35号钢。中低压缸可用 HT200 HT250 HT300等灰口铸铁材料。此处选 择缸盖和缸底的材料为 15

9、MnVn。缸盖内孔一般尺寸公差采用H7、H8的精度等级、表面粗糙度通常取为 Ra1.6 3.2 m 。缸盖内孔与凸缘止口外径的圆度、圆柱度误差不大于直径尺寸公差的一 半。内孔和凸缘止口的同轴度允差不大于 0.03mn，相关端面对内孔轴线的圆跳 动在直径100mmh不大于0.04mm。缸盖和缸底采用法兰连接的方式与缸筒相连接，所选螺栓为 M 24 2，材 料为30CrMo材料的屈服强度 s 785MPa，抗拉强度 b 930MPa。3.7 活塞杆3.7.1 活塞杆结构活塞杆有实心杆和空心杆两种。一般情况下多用实心杆，空心杆多用于一下 几种情况：1、缸筒运动的液压缸，用来导通油路；2、大型液压缸的

10、活塞杆（或柱塞杆）为了减轻重量；3、为了增加活塞杆的抗弯能力；4、d/D 比值较大或杆心需安装如位置传感器等机构的情况。此处选择活塞杆的结构为实心杆。由于调高油缸工作时轴线摆动，杆外端采用 光杆耳环，其基本尺寸设计如下图：活塞杆一般用优质碳素结构钢制成。对于有腐蚀性气体场合采用不锈钢制 造。活塞杆一般用棒料，现在大部采用冷拉棒材。为了提高硬度、耐磨性和耐 腐蚀性，活塞杆的材料通常要求表面淬火处理，淬火深度为0.51mm硬度通常为HRC5C60,然后表面再镀硬铬，镀层厚度为 0.030.05mm此处活塞杆 的材料选用45号钢。3.7.3技术要求活塞杆外径尺寸公差多为f8，也有采用f7、f9的。

11、每100mm直线度W 0.02。圆度等几何精度误差一般不大于外径公差的一半。 与活塞内孔配合的轴颈与外圆的同轴度允差不能大于0.010.02mm安装活塞的轴肩与活塞杆轴线的垂直度允差每 100mn不大于0.04mm。活塞杆端部的卡键槽、螺纹及缓冲柱塞与杆径同轴度允差不大于0.010.02mm缓冲柱塞最好采用活塞杆本身的端头部。 表面粗糙度一般为Ra0.160.63 m，精度要求高时，取为Ra 0.10.2 m。3.8活塞3.2.1活塞的材料无导向环（支承环）的活塞选用高强度铸铁 HT 200 300 ，有导向环（支承 环）的活塞选用碳素钢 20 号、 35 号及 45 号。3.2.2 活塞的技

12、术要求 采用无密封件的间隙密封式活塞常取为 f6 ； 采用活塞环密封时常取为 f6 或 f7 ； 采用橡胶、塑料密封件时，常取为 f7、f8 及 f9； 与活塞杆配合的活塞内孔公差等级一般取为 H7； 活塞外圆的表面粗糙度要不差于Ra0.32 m ，内孔的表面粗糙度要不差于Ra 0.8 m 。 活塞外径、内孔的圆度，圆柱度误差不大于尺寸公差的一半。 活塞外径对内孔及密封沟槽的同轴度允差不大 0.02mm。端面对轴线的垂直度允差每 100mm不大于0.04mm。2）活塞与活塞杆的连接结构 活塞与活塞杆的连接结构可分为整体式和装配式，装配式又有螺纹连接、半环连接、弹簧挡圈连接和锥销连接等类型。液压

13、缸在一般工作条件下，活塞与活 塞杆采用螺纹连接。但当工作压力较高或载荷较大、活塞杆直径又较小的情况 下，活塞杆的螺纹可能过载。另外工作机械振动较大时，固定活塞的螺母有可 能振动，因此需要采用非螺纹连接，采用半环连接。3）活塞与缸体的密封结构活塞与缸体之间既有相对运动，又需要使液压缸两腔之间不漏油，因此在结 构之上应慎重考虑，选择密封圈密封。3.2 活塞杆导向部分的结构及密封活塞杆导向部分的结构，包括活塞杆与端盖或导向套的结构，以及密封、防 尘和锁紧装置等。导向套的结构可以做成端盖整体式直接导向，也可做成与端盖 分开的导向套结构，后者导向套磨损后便于更换，所以应用较普遍。导向套的位 置可安装在密

14、封圈的内侧，也可以装在外侧，工程机械中一般采用装在内侧的结构，有利于导向套的润滑；而油压机常采用装在外侧的结构，在高压下工作时， 使密封圈有足够的油压将唇边张开，以提高密封性能。a、端盖直接导向：端盖与活塞杆直接接触导向，结构简单，但磨损后只能更换整个缸盖；端盖与活塞杆的密封常用 0型，Y型等密封圈，防尘圈用无骨 架的防尘圈。b 、导向套导向： 导向套与活塞杆接触支承导向，磨损后便于更换，导向 套也可用耐磨材料；端盖与活塞杆的密封常用 Y型等密封装置，密封可靠，适用 于中高压液压缸；防尘方式常用 J 型或三角形防尘装置。利用导向套导向，在导向套磨损后便于更换，因此选用与端盖分开的导向套 结构。

15、活塞杆与端盖之间通过密封圈和防尘圈来防止油的泄露和防尘的。缸内泄漏 会引起容积效率下降，达不到所需的工作压力；缸外泄露则造成工作介质的浪费 和环境的污染。因此活塞杆与端盖之间的密封通过格来圈来实现。对于活塞杆外 伸部分来说，它容易把脏物带入液压缸，使油液受污染，密封件被磨损，因此活 塞杆和缸盖之间采用Z形Turcon防尘圈。3.3 活塞及活塞杆处密封圈的选用活塞及活塞杆处的密封圈的选用，根据密封的部位、使用的压力、温度、运动速度的范围不同而选择不同类型的密封圈。常用的密封圈类型有0形圈、丫形圈、 V 型和活塞环。0形圈的结构简单，密封性好，安装空间小，摩擦力小，易于制造，所以应 用较广，但运动

16、速度不能太大。丫形圈适用于压力在20MPS以下、往返速度较高的液压缸，密封性能可靠V形圈耐高压性能好，耐久性也好，缺点是安装空间大，调整困难，摩擦阻力大，只适用于运动速度较低的液压缸。活塞环寿命长，不容易损坏，常常用在不便于拆卸的液压缸中，缺点是泄漏较大，必须成组使用，加工工艺比较复杂，所以成本较高。采煤机摇臂在调高过程中，调高油缸的工作压力为 30MPa速度0.5m/s，因此 选用活塞与活塞杆的的密封形式为 0形圈的密封形式。3.4 液压缸的缓冲装置缓冲装置是利用活塞或缸筒移动到接近终点时，将活塞和缸盖之间的一部分油 液封住，迫使油液从小孔或缝隙中挤出，从而产生很大的阻力，使工作部件平 稳制

17、动，并避免活塞和缸盖的相互碰撞。常用的缓冲装置结构有：1）环状间隙式节流缓冲装置，它适用于运动惯性不大、运动速度不高的液压系统。2）三角槽式节流缓冲装置，它是利用被封闭液体的节流产生的液压阻力来缓冲的。3）可调节流缓冲装置，它调节针形节流阀的流通面积，就可改变缓冲作用的强弱和效果。由于采煤机调高油缸运动惯性不大、速度也不高，因此选用圆柱形环状间隙式节流缓冲装置或者不使用缓冲装置。4 液压缸的参数设计4.1 液压缸的效率油缸的效率 由以下两种效率组成：a. 机械效率m，由各运动件摩擦损失所造成，在额定压力下，通常可取m=0.95 0b. 容积效率v，由各封密件泄露所造成，通常容积效率v为：装弹性

18、体密封圈时v=1装活塞环时v=0.98所以取：m 0.95v 0.98m v0.95 0.980.931所以总效率为0.9314.2缸筒壁厚的计算液压缸的壁厚由液压缸的强度条件来计算。液压缸的壁厚一般指缸筒结构中 最薄处的厚度。从材料力学可知，承受内压力的圆筒，其内应力分布规律因壁厚 的不同而各异。一般计算时可分为薄壁圆筒和厚壁圆筒。工程机械的液压缸，一般是用无缝钢管材料，大多属于薄壁圆筒结构，其壁厚按薄壁圆筒公式计算：PyD2式中：液压缸壁厚(m);D 液压缸内径(m)；Py 试验压力；当缸的额定压力 Pn 16MPa时，取Py 1.5pn , Pn 16MPa时，取 Py 1.25Pn ；

19、 此处取 Py 1.25 Pn。缸筒材料的许用应力，无缝钢管150MPa因此：PyD 1.25 30 250“ “-31.25mm2 2 150缸厚结果不满足D/10的条件，因此，此缸筒缸壁厚度满足D/ 10的条件，即按照厚壁圆筒公式进行计算:D( Wy21.3Py通过计算得：乞01500.4 1.25 301)34.57mm，对缸筒壁厚进行圆2 150 1.3 1.25 30整得：35mm。即缸筒外径为 D1 D 2250 2 35 320mm4.4缸底厚度计算平形缸底，当缸底无油孔时h 0.433D式中：h 缸底厚度（md 液压缸内径（mPy 试验压力；当缸的额定压力 Pn 16MPa时，

20、取Py 1.5Pn，Pn 16MPa时，取 Py 1.25pn ； 此处取 Py 1.25 Pn。150MPa)缸底材料15MnVn无缝钢管的许用应力（无缝钢管:所以，由公式得J py|1 2530h 0.433D J 433 250 .15054J3mm圆整为h 55mm。4.5最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支承面中点到缸盖滑动支承面中点的距离H称为最小导向长度。如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度（间隙引起的 挠度）增大，影响液压缸的稳定性，因此设计时必须保证有一定的最小导向长 度。对一般的液压缸，最小导向长度 H应满足以下要求:H丄D20 2式中L 液压缸的最大行程;D

21、液压缸的内径。800 250165mm20 2活塞的宽度B 一般取B（0.61.0）D ;此处取活塞的宽度为:(0.61.0)D0.7 250175mm缸盖滑动支承面的长度li，根据液压缸内径D而定;当D 80mm时，取l10.6 1.0 D ；当D 80mm时，取110.6 1.0 d。因此，缸盖滑动支承面的长度：l1 0.61.0 d 1.0 160 160mm。为保证最小导向长度H,若过分增大li和B都是不适宜的，必要时可在缸盖与活塞之间增加一隔套来增加最小导向长度H的值。隔套的长度C由需要的最小导向长度H决定，即11C H - l1 B 165 (175 160)2.5mm22因此不需

22、要隔套来保证最小导向长度。液压缸缸体内部长度应等于活塞的行程与活塞的宽度之和。缸体外形长度还要考虑到两端端盖的厚度。一般液压缸缸体长度不应大于内径的2030倍。因此液压缸内部长度为：L B S 175 800 975mm。5.关键部件校核5.1活塞杆强度的校核对于活塞杆强度的验算主要取决于其直径是否满足要求，其计算公式如下：4F式中F 活塞杆上的作用力(选取最大值)活塞杆材料的许用应力，b/1.4d 活塞杆直径活塞杆的材料选为45号钢，材料的屈服强度s 340MPa ;缸筒材料的抗拉强度b 610MPa ;缸筒材料的许用应力b/1.4610/1.4 436MPa。经计算得：56.90mmd 4

23、F 4 1108000, 3.14 436在上文中计算所得的活塞杆直径d 160mm56.90mm ,因此活塞杆直径满足强度要求5.2缸筒壁厚的验算额定工作压力应低于一定极限值以保证工作安全。下面从以下三个方面进行缸筒壁厚的验算：1、液压缸的工作油压Pn值应低于一定的极限值，保证工作安全:Pn0.35井式中：Pn 液压缸的工作油压Di 液压缸的外径D 液压缸的内径15MnVn的屈服强度经计算得:Pn2 20.35 e D2)Di20.35500 (3202 2502)320268.19MPa显然，工作油压Pn 30MPa，满足条件。2、为了避免缸筒在工作时发生塑性变形，液压缸的工作压力Pn值应

24、与塑性变形压力Pp|有一定的比例范围，其中塑性变形压力Pp| :Ppl2.3 sigD1 s 9 D经计算得:D1D1ppl 2.3 sig 12.3 500 lg 1123.3MPa液压缸的工作压力Pn值应与塑性变形压力Ppl之间的关系为：Pn (0.350.42)Pp|计算得：Pn (0.35 0.42)Ppi 43.16 51.79MPa由于工作压力Pn 30MPa,满足条件。3、为了确保液压缸安全的使用，缸筒的爆裂压力Pe应大于耐压试验压力Pt :D1Pe 23 b |g 石经计算得：D1320Pe 2.3 blg 12.3 750lg184.94MPab D250至于耐压试验压力应为：pT 1.25pn 1.25 3037.5MPa依据为：耐压试验压力Pt，是液压缸在检查质量时需承受的试验压力。在规定时间 内，液压缸在此压力Pt下，全部零件不得有破坏或永久性变形等异常现象。因为 爆裂压力远大于耐压试验压力，所以完全满足条件。综上：缸筒壁厚满足设计和强度要求。5.3缸盖固定螺栓ds的校核缸盖固定螺栓承受力的作用，需要进行强度校核：式中：F 液压缸负载;k螺纹拧紧系数,1.121.5 , 取 k 1.3;z 固定螺栓的个