悬挑防护架方案

1、华兴.丽景天城A区14号楼、E户型 悬挑防护架搭设方案文件编号：版本/修订状态： 受控状态：分发号：编制人： 审核人：批准人：巴中市华兴建筑有限公司丽景天城A区14号楼、E户型工程项目部二OO七年八月华兴.丽景天城A区14号楼、E户型 悬挑防护架搭设方案第一节工程概况华兴.丽景天城A区14号楼、E户型工程，位于巴中市后坝开发区，建筑面积约7885.00m2, 14号楼建筑高度23.35m, 6+1层底框结构；E户型高度23.35m, 6+1层砖混结构；基础均为人工挖孔灌注桩基础。第二节编制方案依据1、建筑施工扣件式脚物架安全技术规范 JGJ130-20012、建筑施工高处作业安全技术规范 JG

2、J80-91第三节 地面一层防护 本工程属商住楼建筑物，一层采用落地式单排脚手架立网防护封闭施工。、立网防护架立杆基础，采用素土夯实，上铺 0.3m连砂石铺平夯实， 连砂石上铺5cm木板或水泥板或500X 500X 100的路块铺垫平稳，作为 立网架立杆基础。2、立杆间距1.47m,步距1.82m，立杆下设扫地杆，立杆材质要求杆直 无弯曲、无裂缝、无严重锈蚀。立杆搭设的垂直度偏差不大于 100mm， 立网与建筑物距离不小于0.9m （便于边梁支模）。23、立杆接头：立网架立杆采用对接的方法进行,立网架搭设第一根时, 采用 6m 与 3m 或 4m 杆错开使用,将立网架立杆接头错开,禁止同一段

3、连接两根以上立杆接头在一个水平面上。 立杆接头用对接扣件连接, 禁止 用活动扣件错接。2、小横杆设置：防护架小横杆间距 1.4m，靠立网架一侧用钢管卡子固 定在大横杆上，伸出管卡长度不少于 100m m,靠建筑物一侧放在建筑物 楼板上,或固定在内架上,室内长度不少于 1m。25、大横杆设置：大横杆步距视楼层高低确定, 原则上两层密目网一层楼, 门市部分楼层较高, 可设三道密目网, 但必须保持每层楼面与立网大横杆 相平,以便对施工层、拆模层临边立网与建筑物之间封闭。第四节 作业区防护棚搭设 作业区为材料堆放和制作场,施工作业人员集中地,建筑物修建到二层时，在靠作业面一侧搭设宽6m,高4.5m高的

4、安全防护棚，防护棚用钢管和 架板搭设，防护棚立杆间距1.5m，下设扫地杆，防护棚顶部用6m管搭设顶 棚杆,顶棚杆中部设两道大横杆连接,顶部大横杆与立杆搭接处下部设大横 杆连接立杆，立杆的少距不大于2m。防护棚立杆和项部大横杆1/3处设置八 字撑，使顶部防护棚架板重量压力分散。防护棚用架板满铺封闭，架板上用 竹胶板或竹席再封闭，并用铁丝绑扎牢固，防止狂风吹落防护棚上材料发生 安全事故。防护棚作业面临边搭设 1.2m 高的防护栏杆，防护拦杆用钢管、 管卡搭设，上杆1.2m，中杆0.7m，下杆0.18m，防护栏杆内侧挂安全网，安 全网内侧再挂竹胶板封闭，四周用铁丝绑扎牢固。防护架上杆用双股铁丝或 钢

5、管斜拉，以防止发生外倾。第五节 悬挑脚手架（立网防护架）搭设1 、 在二楼楼面开始实行悬挑架防护，悬挑架一次防护三层建筑，三层 建筑完成，以下层另埋预埋件悬挑。悬挑预埋件用 A18-22 钢筋制 作成“ ？ ”形，环高20-25cm,环的孔径为10-15cm，环埋入楼板板 务下部分长度不少于20cm （两侧必须压在板筋下），禁止环筋过短 而不压在板筋下锚固，设在砼中。预埋环，环与环之间纵向间距1.2m，横向第一排环距梁边 0.3m，第二排环距梁边1.6m，悬挑架 钢管从钢筋环中穿过。悬挑钢管伸出建筑边梁不少于1m，末端（根 部）伸出预埋环不少于0.5m，钢管与预埋之间的空隙用用方垫紧。2、悬挑

6、杆作为立网架的基础，立网架第一道大横杆设在悬挑杆上部， 立杆设置在紧靠悬挑杆处，立网架与建筑物之间的宽度不少于0.9m,立杆与立杆间距不大于1.5m，步距视其楼层高度确定，保持 大横杆与楼层地面成水平，首层用架板严密封闭，并用铁丝绑扎牢 固，禁止出现探头板和空隙。3、 悬挑架圭寸闭小横杆设置：小横杆间距1.4m，靠立网架一侧用管卡固 定在立网架大横杆上，另一侧放置在楼层楼板上，外侧伸出管卡外侧不少于0.08m,放楼板一侧不少于1m,用于封闭层铺设架板使用。4、立网架与建筑物拉结：立网架采用钢管抱柱实行层层拉结，除钢管 钢性拉结外,再采用 A6 或 A12。 5#钢绳与建筑物进行吊拉,其角 度4

7、5-60度，竖向间距3-4m,水平间距不超过1m,立网架一律用 管卡连接,不得使用铁丝绑扎。第六节 网架立杆首层拉结：悬挑立网架搭设时同层未浇注砼柱, 无法进行抱柱拉结时, 采用斜拉结, 其方法：选用 3m 杆上部斜拉固定在悬挑架第二步大横杆和立杆交界处,下 部固定在悬挑杆根部预埋环后的悬挑杆上, 用管卡固定。 斜拉杆间距每隔 4m 设置一根。悬挑架管卡的扭力矩不小于 45N.M。第七节 悬挑架 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) 、钢结构设计规范 (GB50017-2003) 等规范。一、参数

8、信息 :1. 脚手架参数搭设尺寸为： 立杆的纵距为 1.47 米,立杆的横距为 1.00米,立杆的步距为1.60 米；计算的脚手架为单排脚手架搭设高度为 30.3 米,立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为 0.30米；小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 ；采用的钢管类型为 48X 3.5横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80 ； 连墙件采用两步两跨， 竖向间距 3.20 米，水平间距 2.94 米，采用 扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工荷载均布参数 (kN/m2):1.000 ；脚手架用途 : 其它用途； 同时施工层数 :3 ；3. 风荷载参

9、数 本工程地处四川省巴中地区，基本风压为 0.300 ，风荷载高度变化系 数&为1.130，风荷载体型系数 虫为1.200 ;考虑风荷载；4. 静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准 (kN/m2):0.1343 ； 脚手板自重标准值 (kN/m2):0 . 3 0 0 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m2):0.110 ；安全设施与安全网 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :4 ； 脚手板类别 : 竹笆片脚手板；4. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14b号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米, 建筑物内锚固段长度 1.50 米。与楼板连接的螺栓直径 (mm):22.00 ；楼板

10、混凝土标号 :C35；5. 拉绳与支杆参数支撑数量为 :1 ；悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。钢丝绳安全系数为 :10.000 ；钢丝绳与墙距离为 （m）:1.000 ；支杆与梁夹角为 （ 度）:50 ；最里面支点距离建筑物0.80 m,支杆采用48.0 x 4mr钢管。二、小横杆的计算 : 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩 和变形。1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值 : P 1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值 : P 2= 0.300 x 1.470/3=0.14

11、7 kN/m ； 活荷载标准值 : Q=1.000 x1.470/3=0.490 kN/m ；荷载的计算值 : q=1.2 x0.038+1.2x0.147+1.4 x0.490 = 0.908 kN/m ； 小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下 :2最大弯矩 Mqmax =0.908 x1.0002/8 = 0.114 kN.m ；（r= Mqmax/W =22.354 N/mm 2;（ 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm 2,满足要求！ ）3. 挠度计算 :最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.147

12、+0.490 = 0.675 kN/m ；最大挠度 V 二 5.0 X 0.675 X 1000.0 7(384 X 2.060 X 10， 21900.0)=0.350 mm ;(小横杆的最大挠度小于 1000.0 / 150=6.667 与10 mm,满足要求！)三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1. 荷载值计算小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 X 1.000=0.038 kN ;脚手板的荷载标准值:P 2= 0.300 X 1.000 X 1.470/3=0.147 kN ;活荷载标准值：Q= 1.000 X 1.000 X 1.47

13、0/3=0.490 kN ;荷载的计算值:P=(1.2 X 0.038+1.2 X 0.147+1.4 X 0.490)/2=0.454 kN ;大横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩甌唤广、 _ 2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08 X 0.038 X 1.470 X 1.470 =0.010kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267 X 0.454 X 1.470= 0.178 kN.m ;2.M = M 1max + M 2max = 0.010+0.178=0.188 kN.m抗弯强度

14、:(T = 0.188 X 105080.0=37.016 N/mm3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和, 单位 :mm均布荷载最大挠度计算公式如下 : 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：45VmaF 0.677 x 0.038 x 1470.0 /(100 x 2.060 x 10 X121900.0) = 0.048 mm ;集中荷载最大挠度计算公式如下 : 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P= (0.038+0.147+0.490 )/2=0.338kN35V= 1.883x0.338x1470.03/ ( 100 x2.060x105x

15、121900.0) =0.804 mm；最大挠度和： V= Vmax + Vpmax = 0.048+0.804=0.853 mm ；(大横杆的最大挠度小于1470.0 / 150=9.8 或者10 mm,满足要求！)四、扣件抗滑力的计算 :按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座 刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取 值为 12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范R w Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取12.80 kN；R -纵向或横向水平杆传给

16、立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 : P 1 = 0.038 x1.470=0.056 kN ；脚手板的荷载标准值 : P 2 = 0.300 x1.000x1.470/2=0.221 kN ； 活荷载标准值：Q = 1.000 X 1.000 X 1.470 /2 = 0.735 kN ;荷载的计算值：R=1.2 X (0.056+0.221)+1.4 X 0.735=1.361 kN ;( R 12.80 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! )五、脚手架荷载标准值 ： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括 以下内容：(1) 每米立杆承受的结

17、构自重标准值(kN/m);本例为0.1445N G1 = 0.145 X30.300 = 4.378 kN ；(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2= 0.300 X4X1.470X(1.000+0.3)/2 = 1.147 kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ;本例采用钢管栏杆， 标准值为0.11N G3 = 0.110 X4X1.470/2 = 0.323 kN ;(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2); 0.005N G4 = 0.005 X1.470X30.300 = 0.223 kN ;经计算得到，静

18、荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.071 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距 内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 1.000X1.000X1.470X3/2 = 2.205 kN ;风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo =20.300 kN/m 2；Uz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1.130 ；U s - 风荷载体型系数： Us =1.200 ； 经计算

19、得到，风荷载标准值2W k = 0.7 X 0.300 X 1.130 X 1.200 = 0.285 kN/m ;不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2 X6.071+ 1.4 X2.205= 10.372 kN ； 考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 N G+0.85X1.4NQ = 1.2 X6.071+ 0.85 X1.4X2.205= 9.909 kN ；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式Mw = 0.85 X1.4WkLah2/10 =0.850 X1.4X0.285X1.470X1.6002/10

20、=0.128 kN.m；六、立杆的稳定性计算 :不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.372 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm ； 计算长度附加系数 ：K = 1.155；计算长度系数参照扣件式规范表 得 ：U = 1.800 计算长度 , 由公式 l o = kuh 确定 ：lo = 3.326 m ； Lo/i = 211.000轴心受压立杆的稳定系数 ,长细比 I o/i 的结果查表得到 ： = 0.163 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm 2；立杆净截面模量 （抵抗矩） ：W = 5.08 cm 3；钢管立杆抗

21、压强度设计值 ： f =205.000 N/mm 2；(T = 10372.000/(0.163489.000)=130.130 N/mm 2;（立杆稳定性计算（T = 130.130小于f = 205.000 N/mm 2满足要求！）考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.909 kN ； 计算立杆的截面回转半径 ： i = 1.58 cm ；计算长度附加系数 ： K = 1.155计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得 ： U = 1.800计算长度 , 由公式 l o = kuh 确定：l o = 3.326 m ；o/i = 211.000；轴心受

22、压立杆的稳定系数由长细比I o/i的结果查表得到： = 0.163立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm 2；立杆净截面模量 （抵抗矩） ： W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205.000 N/mm 2；= 9909.216/(0.163489.000)+127521.451/5080.000 = 149.423 N/mm 2；（立杆稳定性计算（T = 149.423小于f = 205.000 N/mm 2满足要求！）七、连墙件的计算 :连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：NI = N Iw + N o风荷载基本风压值 Wk = 0.285 kN/m 2；每个连

23、墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 9.408 m 2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N o= 3.000 kN ； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ，应按照下式计算：NLw = 1.4 x WX A = 3.751 kN ;连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + N o= 6.751 kN ；其中 -轴心受压立杆的稳定系数，1为内排架距离墙的长度， 由长细比 l/i=300.000/15.800 的结果查表得到 0.949；22A = 4.89 cm2； f=205.00 N/mm 2；连墙件轴向力设计值 Nf=xAxf=0.949 x4.890

24、-4x2105.000 x103 =95.133 kN ；(Nl=6.75160.0 X235/( 800.0 140.0 X235.0) = 2.90由于I大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得 到值为0.973。经过计算得到强度 (T = 5.211 1(/( 0.973 87100.00 )= 61.5042N/mm 2；水平钢梁的稳定性计算 (T = 61.504小于f = 215.000 N/mm 2 ,满足要求!十、拉绳与支杆的受力计算 :水平钢梁的轴力Rv和拉钢绳的轴力Rji、支杆的轴力忌按照下面计算其中RjQOS Q为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；

25、RDicos G为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。当RxH0时，水平钢梁受压；当Rxh0时，水平钢梁受拉；当FAh=0时， 水平钢梁不受力。各支点的支撑力 R o=RjiSin 0j+RDisin (0且有Ruicos Q=RDiCOS 0j可以得到按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为Rj1=18.702kNRD1=13.491kN十一、拉绳与支杆的强度计算 :钢丝拉绳 (支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R与支杆的轴力吊我们均取最大值进行计算，分别为R U = 18.702kN R D = 13.491kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg-钢丝绳的

26、容许拉力（kN）;F g - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和 （kN） ； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2, d为钢丝绳直径（mm）;a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X 19、6X37、6X 61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8 ；K -钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 18.702kN, a =0.820,K=10.000,得到： 钢丝绳最小直径必须大于22.000mm才能满足要求！下面压杆以48.0 X4mr钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值， N = 13.491kN ；”轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到 = 0.537;

27、i -计算受压斜杆的截面回转半径， i =1.578cm ；l -受最大压力斜杆计算长度， l = 1.700m ；A -受压斜杆净截面面积， A =4.893cm2；（T-受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是51.343 N/mm2;f -受压斜杆抗压强度设计值， f = 215N/mm2；（受压斜杆的稳定性计算（7 f满足要求！）钢丝拉绳 （斜拉杆）的吊环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为N=RU=18.702kN钢丝拉绳 （斜拉杆）的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取 f = 125N/mm 2；（所需要的钢丝拉绳（斜

28、拉杆）的吊环最小直径D=（1870.234 X4/3.142 X 125.000） 1/2 =14.000mm;）斜撑支杆的焊缝计算： 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式 如下其中N为斜撑支杆的轴向力，N=13.491kN;lw为斜撑支杆件的周长，取150.796mmt为斜撑支杆的厚度， t=3.500mm;ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 13490.667/（150.796X3.500） =225.561N/mm2。（对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求 ! ）十二、锚固段与楼板连接的计算 :1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.403kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 :其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范2；（ 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=402.877 X4/(3.142 X50X2)1/2 =2.265mm )水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保