13m高衡重式挡土墙里正验算

1、衡重式挡土墙验算执行标准：公路计算项目： 衡重式挡土墙 1计算时间： 2011-11-08 14:58:36 星期二-原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 13.000(m) 上墙高: 4.800(m) 墙顶宽: 2.000(m) 台宽: 1.000(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.050 上墙背坡倾斜坡度: 1:0.500 下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 1.000(m) 墙趾台阶h1: 1.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 下墙土压力计算方法: 力多边形法 物理参数： 圬工砌体容重: 24.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400

2、 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 10 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 150.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 坡线

3、土柱: 坡面线段数: 2 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 2.250 1.500 0 2 34.000 0.000 0 地面横坡角度: 26.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) 基础类型: 换填土式基础 换填部分尺寸: C = 0.500(m),H = 3.500(m) 换填土内摩擦角: 45.000(度) 换填土平均容重: 20.000(kN/m3) 应力扩散角: 45.000(度) 换填土修正后承载力: 350.000(kPa)=第 1 种情况: 组合1= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力 分项系数 =

4、1.000 2. 填土重力 分项系数 = 1.000 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 = 土压力计算 计算高度为 13.000(m)处的库仑主动土压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 28.350(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 30.240(度) Ea=262.965 Ex=88.596 Ey=247.591(kN) 作用点高度 Zy=1.795(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=22.585(度) 第1破裂角=28.350(度) Ea=182.795 Ex

5、=97.987 Ey=154.314(kN) 作用点高度 Zy=1.995(m) 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.809(度) 按力多边形法计算得到: 破裂角： 34.809(度) Ea=255.506 Ex=255.039 Ey=15.437(kN) 作用点高度 Zy=3.561(m) 墙身截面积 = 56.960(m2) 重量 = 1367.040 kN 衡重台上填料重 = 119.362(kN) 重心坐标(3.665,-2.060)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500 因墙下换填土式基础，所以需要验算墙底的滑移稳定性 滑移力= 353.0

6、26(kN) 抗滑力= 828.076(kN) 滑移验算满足: Kc = 2.346 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 549.370(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 3.459 (m) 相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 6.220 (m) 相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 10.195 (m) 相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 5.890 (m) 相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 3.561 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 1907.203(kN-m) 抗倾覆力

7、矩= 6414.211(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 3.363 > 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 3434.326(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础为换填土基础，验算墙底偏心距及基底压应力 (假定墙底面对换填土的偏心距及压应力已经满足) 作用于基础底的总竖向力 = 1656.153(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=4507.008(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.000 (m) 偏心距 e = -0.221(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.721(m) 基底压应力: 趾部=243.2

8、40 踵部=419.221(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 243.240 / 419.221 = 0.580 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.221 <= 0.167*5.000 = 0.833(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=243.240 <= 420.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=419.221 <= 455.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=331.230 <= 350.000(kPa) 换填土基础下地基承载力验算不满足: 扩散后压应力=208.013 > 150.000(kPa)(四

9、) 基础强度验算 基础为换填土基础，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算 上墙重力 Ws = 382.464 (kN) 上墙墙背处的 Ex = 97.987 (kN) 上墙墙背处的 Ey = 48.993 (kN) 相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.852 (m) 相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.995 (m) 相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 3.643 (m)容许应力法: 法向应力检算: 相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 1.602(m) 截面宽度 B = 4.640 (m) 偏心距 e1 = 0.718(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.7

10、18 <= 0.250*4.640 = 1.160(m) 截面上压应力: 面坡=179.329 背坡=6.644(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 179.329 <= 1100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -16.077 <= 110.000(kPa) 斜截面剪应力检算 斜剪应力验算满足: 计算值= 26.618 <= 110.000(kPa)极限状态法: 重要性系数40 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 431.457(kN) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.777 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.64

11、0(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 1.000 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 431.457 <= 2496.180(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 431.457 <= 2496.180(kN)(六) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 56.960(m2) 重量 = 1367.040 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.459 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于截面总竖向力 = 1656.

12、153(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=4507.008(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 2.721(m) 截面宽度 B = 5.000 (m) 偏心距 e1 = -0.221(m) 截面上偏心距验算满足: e1= -0.221 <= 0.250*5.000 = 1.250(m) 截面上压应力: 面坡=243.240 背坡=419.221(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 419.221 <= 1100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -61.887 <= 110.000(kPa)极限状态法: 重要性系数50 = 1

13、.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 1656.153(kN) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.977 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 5.000(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.977 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 1656.153 <= 3383.612(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 1656.153 <= 3305.608(kN)(七) 台顶截面强度验算 土压力计算 计算高度为 11.500(m)处的库仑主动土

14、压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 28.350(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 30.240(度) Ea=262.965 Ex=88.596 Ey=247.591(kN) 作用点高度 Zy=1.795(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=22.585(度) 第1破裂角=28.350(度) Ea=182.795 Ex=97.987 Ey=154.314(kN) 作用点高度 Zy=1.995(m) 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.478(度) 按力多边形法计算得到: 破裂角： 34.478(度) Ea=192.679

15、 Ex=192.327 Ey=11.641(kN) 作用点高度 Zy=2.962(m) 强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 49.235(m2) 重量 = 1181.640 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.592 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于截面总竖向力 = 1466.957(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=2919.373(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.990(m) 截面宽度 B = 4.300 (m) 偏心距 e1 = 0.160(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.160 <= 0.250*4.300

16、 = 1.075(m) 截面上压应力: 面坡=417.275 背坡=265.030(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 417.275 <= 1100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -68.946 <= 110.000(kPa)极限状态法: 重要性系数60 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 1466.957(kN) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.984 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.300(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310 偏心受压构件在弯曲平

17、面内的纵向弯曲系数豮 = 0.975 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 1466.957 <= 2929.733(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 1466.957 <= 2856.372(kN)=第 2 种情况: 组合2= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力 分项系数 = 1.000 2. 填土重力 分项系数 = 1.000 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 = 土压力计算 计算高度为 13.000(m)处的库仑主动土压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 28.350(度) 按假

18、想墙背计算得到: 第1破裂角： 30.240(度) Ea=262.965 Ex=88.596 Ey=247.591(kN) 作用点高度 Zy=1.795(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=22.585(度) 第1破裂角=28.350(度) Ea=182.795 Ex=97.987 Ey=154.314(kN) 作用点高度 Zy=1.995(m) 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.809(度) 按力多边形法计算得到: 破裂角： 34.809(度) Ea=255.506 Ex=255.039 Ey=15.437(kN) 作用点高度 Zy

19、=3.561(m) 墙身截面积 = 56.960(m2) 重量 = 1367.040 kN 衡重台上填料重 = 119.362(kN) 重心坐标(3.665,-2.060)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500 因墙下换填土式基础，所以需要验算墙底的滑移稳定性 滑移力= 353.026(kN) 抗滑力= 828.076(kN) 滑移验算满足: Kc = 2.346 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 549.370(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 3.459 (m)

20、相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 6.220 (m) 相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 10.195 (m) 相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 5.890 (m) 相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 3.561 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 1907.203(kN-m) 抗倾覆力矩= 6414.211(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 3.363 > 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 3434.326(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础为换填土基础，验算墙底偏心距及基底压应力 (假定墙底面

21、对换填土的偏心距及压应力已经满足) 作用于基础底的总竖向力 = 1656.153(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=4507.008(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.000 (m) 偏心距 e = -0.221(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.721(m) 基底压应力: 趾部=243.240 踵部=419.221(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 243.240 / 419.221 = 0.580 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.221 <= 0.167*5.000 = 0.833(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=243.240 &

22、lt;= 420.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=419.221 <= 455.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=331.230 <= 350.000(kPa) 换填土基础下地基承载力验算不满足: 扩散后压应力=208.013 > 150.000(kPa)(四) 基础强度验算 基础为换填土基础，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算 上墙重力 Ws = 382.464 (kN) 上墙墙背处的 Ex = 97.987 (kN) 上墙墙背处的 Ey = 48.993 (kN) 相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.852 (m) 相对

23、于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.995 (m) 相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 3.643 (m)容许应力法: 法向应力检算: 相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 1.602(m) 截面宽度 B = 4.640 (m) 偏心距 e1 = 0.718(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.718 <= 0.250*4.640 = 1.160(m) 截面上压应力: 面坡=179.329 背坡=6.644(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 179.329 <= 1100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -16.077 <

24、= 110.000(kPa) 斜截面剪应力检算 斜剪应力验算满足: 计算值= 26.618 <= 110.000(kPa)极限状态法: 重要性系数80 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 431.457(kN) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.777 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.640(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 1.000 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 431.457 <= 2496.180(kN) 计算稳定时: 稳

25、定验算满足: 计算值= 431.457 <= 2496.180(kN)(六) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 56.960(m2) 重量 = 1367.040 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.459 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于截面总竖向力 = 1656.153(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=4507.008(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 2.721(m) 截面宽度 B = 5.000 (m) 偏心距 e1 = -0.221(m) 截面上偏心距验算满足: e1= -0.221 <= 0.250*5

26、.000 = 1.250(m) 截面上压应力: 面坡=243.240 背坡=419.221(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 419.221 <= 1100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -61.887 <= 110.000(kPa)极限状态法: 重要性系数90 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 1656.153(kN) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.977 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 5.000(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310 偏心受压构件

27、在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.977 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 1656.153 <= 3383.612(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 1656.153 <= 3305.608(kN)(七) 台顶截面强度验算 土压力计算 计算高度为 11.500(m)处的库仑主动土压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 28.350(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 30.240(度) Ea=262.965 Ex=88.596 Ey=247.591(kN) 作用点高度 Zy=1.795(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二

28、破裂面存在： 第2破裂角=22.585(度) 第1破裂角=28.350(度) Ea=182.795 Ex=97.987 Ey=154.314(kN) 作用点高度 Zy=1.995(m) 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.478(度) 按力多边形法计算得到: 破裂角： 34.478(度) Ea=192.679 Ex=192.327 Ey=11.641(kN) 作用点高度 Zy=2.962(m) 强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 49.235(m2) 重量 = 1181.640 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.592 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作

29、用于截面总竖向力 = 1466.957(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=2919.373(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.990(m) 截面宽度 B = 4.300 (m) 偏心距 e1 = 0.160(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.160 <= 0.250*4.300 = 1.075(m) 截面上压应力: 面坡=417.275 背坡=265.030(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 417.275 <= 1100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -68.946 <= 110.000(kPa)极限状态

30、法: 重要性系数100 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 1466.957(kN) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.984 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.300(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.975 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 1466.957 <= 2929.733(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 1466.957 <= 2856.372(kN)=第 3 种情况: 组合3= 组合系数: 1.000

31、 1. 挡土墙结构重力 分项系数 = 1.000 2. 填土重力 分项系数 = 1.000 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 = 土压力计算 计算高度为 13.000(m)处的库仑主动土压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 28.350(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 30.240(度) Ea=262.965 Ex=88.596 Ey=247.591(kN) 作用点高度 Zy=1.795(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=22.585(度) 第1破裂角=28.3

32、50(度) Ea=182.795 Ex=97.987 Ey=154.314(kN) 作用点高度 Zy=1.995(m) 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.809(度) 按力多边形法计算得到: 破裂角： 34.809(度) Ea=255.506 Ex=255.039 Ey=15.437(kN) 作用点高度 Zy=3.561(m) 墙身截面积 = 56.960(m2) 重量 = 1367.040 kN 衡重台上填料重 = 119.362(kN) 重心坐标(3.665,-2.060)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500 因墙下换填土式基础，所以需要验算

33、墙底的滑移稳定性 滑移力= 353.026(kN) 抗滑力= 828.076(kN) 滑移验算满足: Kc = 2.346 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 549.370(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 3.459 (m) 相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 6.220 (m) 相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 10.195 (m) 相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 5.890 (m) 相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 3.561 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩=

34、1907.203(kN-m) 抗倾覆力矩= 6414.211(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 3.363 > 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 3434.326(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础为换填土基础，验算墙底偏心距及基底压应力 (假定墙底面对换填土的偏心距及压应力已经满足) 作用于基础底的总竖向力 = 1656.153(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=4507.008(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.000 (m) 偏心距 e = -0.221(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.721

35、(m) 基底压应力: 趾部=243.240 踵部=419.221(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 243.240 / 419.221 = 0.580 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.221 <= 0.167*5.000 = 0.833(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=243.240 <= 420.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=419.221 <= 455.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=331.230 <= 350.000(kPa) 换填土基础下地基承载力验算不满足: 扩散后压应力=208.013

36、> 150.000(kPa)(四) 基础强度验算 基础为换填土基础，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算 上墙重力 Ws = 382.464 (kN) 上墙墙背处的 Ex = 97.987 (kN) 上墙墙背处的 Ey = 48.993 (kN) 相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.852 (m) 相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.995 (m) 相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 3.643 (m)容许应力法: 法向应力检算: 相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 1.602(m) 截面宽度 B = 4.640 (m) 偏心距 e1 = 0.718(m)

37、截面上偏心距验算满足: e1= 0.718 <= 0.250*4.640 = 1.160(m) 截面上压应力: 面坡=179.329 背坡=6.644(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 179.329 <= 1100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -16.077 <= 110.000(kPa) 斜截面剪应力检算 斜剪应力验算满足: 计算值= 26.618 <= 110.000(kPa)极限状态法: 重要性系数130 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 431.457(kN) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.777 挡墙

38、构件的计算截面每沿米面积A = 4.640(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 1.000 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 431.457 <= 2496.180(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 431.457 <= 2496.180(kN)(六) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 56.960(m2) 重量 = 1367.040 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.459 (m)容许应力法: 法向应力检

39、算: 作用于截面总竖向力 = 1656.153(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=4507.008(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 2.721(m) 截面宽度 B = 5.000 (m) 偏心距 e1 = -0.221(m) 截面上偏心距验算满足: e1= -0.221 <= 0.250*5.000 = 1.250(m) 截面上压应力: 面坡=243.240 背坡=419.221(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 419.221 <= 1100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -61.887 <= 110.000(kP

40、a)极限状态法: 重要性系数130 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 1656.153(kN) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.977 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 5.000(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.977 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 1656.153 <= 3383.612(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 1656.153 <= 3305.608(kN)(七) 台顶截面强度验算 土压力计算 计

41、算高度为 11.500(m)处的库仑主动土压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 28.350(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 30.240(度) Ea=262.965 Ex=88.596 Ey=247.591(kN) 作用点高度 Zy=1.795(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=22.585(度) 第1破裂角=28.350(度) Ea=182.795 Ex=97.987 Ey=154.314(kN) 作用点高度 Zy=1.995(m) 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.478(度) 按力多边形法计算得到: 破裂角：

42、 34.478(度) Ea=192.679 Ex=192.327 Ey=11.641(kN) 作用点高度 Zy=2.962(m) 强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 49.235(m2) 重量 = 1181.640 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.592 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于截面总竖向力 = 1466.957(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=2919.373(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.990(m) 截面宽度 B = 4.300 (m) 偏心距 e1 = 0.160(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.

43、160 <= 0.250*4.300 = 1.075(m) 截面上压应力: 面坡=417.275 背坡=265.030(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 417.275 <= 1100.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -68.946 <= 110.000(kPa)极限状态法: 重要性系数140 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 1466.957(kN) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.984 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.300(m2) 材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项

44、系数鉬 = 2.310 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.975 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 1466.957 <= 2929.733(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 1466.957 <= 2856.372(kN)= 各组合最不利结果=(一) 滑移验算 安全系数最不利为：组合1(组合1) 抗滑力 = 828.076(kN),滑移力 = 353.026(kN)。 滑移验算满足: Kc = 2.346 > 1.300 滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1) 滑动稳定方程满足: 方程值 = 549.370(kN) > 0.0(

45、二) 倾覆验算 安全系数最不利为：组合1(组合1) 抗倾覆力矩 = 6414.211(kN-M),倾覆力矩 = 1907.203(kN-m)。 倾覆验算满足: K0 = 3.363 > 1.500 倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1) 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 3434.326(kN-m) > 0.0(三) 地基验算 作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1) 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.221 <= 0.167*5.000 = 0.833(m) 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=243.