商业高支模专项施工方案

1、第一章 编制依据 1第二章 工程概况及模板设计概况 2一、工程概况 2二、模板设计概况 2第三章 本工程高支模范围及编制说明 3一、本工程高支模范围 3二、编制说明 3第四章 模板配置及技术要求 4模板配置 4模板技术要求 5第五章 施工工艺模板施工工艺流程 6模板施工 6第六章 模板拆除 一、 柱及边梁模板的拆除 二、 梁板模板的拆除 三、拆模清理、堆码及相关技术要求9 9 9 9第七章 模板技术措施11一、验收标准 11二、模板安装注意事项 13三、其他注意事项 13四、技术质量措施 14五、材料节约措施： 14第八章 安全技术措施16第九章 梁模板 （ 扣件钢管架 ） 计算书16第一章编

2、制依据1. * 工程招标文件、投标文件、施工图纸及图纸答疑等；2. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ130-2001)；3. 钢结构设计规范( GBJ17-2003)；4. 建筑施工安全检查标准( JGJ59-99 )；5. 建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) ；6. 木结构设计规范；7. 建筑施工手册第四版；8. 有关法律、法规、规章、管理文件。第二章 工程概况及模板设计概况工程概况工程名称：* 工程工程地点：建设单位：* 房地产开发有限公司设计单位：* 工程设计有限公司监理单位：* 工程建设监理有限公司地勘单位：* 工程勘察设计研究院有限责任公司施工单位：* 建筑

3、工程有限公司本工程总建筑面积 2505.5 ，共两层，屋面± 0.000=457.800 ，负二层层高 6.0m，该层有 10*25*2m 的室内游泳池，负一层层高 4.0m，屋面回填 300 厚种植土，外墙为玻璃幕墙、石材、 外墙涂料相结合。模板设计概况楼层 层数柱截面主梁截面次梁截面负二层最大 800*800 最小 500*500Y：400*1400X：400*1000Y：250*600X：250*600负一层最大 800*800 最小 500*500Y：500*1200X：500*1200Y：300*700X：300*700第三章 本工程高支模范围及编制说明一、 本工程高支模范

4、围1、地下负二层梁 400*1400 模板支模高度 6.4m；400*1200（400*1000 ：支撑计算也按 400*1200 考虑）模板支模高度 5.3m；400*800（ 400*600 支撑计算也按 400*800 考虑）模板支模高 度 5.7m；2、游泳池部分： 400*1200（400*1000 的支撑计算也按 400*1200 考虑）模板支模高度 7.3m； 400*800 （400*600 的支撑计算也按 400*800 考虑）模板支模高度 7.7m；二、 编制说明以上部位高支模， 对模板制安、 钢筋制绑及砼浇捣具有较高的技术要求， 为保证工程质量， 避免质量、安全事故的发生

5、，特编制该方案以指导该工程高支模施工安全顺利进行 ! 模板设计计算部位（取最不利部位、详见高支模计算书）：3、水平构件梁板计算最大梁截面 1轴7 轴交 K轴梁板，该处梁为 1400*400，此处梁支 模高度为 6.4 米；4、400*1200 （400*1000 的支撑计算也按 400*1200 考虑）模板支模高度 7.3m；5、400*800 （400*600 的支撑计算也按 400*800 考虑）模板支模高度 7.7m；第四章 模板配置及技术要求模板配置本工程模板模板体系采用木模板、支撑体系采用钢管、扣件支搭设的撑体系，各材料规格如下：1、模板：柱墙、梁板、楼梯采用 915× 1

6、830×18 优质双层涂膜胶合九层红板。2、木枋：柱墙采用 50×100×3000或 4000枋材，在 50宽面用平刨机刨平；梁板、楼梯采用 50×100×2000 普通枋材。3、钢管、扣件：钢管采用 48×3.5mm钢管、扣件采用一字扣、十字扣及旋转扣。4、高强对拉螺杆： 其余柱、墙、梁对拉螺杆采用 M12高强对拉螺杆， 其最大拉力达到 57KN（如下图）：5、PVC塑料管件：在所有非防水对拉螺杆的两侧模板穿孔的塑料套管上加设PVC塑料胶杯以避免砼漏浆，对所有 12高强对拉螺杆均加设 14 PVC塑料套管以利取出高强对拉 螺杆进行周

7、转使用（如下图）：模板技术要求1、模板应选择平整度好、表面光滑、自身强度较高，能周转多次而不影响模板表面形状 的模板材料。2、模板的配设应有设计计算说明书。复杂、特殊部位应有模板翻样大样图。模板的配设 应构造简单、装拆方便，便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑与养护等工艺要求。3、模板的接缝应严密，不得漏浆。做好梁、板的标高控制工作，确保工程结构和构件各 部分形状尺寸和相互位置的正确。4、在模板支设时，应做好模板的放线定位工作，并应有专人进行技术复核，无误后方能开始支模。第五章施工工艺模板施工工艺流程1、各施工段模板施工顺序为：放线及轴线复核支撑架搭设柱、墙钢筋连接、绑扎梁板模板柱、墙钢筋隐

8、蔽梁板钢筋柱、墙模板加固梁板模板加固验收2、柱模施工工艺流程：放线封模板背枋条对拉螺栓背钢管调垂直及加固；3、梁、板模施工工艺流程：放线搭设支架支梁底模支梁侧模支顶板模。 模板施工 满堂架的搭设1、采用钢管满堂脚手架，板底立杆间距控制在1000×900mm，负二层 1 轴 7 轴交 EJ轴梁板底立杆间距按 1000×900 mm。2、设在支架立杆顶部的可调支撑，其外伸长度不得超过200mm，当不满足要时应采取加水平钢管等可靠措施固定。3、设置纵横向水平杆，其步距为 1.5m。4、须设置扫地钢管，其离地距离 200 mm。5、负二层满堂架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵

9、向剪刀撑，由底至顶连续设 置。6、高于 4m的模板支架， 其两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水 平剪刀撑。? 柱模支设1、采用 50×100×4000mm长（ ）木方、双排 48×3.5mm钢管、 12 高强对拉螺栓以及蝴蝶 卡等组成。2、加固参数：木枋间距小于 200 ，双排 48× 3.5mm钢管间距小于 500mm、 12 高强 对拉螺栓，竖向及水平向间距小于 500mm。3、相连两板的接缝高低差控制在 2mm内，若因模板厚薄不一致，则应统一选材，将少量 不规则模板刨平直使用。4、柱底外围均用木板钉在楼板上，防止柱底模板

10、移位，上部柱模板用水平钢管箍紧，柱 箍间距为 50cm 一道，且要求柱箍与满堂架连接不少于三道，保证其模板不发生移位或倾 斜。? 梁板模板：1、梁模板底模采用九夹板， 小楞采用 50×100mm木方，支柱采用可调节顶托和 48× 3.5 钢管配合。2、负二层 1400、1200、1000mm高的梁板底立杆间距按 1000×900 mm，梁跨度方向 1000mm， 梁侧立杆间距 900mm；梁底立杆间距 1000mm，用梁顶托回顶；梁高 800 时，梁板底立杆 间距按 1000× 900 mm，梁跨度方向 1000mm，梁侧立杆间距 600mm；水平杆间距

11、不超过 1.5 米，梁底木枋间距 150mm，竖向钢管之间采用对接扣件进行连接，上面采用顶托找平。板 底立杆间距控制在 1000× 900mm，水平杆间距不超过 1.5 米，木枋间距 300mm，竖向钢管 之间采用对接扣件进行连接。3、当梁高为 1400、1200mm时，加三道对拉穿梁螺栓 （12 高强螺栓 , 其最大抗拉力为 57KN）；当梁高为 1000mm、800mm时，加两道对拉穿梁螺栓；当量高 <600mm时，不加对拉 穿梁螺栓；通过夹具、螺帽与加固肋等连接，螺栓横向间距为600mm。梁底先加工成木板条（块），侧帮则按交叉梁位置留岔口。梁底模起拱按设计要求做。主次梁交

12、接时，先 主梁起拱，后次梁起拱，悬挑梁需在悬臂处起拱3。4、支撑梁、板模板，具体作法见下图。800*400mm的梁的支撑示意图如下：1400*400mm、1200*400mm、1000*400mm的梁的支撑示意图如下第六章 模板拆除柱及边梁模板的拆除1、柱、梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。2、模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧 模板，先模板后角模。梁板模板的拆除1、梁板模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。2、拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。3、梁板底模拟在混凝土浇筑一周后

13、拆除，但应达到设计及有关规范要求，梁底模的拆除 须严格按设计及有关规范要求施工，具体的拆模要求详下页附表。4、层高超过四米的梁、板、柱模板应搭设设置有防护栏杆的操作平台，在拆除时应逐块 拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。5、拆卸板模板时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，并在拆模区域外设置警示标志。6、预应力梁应待施加预应力结束后才进行拆模。 拆模清理、堆码及相关技术要求1、严禁未经技术人员通知， 不经施工员安排， 操作人员随意拆除模板及支撑、 加固体系， 违者重罚，并追究责任。2、拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、清理。3、模板拆除出来的模板、木枋、钢管、扣件、顶托、底托、对拉螺杆

14、等应清理、堆码到 指定的材料堆放场地，不得乱丢、乱扔。4、模板拆除后应将现场垃圾清理干净。模板拆除对砼强度要求表结构类型结构跨度 (m)按设计的混凝土强度标准值百分率计( %)板250>2,875>8100梁、拱、壳875>8100悬臂构件100第七章 模板技术措施一、 验收标准模板质量必须符合混凝土结构工程施工及验收规范(GB 50204-2002 )及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧 压力以及施工荷载 " 。? 主控项目1、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承

15、载能力，或加 设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。2、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。? 一般项目1 、 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模 板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干 净；2、对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。3、固定在模板上的预埋件、 预留孔洞均不得遗漏， 且应安装牢固其偏差应符合下表的规定? 模板垂直度控制1、对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误 后，方可模板安装。2、模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂

16、直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过 2mm；3、模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高 2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。模板的变形控制4、墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。5、浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。6、门窗洞口处对称下混凝土；7、模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；8、浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；9、模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉

17、结。二、模板安装注意事项1、模板的拼缝、接头： 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。2、清扫口的留置： 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口 50× 100 洞，以便用空压 机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。3、跨度小于 4m 不考虑， 46m 的板起拱 10mm；跨度大于 6m 的板起拱 15mm。4、与安装配合：合模前与钢筋、水、 电安装等工种协调配合， 合模通知书发放后方可合 模。5、混凝土浇筑时， 所有墙板全长、 全高拉通线， 边浇筑边校正墙板垂直度， 每次浇筑时， 均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。6、为提高模板周转、 安装效率， 事先按工程

18、轴线位置、 尺寸将模板编号， 以便定位使用。 拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。三、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项 的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。1、胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。2、进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。3、模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。4、墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保 证模板位置

19、正确和防止模板底部漏浆， 在外墙继续安装模板前， 要设置模板支撑垫带， 并校正其平直。5、墙模板的对拉螺栓孔平直相对， 穿插螺栓不得斜拉硬顶。 内墙穿墙螺栓套硬塑料管， 塑料管长度比墙厚少 23mm。6、门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以 防止变形。7、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，板下按照10 15米设置剪刀撑，有梁板下还应在梁下增设一道剪刀撑，剪刀撑的倾角应在45 60°之间。四、技术质量措施1、支顶板前放线工应提供模板标高控制线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无 误。2、确保墙体平整度，一定按模板设计进行模板加工并验收，施工中正

20、常拆模、吊运， 保证模板不变形。3、杜绝模板接缝漏浆，模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝均采用企口拼缝。框架柱 阳角、墙体阳角多层板硬拼处及梁的阴、阳角的模板拼缝处贴1cm×1cm 海绵条。在门窗洞口模板两侧贴 3cm 宽 1cm 厚海绵条。4、杜绝层间交接处错台，要求墙体模板垂直控制在2mm 以内。为防止混凝土接槎处漏浆，在墙模根部、顶模侧面、框架柱上口贴1cm× 1cm 海棉条，海绵条贴在模板上，不能贴在混凝土表面上。5、解决门窗口砼掉角问题，拆模时注意保护，拆模后在阳角处加设塑料扣角。6、加强模板清理，杜绝粘模现象，用扁铲清理模板板面，铲掉砼残渣，用滚刷涂刷油 质脱膜剂

21、，用抹布将板面的附油擦净。7、针对模板工程出现的问题及时分析原因，采取改进措施。8、所有预留洞、预埋件均需按要求留设，并在合模前与水电队配合核对。9、模板支搭完毕后，要进行预检，经监理签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土 时，需有木工专门负责看管模板。五、材料节约措施：1、施工中严格按照方案制定的流水段施工，加快模板周转、节约模板。2、施工前根据配料单集中配料，长料长配，短料短配，避免长料短用，优材劣用，合 理地利用木材、多层板、钢管支撑。3、控制拆模时间，以提高支撑及模板的周转次数。4、材料、架木具进场后严格按照平面布置图中规定的位置存放，不得随意乱堆乱放， 并挂牌指定专人负责管理。5、材

22、料、架木具分品种、规格和按不同要求码放整齐，不得超高，不得混串，应下垫 的料具，下垫高度不得低于 10cm。6、现场材料按其不同要求采取防雨、防潮、防晒、防火、防爆、防冻、防损坏措施，不得无防护或降低防护标准7、现场废料应及时归堆、分拣、回收；不得与施工垃圾和废弃物混放；报废材料要挂 报废牌标识。8、施工现场各项管理、严格依照 ISO9002 的管理程序进行，加强材料内业台帐管理， 提高文明施工管理水平。第八章 安全技术措施1、 所有施工人员必须戴好安全帽并系好帽带。2、 在基坑周边坡面上下时应走上人跑梯，不得沿坡面上下，并不得在上人爬梯上嘻笑 打闹。3、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件

23、是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支 设班组设专人看模， 随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设 模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。4、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查， 使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。 使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用； 使用木工机械严禁戴手套； 长度小于 50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬 拽；机械停用时断电加锁。5、在电

24、梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧压力既受 温度影响， 又受浇筑速度影响， 因此当夏季施工温度较高时， 可适当增大混凝土浇筑 速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。6、施工中不得乱扔垃圾、杂物。7、操作工人连续工作时间不得超过 12 个小时，即禁止操作工人疲劳作业。8、临边洞口注意防护，禁止嘻笑打闹！9、不得破坏施工现场及办公区域的设备、设施、电缆电线及安全施工设施。10、模板拆除时应拆下的模板钉尖朝下，避免钉尖扎脚伤人11、施工中做到三不伤害，即不伤害自己、不伤害他人、不被他人伤害。12、其它未涉及的安全事宜严格按照建筑施工安全操作规程有关条款执行。第

25、九章梁模板 （扣件钢管架 ） 计算书梁400*1400 模板计算书(一) 、参数信息1. 模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.40 ； 梁截面高度 D(m):1.40 混凝土板厚度 (mm):100.00 ； 立杆梁跨度方向间距 La(m):1.00 ； 立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m):0.10 ； 立杆步距 h(m):1.50 ；梁支撑架搭设高度 H(m)：5.10 ； 梁两侧立柱间距 (m):0.90 ；承重架支设 :1 根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m):0.90 ； 采用的钢管类型为 48×3.5 ；:0.80 ；扣件连

26、接方式 : 双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数 2. 荷载参数模板自重 (kN/m2):0.35 ；钢筋自重 (kN/m3):1.00 ； 施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.0 ； 新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2 ):18.0 ； 倾倒混凝土侧压力 (kN/m2):1.0 ； 振捣混凝土荷载标准值 (kN/m ):1.03. 材料参数 木材品种：柏木； 木材弹性模量 E(N/mm2) ：10000.0 ； 木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2) ： 17.0 ； 木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2) ： 1.7 ； 面板类型：胶合面板； 面板弹性模量 E(N

27、/mm2) ：9500.0 ； 面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2) ： 13.0 ；4. 梁底模板参数 梁底纵向支撑根数： 6； 面板厚度 (mm)： 18.0 ；5. 梁侧模板参数 主楞间距 (mm)： 500； 次楞根数： 6； 穿梁螺栓水平间距 (mm)：500； 穿梁螺栓竖向根数： 3； 穿梁螺栓竖向距板底的距离为： 200mm， 400mm，400mm； 穿梁螺栓直径 (mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管 48×3.5 ； 主楞合并根数： 2；次楞龙骨材料：木楞 , ，宽度50mm，高度 100mm；(二) 、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载

28、强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按 200/(T+15) 计算，得5.714h ；T -混凝土的入模温度，取 20.000 ；V -混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h ；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m ；1- 外加剂影响修正系数，取 1.200 ；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150 。 根据

29、以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m 2、 18.000 kN/m 2，取较小值 18.000 kN/m 2作为本工程计算荷载。(三) 、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒 混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为 6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图 (单位： mm)1. 强度计算 跨中弯矩计算公式如下 :其中， - 面板的弯曲应力计算值 (N/mm2) ；M - 面板的最大弯距 (N.mm)；W - 面板的净截面抵抗矩，

30、W = 50 ×1.8 × 1.8/6=27cm 3； f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2) ； 按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值 : q 1= 1.2 ×0.5 × 18× 0.9=9.72kN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值 : q 2= 1.4 ×0.5 × 1×0.9=0.63kN/m ；q = q 1+q2 = 9.720+0.630 = 10.350 kN/m ；计算跨度 （内楞间距 ）: l = 260mm ；面板的最大弯距 M= 0

31、.1 ×10.35 ×2602 = 7.00 ×104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值 : = 7.00 ×104 / 2.70 ×104=2.591N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm 2；面板的受弯应力计算值 =2.591N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm 2，满足 要求！2. 挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值 : q = 18×0.5 = 9N/mm ；l-计算跨度 （ 内楞间距 ）: l = 260mm ；2E- 面板材质的弹性模量 : E = 9500N/

32、mm 2；I-面板的截面惯性矩 : I = 50 ×1.8 ×1.8 ×1.8/12=24.3cm 4；面板的最大挠度计算值 : = 0.677 ×9×2604/（100 ×9500×2.43 ×105） = 0.121 mm ； 面板的最大容许挠度值 : = l/250 =260/250 = 1.04mm；面板的最大挠度计算值 =0.121mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.04mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算内楞（木或钢 ）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算

33、。 本工程中，龙骨采用 1根木楞，截面宽度 50mm，截面高度 100mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为 :2W = 50×1002×1/6 = 83.33cmI = 503×1003×1/12 = 416.67cm内楞计算简图(1) . 内楞强度验算 强度验算计算公式如下其中， - 内楞弯曲应力计算值 (N/mm2) ；M - 内楞的最大弯距 (N.mm)；W - 内楞的净截面抵抗矩；f - 内楞的强度设计值 (N/mm2) 。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载， q = (1.2 × 18×0.9+1.4

34、 ×1×0.9) × 0.26=5.38kN/m ； 内楞计算跨度 (外楞间距 ): l = 500mm ；内楞的最大弯距 : M=0.1 × 5.38 ×500.00 2= 1.35 ×105N.mm； 最大支座力 :R=1.1 ×5.382 ×0.5=2.96 kN ； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.35 ×105/8.33 ×104 = 1.615 N/mm 2； 内楞的抗弯强度设计值 : f = 17N/mm 2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.615 N/mm 2 小于

35、 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm 2， 满足要求！2). 内楞的挠度验算其中 E -面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；q- 作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00 × 0.26= 4.68 N/mm ；l-计算跨度 ( 外楞间距 ) ： l = 500mm ；I-面板的截面惯性矩： I = 8.33 × 106mm4；内楞的最大挠度计算值 : = 0.677 ×4.68×5004/(100 ×10000×8.33 ×106) = 0.024 mm ；内楞的最大容许挠度值 : = 500/250

36、=2mm ；内楞的最大挠度计算值 =0.024mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2. 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力， 取内楞的最大支座力 2.96kN, 按照集中荷载作用下的 连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : 截面类型为圆钢管 48×3.5 ； 外钢楞截面抵抗矩 W = 20.4cm 3 ； 外钢楞截面惯性矩 I = 48.8cm 4；外楞计算简图外楞弯矩图 (kN.m)外楞变形图 (mm)(1) . 外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值 (N/mm2) M - 外楞的最大弯距 (N.mm)； W

37、 - 外楞的净截面抵抗矩；f - 外楞的强度设计值 (N/mm2) 。根据连续梁程序求得最大的弯矩为 M= 1.006 kN.m外楞最大计算跨度 : l = 400mm ；经计算得到，外楞的受弯应力计算值 : = 1.01 ×106/2.04 ×104 = 49.335 N/mm 2； 外楞的抗弯强度设计值 : f = 205N/mm 2；外楞的受弯应力计算值 =49.335N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm 2，满 足要求！（2）. 外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为 0.556 mm 外楞的最大容许挠度值 : = 400/400=1

38、mm ；外楞的最大挠度计算值 =0.556mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！（五）、穿梁螺栓的计算验算公式如下 :其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2） ；f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径 : 12 mm ；穿梁螺栓有效直径 : 9.85 mm ； 穿梁螺栓有效面积 : A= 76 mm 2；穿梁螺栓所受的最大拉力 : N =18 ×0.5 ×0.5 =4.5 kN 。穿梁螺栓最大容许拉力值 : N = 170 ×76/1000 = 12.92 kN ；穿梁螺栓所受

39、的最大拉力 N=4.5kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN ，满足要 求！（六）、梁底模板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和挠度。 计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板 面的大小 , 按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时 产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :W = 1000 ×18× 18/6 = 5.40 ×104mm3；54I = 1000 ×18×

40、 18× 18/12 = 4.86 ×105mm4；1. 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值 (N/mm2) ；M - 计算的最大弯矩 (kN.m) ；l-计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =80.00mm ；q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值 (kN/m) ； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2 ×( 24.00+1.00 )× 1.00 ×1.40 ×0.90=37.80kN/m ； 模板结构自重荷载：q2:1.2 × 0.35 ×1.00 ×

41、;0.90=0.38kN/m ； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4 ×1.00 ×1.00 × 0.90=1.26kN/m ； q = q1 + q2 + q3=37.80+0.38+1.26=39.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下 :Mmax = 0.10 ×39.438×0.082；6 4 2 =0.025 ×106/5.40 × 104=0.467N/mm2；2f=13N/mm 2，梁底模面板计算应力 =0.467 N/mm 2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 满足要求！2. 挠度验算 根据建筑施工计

42、算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下 :其中， q- 作用在模板上的压力线荷载 :q = (24.0+1.00) ×1.400+0.35 )× 1.00= 35.35KN/m ；l-计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =80.00mm ；E- 面板的弹性模量 : E = 9500.0N/mm 2；面板的最大允许挠度值 : =80.00/250 = 0.320mm ； 面板的最大挠度计算值 : = 0.677 ×35.35 ×804/(100 ×9500× 4.86 ×105)=0.002

43、mm； 面板的最大挠度计算值 : =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值 : = 80 / 250 = 0.32mm，满足要求！(七) 、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用钢管。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混 凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m) ： q1 = (24+1) ×1.4 ×0.08=2.8 kN/m ；(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q2 = 0.35 ×0.08 × (2 

44、15; 1.4+0.4)/ 0.4=0.224 kN/m ；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 (kN/m) ： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2+1) × 0.08=0.24 kN/m ；2. 钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2 ×2.8+1.2 ×0.224=3.629 kN/m ；活荷载设计值 P = 1.4 ×0.24=0.336 kN/m ；钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :3W=5.08cm 3I=12.19cm 4钢管强度验算 :最大弯矩考虑为静

45、荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下线荷载设计值 q = 3.629+0.336=3.965 kN/m ；最大弯距 M =0.1ql 2= 0.1 ×3.965 ×1×1= 0.396 kN.m ；最大应力 = M / W = 0.396 ×106/5080 = 78.047 N/mm 2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm 2；钢管的最大应力计算值 78.047 N/mm 2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2, 满足要求 ! 钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下 :截面抗剪强度必须满足 :其中最大剪力 : V = 0.6

46、×3.629 ×1 = 2.177 kN ； 钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm 2；钢管受剪应力计算值 =2 ×2177.280/489.000 = 8.905 N/mm 2 ； 钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm 2；钢管的受剪应力计算值 8.905 N/mm 2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2, 满足要求 ! 钢管挠度验算 :最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下q = 2.800 + 0.224 = 3.024 kN/m；44钢管最大挠度计算值= 0.677 ×3.024 

47、15;10004 /(100 ×206000×12.19×104)=0.815mm；钢管的最大允许挠度 =1.000 ×1000/250=4.000 mm ；钢管的最大挠度计算值 = 0.815 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3. 支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：2(1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m2) ：q1 = (24.000+1.000) ×1.400= 35.000 kN/m 2；2(2) 模板的自重 (kN/m2) ： q2 = 0.350 kN/m 2 ；(3) 活荷载为施工

48、荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2) ：q3= (2.000+1.000)=3.000 kN/m 2；q = 1.2 ×(35.000 + 0.350 )+ 1.4×3.000 = 46.620 kN/m 2；梁底支撑根数为 n ，立杆梁跨度方向间距为 a， 梁宽为b，梁高为 h,梁底支撑传递给钢管的集中力为 P，梁侧模板传给钢管的集中力为 N 当n=2时：当n>2时：计算简图 (kN)支撑钢管变形图 (mm)支撑钢管弯矩图 (kN.m) 经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = R B=1.024 kN ，中间支座最大反力 Rmax=12.775； 最大

49、弯矩 Mmax=0.626 kN.m ；最大挠度计算值 V max=0.143 mm；支撑钢管的最大应力 =0.626 × 106/5080=123.287 N/mm 2；支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N/mm支撑钢管的最大应力计算值123.287 N/mm 2 小于 支撑钢管的抗压设计强度205.0 N/mm满足要求 !(八) 、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。(九) 、扣件抗滑移的计算 : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN ，按照扣件抗滑承载力系数 0.80 ，该工程实际的

50、旋转双扣件承载力取值为 12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取12.80 kN ；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=12.775 kN ；(十)、立杆的稳定性计算 :立杆的稳定性计算公式1. 梁两侧立杆稳定性验算 : 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =1.024 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 ×0.129 ×5.1=0.79 kN ； 楼板的混凝土模板的自

51、重： N 3=1.2 × (0.90/2+(0.90-0.40)/2)×1.00 ×0.35=0.294 kN ；楼板钢筋混凝土自重荷载 :N4=1.2×(0.90/2+(0.90-0.40)/2)×1.00 ×0.100 ×(1.00+24.00)=2.100kN；N =1.024+0.79+0.294+2.1=4.209 kN；由长细比 l o/i 查表得到；-轴心受压立杆的稳定系数，i -计算立杆的截面回转半径(cm) ： i = 1.58 ；A -立杆净截面面积 (cm 2) ：A = 4.89 ；W -立杆净截面抵

52、抗矩 (cm3) ：W = 5.08 ； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm 2) ；f - 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2 ；lo - 计算长度 (m) ；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = k 1uh(1)k 1 - 计算长度附加系数，取值为： 1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 ，u =1.7 ； 上式的计算结果：立杆计算长度 L o = k 1uh = 1.155 ×1.7 ×1.5 = 2.945 m ；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到

53、轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =4208.535/(0.207 ×489) = 41.577 N/mm 2； 钢管立杆稳定性计算 = 41.577 N/mm 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l o = k 1k2(h+2a)(2)k1 - 计算长度附加系数按照表 1取值1.167 ；k2 - 计算长度附加系数， h+2a = 1.7 按照表 2取值1.004 ； 上式的计算结果：立杆计算长度 L o = k 1k2(h+2a) = 1.167 ×1.0

54、04 ×(1.5+0.1 ×2) = 1.992 m ；Lo/i = 1991.836 / 15.8 = 126；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； =4208.535/(0.417 ×489) = 20.639 N/mm 2； 钢管立杆稳定性计算 = 20.639 N/mm 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 :其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力： N1 =12.775 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 ×0.129 ×(5.1-1.4)=0.79 kN ；N =12.775+0.79=18.348 kN ；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o/i 查表得到；i -计算立杆的截面回转半径 (cm) ： i = 1.58 ；A - 立杆净截面面积 (cm 2) ： A =