350mm厚砼板排架支撑施工方案专家论证

1、For personal use only in study and research; notfor commercial use徐州荣盛花语城地下汽车库模板芀建设单位：徐州荣凯置业有限公司薀监理单位：徐州市建设工程监理有限公司蚈设计单位：中国江苏国际经济技术合作集团有限公司芄施工单位：江苏帝成建设集团有限公司肂编制人：艿审核人：螈批准人：蚅蒀江苏帝成建设集团有限公司肈2016年1月6日121515膂第一节 工程简介肁第二节 编制依据袇第三节 编制说明膃第四节 设计参数羄第五节 模架搭设要求袀第六节 模架搭设参数羇第七节 梁板模板施工要求薄第八节、后浇带跨内模板支撑 第九节第十节莂模板监测监

2、控措施第十一节第十二节虿安全管理第十三节第十四节肇冬雨季施工措施肆目录3333455芇羅第十二节 应急预案肄第十二节 模架设计计算1618薂模板支架搭设方案第一节第二节芃工程简介：艿（一）参建单位莇工程名称：荣盛花语城地下汽车库羃建设单位： 徐州荣凯置业有限公司蚁监理单位：徐州市建设监理工程有限公司羈设计单位：中国江苏国际经济技术合作集团有限公司莇施工单位：江苏帝成建设集团有限公司莄建设地点：本工程位于徐州市泉山区御景路与科技大道交叉路口东南侧蒃（二）工程概况肁1、本工程地下室为荣盛花语城地下汽车库。本工程层高3.35m,局部层高4.35m，最大的框架梁是400mm*1350mm框架柱截面为4

3、00*500mm蒆2、本工程总建筑面积34678川，人防建筑面积33149川，人防防护面积32261川。本工程抗震节点墙均按抗震三级和环境类别二b类施工。螅第二节 编制依据袁1、建筑施工安全检查标准JGJ592011。螀2、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）薆3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011薃5、 荣盛花语城一期一批地下汽车库工程设计施工图蕿6、DGJ32/J30-2006（第四分册）蚆7、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011。芃8、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013。肁9、危

4、险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定莈第三节 编制说明螆本方案编制对象为地下室现浇梁板的模板支架，该现浇梁板板厚350，混凝土强度等级C35,本现浇板模板支架搭设在地下室基础底板上。支撑咼度为3.35米，局部最大支撑高度为4.35米；架体的支撑高度按照4.35m进行计算；柱帽尺寸为1800mm*2250mm*450及rfh800mm*2250mm*400mft类型多种，主要类型为400*800、400*1350等。取400*1350为例进行计算,尺寸小于或者等于400*1350的梁均按400*1350设计要求施工。由于 模架立杆需立于地下车库底板上，故本方案不需要考虑立

5、杆对该楼 板的作用。蚄第四节 设计参数螃1.支架参数莁1）模板支架祎横向间距或排距（m）:0.80;纵距（m）:0.8;步距（m）:1.50;肅立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):2.8和3.8；芀采用的钢管(mm):48X3.0;板底支撑连接方式：钢管支撑；膀立杆承重连接方式:可调托座；羆板底方钢管的间隔距离(mm):250.00；蒅2)梁支架羂横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.8;步距(m):1.50;袈立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20;梁模板下面用三根40*70mr的木方，木方下面采用的钢管(mm):48X3.0水平横管，在横管

6、下面用：48X3.0顶托住水平横 管。肂肆3）柱帽支架肃柱帽下面小梁用40*70的木方下面支撑在柱子的模板上， 柱帽下面用48X3.0的 钢管支撑，间距为800mm主梁用48X3.0钢管,柱帽下侧用48X3.0钢管斜撑。48半3.0期曾祎蚀2.荷载参数膅模板与木板自重（kN/m2）:0.500;混凝土与钢筋自重（kN/m）:25.500;蒄施工均布荷载标准值（kN/m2）:1.000;袄3.材料参数葿面板采用胶合面板，厚度为15mm板底支撑采用钢管；芅面板弹性模量E（N/mrr）:9500;面板抗弯强度设计值（N/mn1）:13;袅托梁材料为：方钢管：40X40 x3mm节第五节模架搭设要求芈

7、1、模架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案，并由专业队伍搭设。莅2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。芆3、该模架标高及几何尺寸繁杂，施工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、 技术交底，避免出错。羄4、模架立杆按平面图位置弹线定位，立杆支承在地下室基础底板上。芁5、先浇地下室墙板和柱， 模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定， 并用木楔打紧。蒅6、在立柱底距地面200m高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调 支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。莃7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用？48mnx3mr钢管，用扣件与钢管立柱 扣牢。钢管的立杆、

8、扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得 小于1000mm并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mr处进行固定。蒂8、竖向剪刀撑：地下室模架外侧四周布置连续竖向剪刀撑，中间按纵、横向轴线由 底至顶连续设置。肀9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。薅10、砼浇筑时材料、人员不得集中，砼堆集高度不得超出现浇砼板面100mm大梁从梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大于400mm。螄11、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方 可拆除。膃12、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。袈13、底模拆除梁长8米，混凝土强度达到1

9、00%V8米混凝土强度达到75%悬臂 构件达到100%后方可拆除。衿本工程最大支撑高度为4.35米膄第六节 模架搭设参数蚁地下室梁、板模架搭设参数袁梁板规格（mm罿方钢管 数量薅或木方间距（mrh莃立杆间距（mrh蚀横向跨 距聿（mrh羆水平杆螁步距（mm荿备注蒃纵向间距膈横向间距賺350板芈250羅w800蚃w800羀莈w1500甫板底采用賺U托蝿400X1350蒈木方3根蒃w550袂w800蒇800薈w1500袃梁底用U托芀薀蚈芄肂艿螈蚅第七节梁板模板施工要求蒀模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参

10、数、构造措施和安 全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上 签字确认。本模架由专业队伍搭设。肇1、钢管扣件U托进场管理螇钢管、扣件、U托必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必 须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。 没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢 管、扣件不得进入施工现场。肆搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用袇经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得积 水。膃施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量

11、检验等情况。羄2、模板施工流程及支设方法:膂钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合规程附录E的规定;钢管光许偏差允许偏差 (mm)示意图检查工具焊接钢管尺寸讨,1外径48壁厚3 5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1 70塞尺，拐角尺3钢管外表面诱蚀深度050钢管弯曲.离各种杆钢管的端部弯b立杆钢管弯曲6.5m匚水平杆、斜杆的钢管512-蒃（2）、梁模:螆（3）、板模:膀3、立杆羆（1）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距 底座上皮不大于200m处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地 杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度

12、上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长 两跨与立杆固定，高低差不应大螃安装板模木莁调整楼板下皮标高及起拱肅检查模板上层标高、平整祎铺设模板于1m靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小500mm蒅4、水平杆羂（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。应符合下规定：袈a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；羆b、搭接长度不应小于1m应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至 搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。袆（2）、主节点处必须设置一

13、根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点 两个直角扣件的中心距不应大于150mm。莀（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。羁5、剪刀撑肆（1）、模板支架四边满布竖向剪刀撑，纵、横向竖向剪刀撑按纵、横向轴线由底 至顶连续设置；肃（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：肂a、剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45度60度之间。蚀b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1000mm并用三只旋转扣件固膅6、拆除蒄（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时, 混凝土强度应符合下表的规定。底丰笑及共支茱拆除时的丫昆凝土弓亘度巽求枸件跨度达到设计的混凝土立方 体抗压弓虽度标准值

14、的百分率板502, 8100梁拱.壳A 上8100悬臂松件100袄（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。葿（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。芅（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二 步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后 再拆除支架。袅（5）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检 查、整修与保养，易V除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。节（6）、拆模时间芈墙体模板拆除要根据现场同条件养护试块的强度确定

15、， 当试块完全凝固并且已经达到一定强度 时由各段负责人通知，施工人员方可进行模板的拆除工作，竖向结构混凝土强度保证其表面及棱角 不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。莅第八节、后浇带跨内模板支撑芆1、本工程的墙板后浇带的模板同普通墙板一样设置， 仅墙板后浇带两侧的穿墙螺栓 保留，增设中间部分的穿墙螺栓；故而穿墙螺栓的水平间距为450mm、竖向间距为450mm；方钢管间距为300mm；双拼钢管的竖向间距为450mm、水平间距为450mm。羄2、根据本工程的后浇带设置情况，后浇带全部在车库跨中。为防止在拆除模板过程中出现后浇带模板被拆或“后支式”与“先支式”模板的情况，本工程车库后浇带全部采用独立式支

16、撑形式。芁根据模板设计计算，后浇带模板的设置主要如下：蒅.板：立杆纵横向间距也为800mm莃构造措施：纵横向一跨独立设置。纵横向水平杆设置三道、一道为离底部200mm的扫地杆、一根为板底的通长水平杆、中间设置一道水平杆。蒂剪刀撑：根据车库后浇带的影响范围内设置纵横向两个方向的剪刀撑。剪刀撑连续设置。肀第九节模板监测监控措施薅1平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，当力 杆基础不在同一水平面上时，必须将高处的扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。螄2.立杆底层步距不应大于1.5m。膃3两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆

17、的两个接头错开的距离不应小于500mm各接头中心点至主节点的距离不宜大于步距的1/3。袈4.支架立杆应竖直设置，2m高度内允许偏差为15mm衿5满堂模板支架应符合下列规定:膄四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。蚁高于4m的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向一上每隔两步设置一道水平 剪刀撑。袁二、模板的安装罿混凝土底板外模采用钢模散拼，U形卡连接，竖、横向用作加强杆。在边坡下脚用$48钢管打桩，用作外模支撑的支撑点，用钢管、扣件连接加强杆和支撑点，使模板固定牢固。薅每根$14圆钢拉结螺栓中间用4mm厚、 尺寸为50mm*50mn的钢板满焊， 用作止水片， 并

18、在 靠模板两边各放一块20mm厚、尺寸为直径30的塑料垫圈，待混凝土浇好拆模后，凿掉两边塑料垫 圈，截掉长出墙面的螺杆，再用1:2水泥防水砂浆分层补平。莃2剪力墙模板安装蚀剪力墙横竖围檩间距450mm*450mm内墙$14螺栓间距450mm*450m左右。上下端围檩悬臂长度不大于200mm钢管支撑系统排架主管间距800mm*800m,水平钢管3道，第一道离地面200mm,第二道离地面1500mm第三道在龙骨底部，必须纵横连接，以保证其整体稳定性。考虑到剪力墙用 商品混凝土，底下3排拉结螺杆用双螺帽加强。聿为保证模板施工位置准确， 确保墙体垂直度和平整度， 采用焊钢筋限位来控制墙厚度， 同时以

19、弹模板300mm控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位昼焊在大规格钢筋上，楼板面向 上50mm。羆安装工程的所有预埋管， 在模板封模前应安装固定牢固， 位置尺寸复核准确后再封模板， 模板 的安装允许偏差及预埋件、预留洞的偏差必须满足规范要求。螁3.顶板模板安装荿顶板采用$48钢管塔设满堂支模架，立柱间隔距离为800mm*800m,顶部方钢管龙骨截面为40mm*40mm龙骨间距不大于250mm龙骨接头要错开，模板接缝处用40*70mm的木方连接。平台板铺设时必须平台板盖墙梁模。膈4.柱模安装膃柱模板支模时，四周必须设牢固支撑或用钢管箍牢，避免柱模整体歪斜甚至倾倒，钢管柱箍的间距在0.6m

20、以内为宜，并在柱模下方留一清扫孔，以便清除里面的杂物。蒃5.模板安装的自检膈模板支好后，首先要进行自检，填自检自评表，再上报项目部及监理公司进行验收，验收合格 后做好交接手续，再进行下道工序施工。膈6.浇筑砼时的监测薄在浇筑混凝土时派两名木工看模，发现模板有轻微的变形， 立即进行整改，如发现模板有较大破坏，甚至支架可能倒塌时必须及时离开现场并向上级主管部门汇报情况，并制定解决方案。羁三、模板的拆除賺模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和国家安全施工文明施工规定执行。对非承重模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应 在同条件养护，试块强度达到7

21、5%设计强度后方可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。芈1.模板拆除安全技术措施羅一般要求蚃拆模时对混凝土强度的要求，根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇混凝土结 构模板及支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：羀不承重的侧模板，包括梁、柱墙侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。莈承重模板，包括梁、板等水平结构的底模， 应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。莆在拆摸过程中，如发现实际结构混凝土强度并达到要求，有影响结构安

22、全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。賺已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加 设临时支撑。蝿拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。蒈冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要考虑混凝土模板拆除后的保温养护。如必须暴露在大气中，则应保证混凝土受冻前的临界强度。蒃对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求处，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝 土内外温度差不超过20C，以免发生温差

23、裂缝。袂各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆”的顺序进行，以及”先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆除。蒇除必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。薈拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。袃拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除顶模。芀2.基础模板拆除的安全技术薀基础拆模蚈基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍方。 拆除的模板应及时送到离基坑较远的地方进行清理。芄模板拆除注意事项拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。艿拆模顺序

24、一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要制定拆模方案。螈定型模板，特别是组合式钢模板，要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后清理干净，板面涂刷脱模剂，分类堆放整齐，以利再用。蚅支设临空建筑特模板时，应搭设支架。蒀混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。肇拆除模板支撑前，混凝土强度必须达到规定的规范，并经技术部门批准后，才能进行。螇拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一次性大面积脱落。肆拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。膂第十节、安全管理

25、肁1、 模板支架搭设、 拆除人员必须是经过按现行国家标准 特种作业人员安全技术考 核管理规则（GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持 证上岗。袇2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。膃3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7节的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。羄4、作业层上的施工荷载应符合设计要求， 不得超载。脚手架不得与模板支架相连袀5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。羇6、当有六级及六级以上大风和雾、 雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。 雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。薄7、混凝土浇筑过程中，

26、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异 常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应 采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。莂8、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。虿9、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规 范的有关规定执行。肇10、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。羅11、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操 作人员入内。肄第十一节.冬雨季施工措施莈一）雨季施工措施膇1）雨天使用的木模板拆下后应放平，以免变形。若模板拼装后不能及时

27、浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前应重新检查、加固模板和支撑。莆3)模板落地时，地面应坚实，并支撑牢固。基础应随时观察，如有下陷或变形，应立 即处理。薁4)安装作业蒁防滑：现场施工人员一律穿着防滑的橡胶底鞋，严禁穿凉鞋、拖鞋，及时清扫构件 表面的积水。芇及时清扫构件去除构件上的泥水，防止构件带泥吊入作业面。薂检查临时电箱、用电工具确保其绝缘性能。芃雨后检查安全绳(麻绳)、防护设施需要巡查。艿二)、冬季施工措施1)2)莇满堂脚手架、脚手板或模板上有冰雪积留时，施工前应清除干净，有坡度的跳板应钉防滑条或 铺草包，并随时检查架体有无松动及下沉现象，以便及时处理。3)4)羃高空作业必须用安全带，

28、进入工地必须带好安全帽，楼面预留孔洞必须用盖板盖好，不准用芦 苇、草包遮盖，以防失足跌落。冬季施工拆除脚手架应有维护警戒措施，严禁高空向下抛掷。蚁第十二节 应急预案羈一、救援预案的目的事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。莄二、救援机构蒃1、机构肁组长： 封坡蒆副组长： 李玉佩、卞卫平螅组员：殷正东、 张尊科 、张东东、高昌平、刘庆田、孟新祥、孟文祥、徐辉等袁2、职责和分工螀（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。薆（2）副组长协助组长组织、 指挥、协调救援工作， 组长不在

29、现场时代行组长职责膆（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。薃三、演练蕿在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。芃消防演练肁四、应急响应莈出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地 点：、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在 现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。螆组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力事故的各情况由公司

30、向外向上汇报。蚄地点：荣盛花语城工地内；医院：四院；用车辆牌号：京M A5333螃五、模板及支架倒塌事故的应急救援莁1、模板及支架倒塌事故的主要危害袆模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。肅2、应急救援方法芀（1）有关人员的安排膀组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的 人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要 公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。羆（2）人员疏散、救援方法蒅人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进 行疏散到安全的地方， 并做好安全警戒工作。 各组员和现场

31、其他的各人员对现场受伤害、 受困的人员、 财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次 倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物 力进行抢救。羂（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧， 不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动 作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。袆受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。莀立即拨打120急救电话或送医院：四院。羁(4

32、)现场保护肆由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的 绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。肃第十三节 模架设计计算肂一、350mr板模板(扣件式)计算书蚀模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2011建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2014)等规范编制。 建筑施工安全检查 标准JGJ592011。膅蒄一) 、参数信息袄1.模板支架参数葿横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.80;步距(m):1.50；肀芅立杆上端伸

33、出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.00；袅采用的钢管(mm):48X3.0;板底支撑连接方式：钢管支撑；节立杆承重连接方式:可调托座；芈板底方钢管的间隔距离(mm):250.00；莅2.荷载参数芆模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；羄施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；芁3.材料参数蒅面板采用胶合面板，厚度为15mm板底支撑采用钢管；莃面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；肀蒂托梁材料为：方钢管: 40X40X3mm；膃二）、模板面板计算袈模板面板为受弯构件，按

34、三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度衿模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:23S3flDg-膄W = 75X1.5 /6 = 28.125 cm;2蚁I = 75X1.53/12 = 21.094 cm袁模板面板的按照三跨连续梁计算q250L250Lrr罿薅面板计算简图莃1、荷载计算蚀静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):聿qi= 25.5X0.35X0.75+0.5X0.75 = 7.069 kN/m;羆(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):螁q2= 1X0.75= 0.75 kN/m;荿2、强度计算膈计算公式如下：2膃M=0.1ql蒃其中：q=i.2X7.

35、069+1.4X0.75= 9.532kN/m膈最大弯矩M=O.1X9.532X2502= 59578.125 Nmn;膈面板最大应力计算值(T =M/W= 59578.125/ 28125 = 2.118 N/mm2;薄面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；羁面板的最大应力计算值为2.118 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mni,满足要求!膁3、挠度计算芈挠度计算公式为：4葿V=0.677ql /(100EI)v=l/250芇其中q =q1= 7.069kN/m薄面板最大挠度计算值V=0.677X7.069X2504/(100X9500X21.094X104)=0.093

36、mm；羂面板最大允许挠度V=250/ 250=1 mm；袀面板的最大挠度计算值0.093 mm小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求！螅三)、纵向支撑钢管的计算莃纵向支撑钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为肂截面抵抗矩W=4.49cm3；肇截面惯性矩l=10.78cm4;计算简图膂1.荷载的计算蒈静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):袅qi= 25.5X0.25X0.35+0.5X0.25 = 2.356 kN/m;膅(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN):节q2= 1X0.25 = 0.25 kN/m;衿2.强度验算蚇最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。袄

37、最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下莂最大弯矩计算公式如下：22芀Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2肄静荷载：qi= 1.2Xqi= 1.2X2.356= 2.828 kN/m;蚂活荷载：q2= 1.4X0.25 = 0.35 kN/m;2莂最大弯矩Mmax= (0.1X2.828+0.117X0.35 )X0.75= 0.182 kNM蚀N=1.1qd+1.2q2I螆最大支座力N = ( 1.1X2.828 + 1.2X0.35)X0.75 = 2.648 kN；蚅最大应力计算值(T=M / W = 0.182X106/4490 = 40.553

38、 N/mm2;蒂纵向支撑钢管的抗压强度设计值f=205.0 N/mm2；螇纵向支撑钢管的最大应力计算值为40.553 N/mm小于 纵向支撑钢管的抗压强度设计值205.0 N/mm2,满足要求!蒈3.挠度验算蒄最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度薂计算公式如下:4膈v=0.677q1l /(100EI)羆静荷载q1= 2.356 kN/m螄芃三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度蚁V= 0.677X2.356X7504/( 100X206000X10.78X104) =0.227 mm;蕿纵向支撑钢管的最大挠度小于750/150与10 mm,满足要求！蚈四)、托梁材料计算羂托梁按照集中荷载

39、作用下的三跨连续梁计算；螁托梁采用：方钢管：40X40X3mm3羀W=5.099 cm；4劇=10.197 cm;肅集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.648kN;袁腿ppppppppppJF11r1r1r11114心m800300螄托梁计算简图0.6590.712托梁计算剪力图（kN）肁最大弯矩Mmax= 0.712 kNm;薈托梁计算弯矩图（kNm）芆羁托梁计算变形图（mm）罿4.8624.3622.2142.21464 534 4.534P.43：0 4343 0813.08107615.7895.7S93.409J071荿最大变形Vmax= 1.453 mm；蒅最大支座力Qmax=

40、 9.396 kN；莄最大应力(T= 712083.142/5098.6 = 139.662 N/mm2;膁托梁的抗压强度设计值f=205 N/mm2；螀托梁的最大应力计算值139.662 N/mm2小于 托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!腿托梁的最大挠度为1.453mm小于800/150与10 mm,满足要求！膃五)、模板支架立杆荷载设计值(轴力)芁作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。袇1.静荷载标准值包括以下内容蚅(1)脚手架的自重(kN)：羂N31= 0.129X3 = 0.387 kN;莀(2)模板的自重(kN)：芈N32= 0.5X0.75X0.8 = 0.3 k

41、N:莇(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：羅Na3= 25.5X0.35X0.75X0.8 = 5.355 kN蒀静荷载标准值NG= NG1+NG2+NG3= 6.042kN；虿2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载袅活荷载标准值NQ=(1+2)X0.8X0.75=1.8kN；螄3.立杆的轴向压力设计值计算公式薀N=1.2NG+ 1.4NQ=9.771kN；肀六)、立杆的稳定性计算薇立杆的稳定性计算公式蒃er=N/(A)15/6=15000mm3,I=bh3/12=400*5X15X15/12=112500mm4膃qi=0.9max1.2(Gik+ (G2k+G3k)Xh)+1.4Q

42、2k,1.35(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4区7Q2k为=0.9max1.2 (0.1+(24+1.5) 1.35)+1.4 2,1.35 .1+(24+1.5) 1.35)+1.4 07*2*0.4=17.48kN/m芁q=0.9 1.35 G1k+(G2k+G3k)XhXb=0.9 1.35 0.1+(24+1.5) 1.35区4=16.78kN/m袇q=0.9 1.4 0.7XQ2kXb =0.9 X.4 0.7 2X0.4=0.71kN/m蚅q2=G1k+(G2k+G3k) *b=0.1+(24+1.5) 1.35 0.4=13.81kN/m羂1抗弯验算莀 尸Mmax/W=m

43、ax0.077 16.78 0.1$+0.1*0.71 0.182,-0.107 16.78 0.182+0.121 0.71 0.182,-0.071 16.78*0.182-0.107 0.71 0.182 X06/15000=3.82N/mm213.81X834/(100 10000X112500)=0.09mm71X.18=3.67kN薀标准值(正常使用极限状态)肀Rmax=1.143q2l=1.143 13.81 0.18=2.89kN薇五)、小梁验算蒃小梁类型薀方木蒁小梁材料规格(mm)羅40X70薆小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)蚀15.44蚈小梁抗剪强度设计值T(N/mn?)

44、蚆1.78螆小梁弹性模量 E(N/mm2)节9350蒀小梁截面抵抗矩 W(cm3)袀32.67薅小梁截面惯性矩 l(cm4)莂114.33计算简图如下:0.26kN0.26kN0 04kN/m9.71 kN An& 21 kN AnOOJkNAn1J L1J L1v 11 v 11 v 1弭H和和F时F】F1 ;氏F 1勺j l人r l l r ，r l1T直2(2|4廉200200200200I巴J- nx- - -+芄承载能力极限状态0.1ekN0.18kN004kN?m7 26kN/m7.2EkN/m0.04kNAnvIvv1v11v1v11Vr 1 1 U 1 1 vl 1 W

45、 1 V 1 f FvllvllvllvllwlA20参4携1200I200200200IXh- -?- - -+节正常使用极限状态肀承载能力极限状态：莇面板传递给小梁qi=3.67/0.4=9.17kN/m蒁小梁自重q2=0.9X.35 (0.3-0.1) 0.枸=0.04kN/m葿梁左侧楼板传递给小梁荷载Fi=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1) 0.15)+1.4 2,1.35 .1+(24+1.1) 0.15)+1.4 07忽)(040.4/2)/2 0.18+0.9 K35 0.5 (1.35-0.15) 0.18=0.26kN薈梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9 max

46、1.2 (0.1+(24+1.1) 0.朽)+1.4 2,1.35：(0.1+(24+1.1) 0.15)+1.4 07忽)(0.8-0.4-0.4/2)/2 0.18+0.9化35 0.5 (1.35-0.15) 0，.18=0.26kN肆正常使用极限状态：薁面板传递给小梁q1=2.89/0.4=7.22kN/m袀小梁自重q2=(0.3-0.1) 0.18=0.04kN/m芀梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1) 0.15) (0.4-0.4/2)/2 0.18+0.5 (1.35-0.15) 0.18=0.18kN袅梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)

47、 0.15) (0.8-0.4-0.4/2)/2 0.18+0.5 (1.35-0.15) 0.18=0.18kN羅1、抗弯验算-+-芁小梁弯矩图(kN m)膅袈尸Mmax/W=0.12X06/32670=3.78N/mm2wf15.44N/mm2肅满足要求！蚂2、抗剪验算荿蚇小梁剪力图（kN）肅Vmax=1.822kN肂Tax=3Vmax/(2bho)=31.822 1000/(2 4070)=0.98N/mm2.78N/mm2袇满足要求！蒅3、挠度验算腿小梁变形图(mm)蕿vax=0.05mm=/400=400/400=1mm芄满足要求！芅4、支座反力计算薀承载能力极限状态肇Ri=0.29

48、kN，R2=3.64kN,R3=0.29kN芇正常使用极限状态莄Ri=0.22kN,R2=2.84kN,R3=0.22kN羁六)、主梁验算蝿主梁类型肆钢管蒄主梁材料规格(mm)莂48X3.5膇可调托座内主梁根数螅1薄主梁弹性模量 E(N/mm2)蕿206000罿主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)薄205蚄主梁抗剪强度设计值T(N/mm2)羀125莇主梁截面惯性矩 l(cm4)薇12.19蚄主梁截面抵抗矩 W(cm3)莁5.08肇主梁自重忽略不计，计算简图如下:直葢忑H)葢L550L550550L5501r205N/mm2羀满足要求！羆2、抗剪验算蚀主梁剪力图一(kN)蒈蚅主梁剪力图二(kN)膃

49、Vmax=6.24kN肁Tax=2Vmax/A=2 6.24 1000/489=25.53N/mm2w25N/mm2膀满足要求!蒄3、挠度验算E.2412.601 2.6014.016 4 01G3343 3.3434.7S14 7811.C33 -1.4.E79 -4.B790.37B037E3.264 3圧41.1411.1+1.297 0.2973.937 -3937幕療499蒂主梁变形图一(mm)薈蒇主梁变形图二(mm)芃Vax=0.36mm尸/400=250/400=0.62mm蕿满足要求！莀4、支座反力验算芆承载能力极限状态莃图一一羀立柱2:R2=12.36kN，同理可得螇立柱1:

50、Ri=0.98kN，立柱3:R3=0.98kN肄图二蒃立柱2:R2=3.64kN，同理可得莀立柱1:Ri=0.29kN，立柱3:R3=0.29kN葿正常使用极限状态肇图一一薃立柱2:R2=9.64kN，同理可得螁立柱1:Ri=0.75kN，立柱3:R3=0.75kN羇图二祎立柱2:R2=2.84kN，同理可得蚃立柱1:Ri=0.22kN，立柱3:R3=0.22kN膂七）、纵向水平钢管验算虿钢管类型蚅48X3.5螂钢管截面面积 A(mm2)荿489肇钢管截面回转半径 i(mm)莄15.8螂钢管弹性模量 E(N/mm2)螀206000衿钢管截面惯性矩 l(cm4)蒇12.19袂钢管截面抵抗矩 W(

51、cm3)賺5.08芇钢管抗剪强度设计值T(N/mn?)膆125羂钢管抗压、弯强度设计值b(N/mn?)薂215L烦L烦550L迥1yqXixr羅由小梁验算一节可知R=maxRi,R3=0.29kN,R=maxRi,R3=0.22kN肂1、抗弯验算羃莂纵向水平钢管弯矩图(kN m)羈尸Mmax/W=0.05X06/4490=10.43N/mm21000/424=2.35N/mm2wT=25N/mm2袀满足要求!薅3、挠度验算0.4970.2C7 0.2070.320.320 26E 0.2E60.3S10.3810.0830.080.0910.0910.373 -0 3730.3140L3140

52、.030030.26 0.26.024 1-0.024袁纵向水平钢管变形图(mm)莈vax=0.03mm=/400=550/400=1.38mm芄满足要求！莁4、扣件抗滑计算节Rmax2=0.98kNw8kN肀单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!莇八)、立柱验算蒁立杆稳定性计算依据葿建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技 术规范JGJ130-2011薈剪刀撑设置肆加强型薁立杆顶部步距 hd(mm)袀1500芀立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)芄200芄顶部立杆计算长度系数g1薀1.386肇非顶部立杆计算长度系数卩2芇1.755莄钢管类型羁48X32蝿

53、立柱截面面积 A(mm )肆424蒄回转半径 i(mm)莂15.9腿立柱截面抵抗矩 W(cm3)螅4.49薄抗压强度设计值 f(N/mm2)蕿205罿长细比验算薄顶部立杆段：loi=kpi(hd+2a)=1X.386魁500+2送00)=2633.4mm蚄非顶部立杆段：l02=kp2h =1X.755 1500=2632.5mm羀入=d/i=2633.4/15.9=165.62h2/10=0.92X1.4 %.22 0.55沫用/二0.03kN m莀2、稳定性计算肇根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同:莅1)面板验算螄qi=0.9和.2 (0.1+(24+1

54、.5) 1.35)+0.9 14送鬼.4=15.82kN/m螁2 )小梁验算薆Fi=0.9和.2 (0.1+(24+1.1)0.15)+0.9 14为(040.4/2)/20.180.1kN膄F2=0.9和.2 (0.1+(24+1.1)0.15)+0.9 1狗为(0.8-040.4/2)/20.18浜0.1kN袄q1=8.31kN/m袈q2=0.04kN/m芈同上四七计算过程，可得：袃顶部立杆段：I01=kp1(hd+2a)=1.115 K386 (1500+2 200)=2936.241mm羃乃=|01/i=2936.241/15.9= 184.669,查表得，妒=0.211艿立柱最大受力

55、N=maxRmax2左+N边1,Rmax1,Rmax2右+ N边2+Mw/lb=max0.75+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1) 0.15)+0.9 1.4 1 (0.8+0.4-0.4/2)/2 0.55，10.59，0.75+0.9 1.2(0.5+(24+1.1) 0.15)+0.9 1.4 1 (0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2 0.55+0.03/0.8=10.63kN蚆f=N/(A)+Mv/W=10.63 103/(0.21 424)+0.03 106/4490=125.72N/mm2f=205N/mm2羆满足要求！非顶部立杆段：l02=kp2h =1.115 1

56、755 1500=2935.237mm)2=l02/i=2935.237/15.A 184.606,查表得，他=0.211立柱最大受力N=maxRmax2左+N边1,Rmaxl,Rmax2右+N边2】+Mw/lb=max0.75+0.9 *2 (0.75+(24+1.1) 0.K5)+0.9 1狗X答0.8+040.4/2)/2 0.55,10.59, 0.75+0.9 1.2(0.75+(24+1.1) 0.15)+0.9 14 1(0.8+0.8-040.4/2)/2 0.55+0.03/0.8=10.63kNf=N/(A)+MW/W=10.63 103/(0.21 424)+0.03 1

57、06/4490=125.72N/mm2f=205N/mm2满足要求！九)、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力N=Rmax=12.36kNN=30kN满足要求！三、梁侧模板计算书(一)、工程属性新浇混凝梁名称WKL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400X1350梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)350(二)、荷载组合混凝土重力密度丫c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t(h)4外加剂影响修正系数B11混凝土坍落度影响修正系数B21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至 新浇混凝土顶面总高度H(m)1.35振捣混凝土时对垂直

58、面模板荷载标准值Qk(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值Gk=min0.22丫ct。B1B八，丫cH=min0.22X24X4X1X1.15X2.51/2,24X1.35=min38.4,32.4=32.4kN/m2承载能力极限状态设计值 =0.9max1.2G4k+1.4Q2k,1.35G4k+1.4X0.7Q2k=0.9max1.2X32.4+1.4X4,1.35X32.4+1.4X0.7X4=0.9max44.48,47.66=0.9X47.66=42.89kN/m2正常使用极限状态设计值S正=Gk=32.4 kN/m（三）、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁

59、合并根数2主梁最大悬挑长度（mm）250对拉螺栓水平向间距（mm）600支撑距梁底距离依次为0，300，800设计简图如下:模板设计剖面图（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mn2)10000梁截面宽度取单位长度，b=1000mmWbh2/6=1000 x152/6=37500口市I=bh3/12=1000 x153/12=281250mm计算简图如下：200i、抗弯验算qi=bS承=1x42.89=42.89kN/m2 2Mmax=0.125qd=0.125x42.89x0.2=0.21kNm6 2 2c = Mn

60、ax/W= 0.21x10 /37500=5.72N/mmf=15N/mm满足要求！2、挠度验算q=bS正=1x32.4=32.4kN/mVmax=5x32.4x2004/(384x10000 x281250)=0.24mmC 200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R=51=42.89x0.2=8.58kN正常使用极限状态R=q2l=32.4x0.2=6.48kN(五)、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40 x70小梁弹性模量E(N/mrr)9350小梁抗剪强度设计值T(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cn3)32.67小梁抗弯强度设计值2f(N/mm )1