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1、课程设计说明书院(系):化学化工学院专业年级:化学2012级姓名:王*学号:21*指导教师:李擀副教授2015年10月1 Z271绪论2设计方案确定与说明.2.1设计方案的选择2.2T艺流程说明3精憎塔的工艺计算3.2精懈塔的操作工艺条件和相关物性数据的计算3.2.13.2.23.2.3精懈塔平均温度气、液相的密度的计算混合液体表面张力3.2.4 混合物的黏度3.2.5 相对挥发度3.2.6 气液相体积流量计算3臂懒窄爵程的计算.3.3.2 实际塔板的确定.4.4.4.5.6.6.81010103.4塔和塔板主要工艺结构尺寸计算341塔径的计算3.4.2溢流装置3.4.3塔板布置及浮阀数U与排

2、列3.5精懈塔塔板的流体力学计算.3.5.1精塔塔板的压降计算3.5.2臧浓来带线::3.6塔板负廨维计算361液相负荷上1 .6.2限3 .6.3漏液线4 玉多6掖媚筑辅悻能图4设计结提汇眼表5工艺流程图及精懈塔工艺条件图12121314141517191920212121222223232526276设计评述3/271绪论精锚塔作为石汕化工行业最常用的化工设备之一在当今工业中发挥了极其重要的作用。精锚塔通过物质的传质传热,将塔的进料中的物质分离,从而在塔顶和塔底分别获得人们需要的离浓度物质。苯与氯苯的分离,必须经过各种加工过程,炼制成多种在质量上符合使用要求的产品工业上最早出现的板式塔是筛

3、板塔和泡罩塔。筛板塔出现于1830年,很长一段时间内被认为难以操作而未得到重视。泡罩塔结构复杂.但容易操作,自1854年应用于工业生产以后,很快得到推广,直到20世纪50年代初,它始终处于主导地位。第二次世界大战后,炼汕和化学工业发展迅速,泡罩塔结构复杂、造价高的缺点日益突出,而结构简单的筛板塔重新受到重视。50年代起,筛板塔迅速发展成为工业上广泛应用的塔型。与此同时,还出现了浮阀塔,它操作容易,结构也比较简单,同样得到了广泛应用。而泡罩塔的应用则日益减少,除特殊场合外,已不再新建。60年代以后,石油化工的生产规模不断扩大,大型塔的直径已超过10m。为满足设备大型化及有关分离操作所提出的各种要

4、求新型塔板不断出现,已有数十种。工业生产对塔板的要求主要是:通过能力要大,即单位塔截而能处理的气液流量大.4)塔板效率要高。塔板压力降要低。操作弹性要大。结构简单,易于制造.在这些要求中对于要求产品纯度高的分离操作,首先应考虑高效率:对于处理量大的一般性分离(如原汕蒸锚等),主要是考虑通过能力大。为了满足上述要求,近30年来,在塔板结构方而进行了大量研究,从而认识到雾沫夹带通常是限制气体通过能力的主要因素。在泡罩塔、筛板塔和浮阀塔中,气体垂直向上流动,雾沫夹带虽较大,针对这种缺点,并为适应各种特殊要求,开发了多种新型塔板。本文的主要设讣内容可以概括如下:1设il方案的选择及流程:2工艺计算;3

5、浮阀塔工艺尺寸计算:4设讣结果汇总:5工艺流程图及精憾塔工艺条件图2设计方案确定与说明1.1 设计方案的选择塔板是板式塔的主要构件,分为错流式塔板和逆流式塔板两类,工业中以错流式为主,常用的错流式塔板有:泡罩塔板,筛孔塔板,浮阀塔板。泡罩塔板是工业上应用最早的塔板,其主要的优点是操作弹性较大,液气比范H较大,不易堵塞:但由于生产能力及板效率底,已逐渐被筛孔塔板和浮阀塔板所替代。筛孔塔板优点是结构简单,造价低,板上液面落差小,气体压强底,生产能力大:其缺点是筛孔易堵塞,易产生漏液,导致操作弹性减小,传质效率下降。而浮阀塔板是在泡罩塔板和筛孔塔板的基础上发展起来的,它吸收了前述两种塔板的优点。浮阀

6、塔板结构简单,制造方便,造价底;塔板开孔率大,故生产能力大;由于阀片可随气量变化自由升降,故操作弹性大;因上升气流水平吹入液层,气液接触时间长,故塔板效率较高。浮阀塔应用广泛,对液体负荷变化敏感,不适宜处理易聚合或者含有固体悬浮物的物料浮阀塔涉及液体均布问题在气液接触需冷却时会使结构复杂板式塔的设计资料更易得到,而且更可靠。浮阀塔更适合塔径不很大,易气泡物系,腐蚀性物系,而且适合真空操作。因此,本次设计选用浮阀式板式精懈塔。2. 2工艺流程说明精倔装置包括精懈塔,原料预热器,再沸器,冷凝器,釜液冷却器和产品冷却器等,为保持塔的操作稳定性,流程中用泵直接送入塔原料,苯、氯苯混合原料液经预热器加热

7、至泡点后,送入精保塔。塔顶上升蒸汽采用全凝器冷凝后经分配器一部分回流,一部分经过冷却器后送入产品储槽,塔釜采用间接蒸汽再沸器供热,塔底产品经冷却后为冷却水循环利3精憎塔的工艺计算2.1 全塔的物料衡算心:原料组成(kmol%)F:原料液流量(kmol/s)D:塔顶产品流量(kmol/s)Ap:塔顶组成(kmol%)W:塔底残液流量(kmol/s)犬W:塔底组成(kmol%)料液及塔顶、塔底产品含苯的摩尔分数计算苯和氯苯的相对摩尔质量分别为78.llkg/mol和112.61kg/molo044/112.5-0.44/112.5+(1-0.44)/78.11止匕0.98/1125Xf.=0.97

8、0.98/112.5+0.02/7&H0.02/11251OOt、/X”一0.02/112.5+0.98/78.11必平均摩尔质量=781x065+035x11261=9015jUs”MQ=78-11X0.03+0.97XH2-61=111八了点加刃/力Mr=7&11x0-986+0014x112-61=786(W7o/7料液及塔顶底产品的摩尔流率依题给条件:一年以300天。一天以24小时计,有、0.449000X14Xy苗+(1-044)/78.11=138.51fcznoZ/h全塔物料衡算:总物料衡算 苯物料衡算 联立解得300X240.44F=0.02D+0.98WF=13&51kino

9、l/hD=78.09kinol/hW=60.59kinol/h2.2 精塔的操作工艺条件和相关物性数据的计算表37常压下苯一氯苯气液平衡组成(摩尔)与温度关系温度C液相气相温度厂C液相气相80.02111200.1290.3787 Z27900.690.9161300.01950.07231000.4470.78513L800no0.2670.613. 2.1精锚塔平均温度利用表3.1中数据山拉格朗日插值法可求得“、4、心。HO-100=HO9539C0.267-0.4470.35-0.267*8。2-90=6-g02f=80.34C(2) 1-0.690.98-1D空竺2:业二竺nI29.1

10、2C(3) 0.014-00-0.0195精段平均温度:f严上巴=9539+80.34=87.87C225)提懈段平均温度:(厂宁空兰竺总。3. 2.2气、液相的密度的计算已知:混合液密度:_L=虫+也_(质量分率,M为平均相对分子质PLP,Pb量),不同温度下苯和氯苯的密度见表3-2。表3.2不同温度下苯和氯苯的密度Q(焙/叶)温度8090100no120130苯817805793782770757氯苯1039102810181008997985混合气密虐弓P严淤精懈段:片=87.87,C,7-,87 .80.02-a-78 0.69-1液相组成x, 90-80.02x,-l气相组成冲航牛葺

11、严仙所以=0,78x112.5+(1-0.78)x7&11=104.93kgwo/局I=0.94x112.5+0-0.94)x7-11=110-44匕/如/(2)提懈段:2:112.269液相组成m120-HO=1226-110n24-0.129-0.267X,-0.267气相组成广船r罟磐所以瓦2=0-24xU2.5+(l-0.24)x78.11=86.36kgmol碣256x1125+(1-0.56)x7&11=9737g/M求得在S和2温度下苯和氯苯的密度。耳=87.87C90-8087.87-80,3=cP嬷-80834e/1028-1039P莘一817“常&90-8087.87-80

12、-(二=P=1030.34仪/力口1028-1039Q氯苯.1039瓠苯同理可得:P*=77951Rg/T=112.26*0,P1005.5lg/w在精懈段,液相密度1_0,78x112.5/0.78x112.5+78.11x(1-078)1-0.16瓦808.34+1030.34Qj=833-33/cg/T气相密度口十=044x271.45=品22-4x(273,15+87.87)在提懈段,液相密度久2:1_0.24x112.5/(0.24x112.5+(1-0.24)x78.111-0.687=+779.511005.51Qz2=92593Rg/F气相密度Qi97.37x273.15PQ_

13、22.4x(273.15+112.26)“衣对03.2.3混合液体表面张力不同温度下苯和氯苯的表面张力见下表。表3.3苯和氯苯不同温度下的表面张力5N!m;温度()80851101151201310苯21.220.617.316.816.315.3氯苯26.125.722.722.221.620.4精懈段G=87.87r苯的表面张力:11Z2720.1 匕二!m11=17.3-20.6110-87.8717.3-%氯苯的表面张力:ZA:1L=97.64c?/zp/833.33= b 时=25.36110-85_no-87.87227-25-7-22-7-%(兀匕)2不)匕匕y +_ in 一不

14、)匕i-X()H)+Xo 匕)-0.78x30.16x(0.22x93.73+0.78x30.16)=(1)B = lg =lg 041 = -0387(1-0,78)x93.73-= 0.44ix L2x FZ 25,36x93.73 叫(87.87 +273 I 51 2 g = 0.441x x联立方程组A = 1电,-% + %TA = B + e = -0387-L04 = -L43代入求得:久 二0 375” =0.625=0.375x2536*H, +O625x 201 =2.1654 = 21.37提镭段b=U2 . 26苯的表面张力;=-1 04115-110h茶”2鼠73

15、16.8 .羊力7.07,吆、H7R 11 =84 36c? / n0l925.93A、,B = lg氯苯的表面张力:115-110么二叽2* = 0.44 lxn (T.222225 22.47心牙二霸”曲曲115-112.26IV 5J-r22 2-b氟苹J ZX5 八 J =6 93(1 O.24)x8436fo,24x3&14x(0 76x84 - 36 + 0 24x34 - 19)=lg 6.93 = 0.84材07 19-22.47 如 3 %|U12.26 + 273.15 ) I 2=-0.783A=B+0=084-0-783=0057联立方程组/v=lg# Z27代入求得:

16、必=063;=0.37求得优=19.453. 2.4混合物的黏度查化工原理附录11可得/j=87.87匕“翠=0,27mpas,“氛睾=0.35niPa52:11226,C,“苯二Q49mPa夕卜”氛苹=0.26mPas精懈段黏度:“=/纽兀|+滋(1一州)=027x078+035x(l-Q78)=02875|PGS提懈段黏度:”2=卑勺+/&笨(1一乳2)=019x024+026x(l-0-24)=0243力口Pas3.2.5相对挥发度精懈段挥发度:山心=。-7&儿=。-94得Xfi=0.22,)1=0.06所以相对挥发度-瓷=加”2提镭段挥发度:山址=。.24/;=。.56得对二0.76,

17、齐=0.44所以相对挥发度蛙小酎膏3. 2.6气液相体积流量计算在乂;V图上,因?=1渣得儿=0.74,而兀二=0.35,XD=0.97故有:尺薯罟皿9取R=2代而=2x0-59=11817精懈段:/=/Ap=UQX78.09=92ASkm()/?=00256切/$y=(力口)Q二(1.18+1)X78.09=17024kg/fip-0473/fg/sMy=O93ks/kmohMyy=Q.44kg/km(9,已知:久I=83333Rg/11F久:3.73kg则有质量流量:L=M/iA=104.93X92.15=966930fcg/ft=My=110.44X170.24=18801.31炀/力L

18、J9669.30As=-=体积流量:u833.331.6011?/h=0003211?/$18801.31提段:因本设il为饱和液体进料,所以9=1。3851L+qF=0.0256+1x=0.064kmol/su=t5oUUV=V+(q-l)F=0.0473kmol/sML2=&36kg/knu)I.Mf2=9131kg/kntol已知:久2=92593灯IWpv2=329Rg/r则有质量流量:”2=族=86.36X0.064=5-53kg/sP2=MgV=97.37X0.0473=4-6kg/sL2-V2=092kg/s925.9严曲97皿体积流量:匕厂匕46=14T/$Pv23.293.3

19、塔板的计算3.3.1操作线方程的计算精段操作线方程:儿+|=缶兀+=。.54心+0.44/,W提段操作线方程:儿Z=7人兀一口7心=.0.0739心+1.074表3-4相关数据表温度,()80130131.8两相摩尔分率X10.6770.4420.2650.1270.0190y10.9130.7850.6140.3760.0710图3-1苯氯苯精佛塔理论塔板数图解3.3.2实际塔板的确定作图得精懈段理论板数为3.7块提馆段理论板数为5.8块(1)精段已知:a=4.12#九I=0.2875沪4Et=049x(412x02875)tQ=0.47所以:=-=7.87块,取实际板数为8块P衲Ef047

20、(2)提懈段已知a=4,03,=02432/PdsEt=049x(403x02432)t245=0.495所以:Np妙字 =11.72块E 0.495取实际板数为12块全塔所需实际塔板数5附+“颅=8+12=20块全塔效率4&罟xlOO-5%加料板位a在第10块板。3.4塔和塔板主要工艺结构尺寸计算3.1塔径的计算精馆段UM = (0.6-0.8) xrGa/fmax maxA max= 式中c可山史密斯关联图查出:Pv横坐标数、值:”2En初取板间距:通常板阑即取IL58 (83133 X= 0.0344 503 L39 I 3.73 )0 - 45-0 - 60 /,则取弘=0 - 45

21、A板上液层高度/ = 0.06/H ,则 HT 一 hr = 045-0,06 = 0.39w1.1 5HI-A,20 19.Wo.fl?t?IL20仇30u,10iL6h图3-2史密斯关联图”刚IJHI查史密斯关联图可得:7中C叫蛊21.37=0O88x0.2=0.08929取安全系数为。.7,则空塔气速为tt=O-7Mmia=0-7X1-31=0.917m/s”职总篇按标准塔径圆整为”-D-=0.785x1,6-=2.01/zr横截面积:4,-=414n=-=0.70W/5实际空塔气速:2.01(2)提懈段12149f92593Y”横坐标数值:显5o;ov129)=0-0715取板间距=0

22、-45tfM;=006川则有Hr-hr=045-0.06=039/-/ 0.2C = Cw- = 0.084x 叭20 (19.45 xO25- =0.084/92593-329一1日日o11ititxv?未直1r升,八扁氤0.084xJ=37m/s查图可知Co=0.082,V3,297=.7Vbi0.7yI.77=nQA/0根据顶标准圆整为1.SOnio横截面积s力;=0.785x1.6=2.0bjr1A空塔气速;二顾70必3. 4.2溢流装IWI堰长人-当溢流堰为单流程并无辅堰时,堰长和塔径比一般为06-0.8O取=0.65D=0,65X1.6=1.12?(2)出口堰高采用单溢流型的平顶弓

23、形溢流堰、弓形降液管、凹形受液盘,且不设进口内堰。堰上液高度/U按公式/U4告牡2/3近似取 =2.84精懈段:5 ”1000 1 L12H.58 严= 0.013 bn6=,./! . = 0.06 -0.0131 = 0,04 69/H2-84 (2149 Lp1 -X提段:人 1000 V1J7)=。2。4?/r =比/r =0.06-0.0204 = 0.0396 illH Zw M(3)弓形降液管的宽度和横截面积图3-3JDN/D、%/舛关系图山二竺二0.7D1.8查上图得什令(U5,则:A=0-09x201=0-l81/?rffi=0-15x1-6=0-24加验算降液管内停留时间:

24、提服八=八=八八=13.64.Xz停留时间。5$,所以降液管可使用。(4)降液管底隙高度精懈段:1000A77取降液管底隙的流速“如则有几=总二门航矿。琢”取九:0-04加提懈段:取降液管底隙的流速庙故。沁,则有尤=盏=醵”如“取/0-07也因为尤不小于20mnb故代)满足要求。3.4.3塔板布置及浮阀数目与排列塔板分布本塔塔径为D=7.6m,采用分块式塔板,查下表得。塔板为4块。表3.5不同塔径的分块式塔板数塔径mm8001200140016001800200022002400塔板分块数3456浮阀数U与排列精懈段:取阀孔动能因子血=12,则孔速m为:血二二严=6.227/S取浮阀塔盘的阀径

25、V=50/ZH.一般取阀孔的直径与阀径的比值为do/d,=0.750.85,所以取阀孔孔径ao=5OxO.8=40m每层塔板上浮阀数U为:N=-=些=18。块(采用林型浮阀)万心,0.785x0,04X6.22|取边缘区宽度叱=0-06儿破沫区宽度叱=0.10?o计算塔板上的鼓泡区面积,即:儿eE+余己讼叫/?=_.=-0,06=0.74力口其中22X=-(H;+V|/)=(0.24+0.10)=0.46/22所以=2x0.46XE诙+罟X0.84皿in需=1.04”浮阀排列方式采用等腰三角形义排,取同一个横排的孔心距/=75加?排间距般取65710”则排间距:心影“3曲血考虑到塔的直径较大,

26、必须采用分块式塔板。而各分块的支撑与衔接也要占去一部分豉泡面积,因此排间距不宜采用77mnb而应小些,故取f=70mnb按=乃加心”=70刖”,以等腰三角形义排方武作图,取塔盘外圉浮阀的阀孔中心到塔壁的距离为80mm,与进口堰、溢流堰的距离为9010,刚开孔部分的长边为A=l6-2x0-08=I-64w,短边为/2=I-6-2Wd-2x0.09=0.94加所以作图可得浮阀数为2。5个。按N=205重新il算孔速和阀孔动能因数。14W-=5,44/h/s0.785X0.04X205a=5-44x7175=10.50阀孔动能因数变化不大,仍在9s13范ffl内。塔板开孔效率。吩二器”。=12.87

27、诙提懈段取阀孔动能因数W2则心舄二珞”63必每层塔板上浮阀如九心半=隔蔬丽皿块1432.5mm1。4按/=75mm,估算排间距为广,=168x0.075=80/wz/,排得阀数为179个。按/V=179M新计算孔速和阀孔动能因数L4z/,n=;=6.23/n/s0.785X0,04-X179=641x7129=11.28阀孔动能因数变化不大,仍在973范W内。塔板开孔效率=7X100%=11,24%6.233.5精tg塔塔板的流体力学计算3,5.1精馅塔塔板的压降计算气相通过浮阀塔板的压降可根据你=九+人+心计算精懈段干板阻力:%=5.1m/sVPviV3.73因知如%,故:/,.=5.34x

28、A=5.34xA|gA=0.036.板上充气液层阻力:取片=0.5,/如=sJs=0.5X0.06=0.03n/液体表面张力所造成的阻力:此阻力很小,楞忽略不计,因此气体流经塔板的压降相当的高度为hpi=0.036+0.03=0.066/z?=hpipLis=0-066x833.33x9.8=539OOPa提懈段干板阻力:化、5探楹“47必22因如丹心故:几尸咖进=5杯婚羲急=0X)29心板上充气液层阻力:取片=05/s2=血=0&0.06=0.03/液体表面张力所造成的阻力:此阻力很小,可以忽略不计,因此与单板的压降相当的液柱高度为:hp、=0.029+0.03=0.059/?/A/A2=h

29、p2PL2g=0-065x925.93x9.8=535.31Pa3. 52淹塔为了防止发生淹塔的现象,要求控制降液管中清液的高度。精懈段单层气体通过塔板降液管所相当的液柱高度:/lp.=0.066zn液体通过液体降液管的压头损失:/切:0-153(A-=Q.153xUA)板上液层高度:心=0.06心则创=0-066+0-0008+0.06=0.127/=已选定=0.45力口,/?帆=0.0469m则。(必十九)=05X(0.45+0.0469)=0.248m可见所以符合防止淹塔的要求。提懈段单板压降所相当的液柱高度:/Ip.=0.059液体通过液体降液管的压头损失:=0.00089力口板上液层

30、高度:九二0.06加,则/尢二59+0.00089+0.06=oj2川取0:05,则0(H7+九2)=0.5X(0.45+0.0396)=0.245川可见力池V必力厂+九2),所以符合防止淹塔的要求。3.6塔板负荷性能计算3.6.1雾沫夹带线匕pA+1.36AZ,泛点率二VP曲一KCfA,山此可作出负荷性能图中的物沫夹带线,按泛点率8。%计算:精段:/271匕J+1.36XAX1.1208_V800-2-711.0x0.103x1.648整理得:0-136=0-067匕+1.52A,即V,=2.03-22.69L,山上式知物沫夹带线为直线,则在操作范ra内任取两个公值算出叫。提懈段:仔!琵茹心

31、6QxM2I-0x0-101x1648整理得:0-133=0-0597*+1-52A;,得匕=2.23-25.46Zx;精憎段心讥)匕/($)0.011.80.021.58提憎段C/(F/$)匕7叶/j0.011.980.021.723.6.2液泛线一九)二p+心+金iij+h+ho+hi+肛2/Y/3600&、2/30(Hr+九)=5-34x-AiA+0-153xA+(1+0九PiMAA1000精懈段:o讪5珀窗k盘盘EIT2/附吐;(。.。469+。.6刚竹整理得吩=9,67-4142-93瓦-50432器提懈段:以34XQ心-岫总琳;私VF8红吨皿x(U)396+0.686 唧整理得匕;

32、=9.67-1296-35E2-48-33?在操作范围内任取若干个么值,算出相应的匕值精懈段3需心)以亦心)0.016.920.024.310.031.11提懈段A2/(卅心)匕2心g)0.017.30.025.590.033.83363液相负荷上限液体的最大流量应保证降液管中停留时间不低于楙降液管内停留时间。=仝鱼=3S5s以。=5s作为液体在降液管内停留时间的下限,则:、入d膏邕.认二吐=0.0163y/max55364漏液线根据%=匕11,其中:AJ%=4.4CoJ(O.OO56+(U3俎)/如二九+伽,C。=0-7729儿二网4=0.12187X1.04=0.1342/|.=0.002

33、84EfA3OWI精懈段Kn.in=4.4C,/.O.OO56+O.13X0.0469+0.00284X1XPlj PQ匕min=0.455X261+0.076Zj同理可得,提段=0.455X3.01+0.096空0.010.020.03精懈段Vrmin0.7360.7360.740精懈段Vr-niin0.7900.7900791365液相负荷下限取堰上液层高度为力期=。.。6作为液相负荷下限条件作出液相负荷下限线,该线为与气相流量无关的竖直线2/3林13600(L)min=0.006取 = 则便=0.006x1000”2,84x11 19-iA = 0.000952/H75360035山以上

34、卜5作出塔板负荷性能图。366塔板负荷性能图00. 010. 020. 03Ls图3.4精诩段塔板负荷性能图山塔板负荷性能图可以看出:在任务规定的气液负荷下的操作点P处在适宜操作区内的适中位置。塔板的气相负荷上限完全川物沫夹带控制,操作下限川漏液控制。按固定的液气比,山图可以查出塔板的气相负荷上限(匕)咖冥=7.01(3.72aF/$),气相负荷下限(匕)叭=0.88(0.41屏/$)。701372所以:精懈段操作弹性=A=7.97;提诩段操作弹性=晋=9-07o0.880.41浮阀塔的工艺汁算结果见下表。表3.6浮阀塔_L艺讣算结果项U符号单位计算数据备注精憎段提段塔径Dm1.61.6分块式塔板板间距Hrtn0.450.45塔板类型单溢流弓形降液管空塔气速tim/s0.70.7堰长tn1.121.12堰高代tn0.04690.0396板上液层高度tn0.01310.0204降液管底隙舟度hotn0.040.07浮阀数

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