泊位码头护岸与道路堆场工程现浇梁模板专项工程施工组织设计方案

1、. . . . 作业区集装箱码头工程泊位码头护岸与道路堆场工程现浇梁模板专项施工方案38 / 39一、工程简介：某区西作业区集装箱码头工程合同二(B) #5、#6泊位码头护岸与道路堆场工程为高桩码头结构形式，施工长度为575.4m，共9段,其中标准段为H-L共5段，长60.8m，M-O段为非标准段，长67.2m，P段为非标准段，长69.8m。桩形式为：前后排为D1100mm钢管桩，中间排位为D1000mm钢管桩，共5排桩，排距（横向）为7500mm，纵向间距为6400mm，部分桩需做嵌岩或锚锭处理，所有桩为钢筋混凝土结构；施工工艺为：打桩、桩处理、现浇纵横梁、预制面板、现浇面层。 现浇梁模板的

2、组成为：牛腿、底模、侧模、安全防护设施（安全网，详见附图），所有组成部分均为钢结构或者钢木结构。我部拟利用钢结构牛腿（详见附图）作底模的主要支撑基础，所有底模牛腿均焊接在直钢管桩侧面；底模安装好之后在底模边缘安装安全网，整个施工平台成形，底模调整好后进行梁格钢筋绑扎、安装侧模、浇筑混凝土。其标准段纵横梁每跨（跨中）尺寸如下（单位：mm） ：前后轨道梁：长3200,宽2000横梁：长7500,宽1600纵梁：长6400,宽1200标准段结构图二、依据1、施工组织设计2、某区西作业区集装箱码头工程#5、#6泊位码头护岸与道路堆场工程施工图纸3、规：港口工程荷载规4、港口工程施工手册5、建筑施工计算

3、手册三、梁模板的安装拆除1、制作与安装装成形的底模板按照图纸要求制作完成并验收合格后方可运抵现场进行吊装，吊装过程中先安装轨道梁、纵梁底模板再安装横梁底模板，横梁底模压在纵梁和轨道梁底模上。所有模板吊装完成完成后，由测量放线，底模中轴线与标高，根据测量放线进行底模板调整，然后在模板原木方上钉18mm厚夹板，夹板尺寸同梁底尺寸；所有桩顶位置需在现场进行桩周模板拼装，桩周模板尺寸见图纸，桩周底模板标高低于梁底模板5cm；最后将所有底模板满铺透水模板布。侧模板顶面也需钉夹板与透水模板布，此工作在岸上完成后方可进行侧模板吊装，调试并经自检合格后，侧模顶用对拉螺栓连接，底部需收紧顶脚螺栓，使之固定。2、

4、模板拆除在砼强度达到设计强度后，吊机或起重船先拆除侧模板。再把底模用法蓝螺丝与拉杆将底模反吊在梁顶，割去桩上焊接的牛腿，把底模支架放低。再用吊机或起重船吊住底模，松开法蓝螺丝，将底模从梁侧面吊出。先拆纵梁和轨道梁底模，最后拆横梁底模。 底模平面布置图3、施工设备设备名称型号数量备注履带式起重机250吨1起重船50吨1工作船、交通船13.1履带式起重机主臂起重性能表，单位：吨主臂长度（m）幅度(m)51545760636669727578814.5567891079.5/111271.871.370.462.9/1357.7/131459.959.358.657.957.050.444.338.

5、8/1533.8/151651.150.549.849.348.648.143.138.133.229.524.9/171844.243.743.242.642.141.640.936.232.028.523.92038.938.437.937.436.836.335.635.130.927.623.12234.534.233.533.032.431.931.430.830.126.522.32430.830.530.029.428.928.427.927.326.825.521.62627.727.326.826.525.925.424.924.323.823.320.72825.024.9

6、24.323.823.322.922.421.921.420.820.03022.622.622.121.721.020.720.119.819.218.718.23220.720.520.119.819.218.718.217.817.316.816.43418.918.718.418.017.517.116.616.115.715.214.93617.317.117.016.415.915.615.014.714.213.813.33815.915.915.615.214.714.313.813.412.912.612.04014.714.714.314.013.413.112.612.2

7、11.711.310.84213.613.413.312.912.412.011.511.210.610.39.94412.612.612.211.911.311.010.610.19.89.48.94612.0/4511.511.311.010.510.19.89.28.98.58.04810.810.510.39.89.48.98.58.07.67.3509.89.48.98.58.27.87.36.96.6528.78.38.07.57.16.66.25.9548.5/537.67.36.86.46.15.75.2567.16.86.25.95.55.04.7586.25.75.45.0

8、4.54.1605.24.84.54.13.6625.0/614.34.03.63.3644.1/633.63.12.7663.12.72.4682.42.0702.2/691.7721.5/71倍率76655443332主臂长度（m）幅度(m)51545760636669727578814.5567891079.5/111271.871.370.462.9/1357.7/131459.959.358.657.957.050.444.338.8/1533.8/151651.150.549.849.348.648.143.138.133.229.524.9/171844.243.743.242.

9、642.141.640.936.232.028.523.92038.938.437.937.436.836.335.635.130.927.623.12234.534.233.533.032.431.931.430.830.126.522.32430.830.530.029.428.928.427.927.326.825.521.62627.727.326.826.525.925.424.924.323.823.320.72825.024.924.323.823.322.922.421.921.420.820.03022.622.622.121.721.020.720.119.819.218.

10、718.23220.720.520.119.819.218.718.217.817.316.816.43418.918.718.418.017.517.116.616.115.715.214.93617.317.117.016.415.915.615.014.714.213.813.33815.915.915.615.214.714.313.813.412.912.612.04014.714.714.314.013.413.112.612.211.711.310.84213.613.413.312.912.412.011.511.210.610.39.94412.612.612.211.911

11、.311.010.610.19.89.48.94612.0/4511.511.311.010.510.19.89.28.98.58.04810.810.510.39.89.48.98.58.07.67.3509.89.48.98.58.27.87.36.96.6528.78.38.07.57.16.66.25.9548.5/537.67.36.86.46.15.75.2567.16.86.25.95.55.04.7586.25.75.45.04.54.1605.24.84.54.13.6625.0/614.34.03.63.3644.1/633.63.12.7663.12.72.4682.42

12、.0702.2/691.7721.5/71倍率766554433323.2 起重船吊机性能表工作距离角度（）3035404550556061657027m幅度（m）25.724.523.021.419.717.815.915.413.811.6最大起重量（t）8.59.09.610.411.512.914.815.04、梁模板施工人员落实 梁模板板施工质量与安全必须按照业主要求将任务与责任落实到每个人，详见下表：施工容负责人备注整个梁模板施工胡振华含梁模板安装、拆除梁模板起重作业寿庆梁模板起重作业司机覃俊军梁模板制作谭智谋四、验收标准现浇结构模板安装的允许偏差与检验方法 项 目允许偏差(mm)

13、检验数量单元测点检验方法轴线位置5桩、梁、板、柱类，抽查30%且不少于3件；大型构件逐件检查2钢尺检查底模上表面标高103水准仪或拉线、钢尺检查截面尺寸柱、梁56钢尺检查顶面对角线差3m151经纬仪或吊线、钢尺检查3m251经纬仪或吊线、钢尺检查长度梁+5，-102钢尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。五、现浇梁模板承载力验算计算选择：标准段轨道、纵、横梁底模板；侧模板1、施工中的垂直方向荷载主要有：恒载：模板（底模、侧模、浇注平台板）自重、新浇混凝土自重（轨道梁第一次浇注混凝土高度为1.65米；纵梁浇注高度为1.58米、1.65米；横梁尺寸为1.51.65米，

14、混凝土自重选取浇注高度1.65米的混凝土自重）；活载：施工人员与设备的荷载、振捣混凝土产生的荷载（垂直方向）。2、施工中水平方向荷载有：振捣混凝土产生的荷载。3、系数取值：永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.44、模板尺寸(单位：mm)模板尺寸（长宽）为：中纵梁底模板尺寸为：51501200；横梁底模板尺寸为62001600、61501600、61001600、57001600三种；轨道梁19002400、19002000、19002800三种；侧模5、 横梁底模板计算 横梁底模主梁采用36#工字钢，间距400mm，共5条，次梁采用8#槽钢，间距305mm，共19条，全部用新材料加

15、工，在8#槽钢上开孔，用螺栓将50*30mm木条固定于8#槽钢上，在木条上钉18mm厚夹板；横梁底模板有三种尺寸，取跨距最大的模板进行验算，故取62001600的横梁底模进行验算。 横梁底模平面图 横梁底模立面图1 横梁底模立面图25.1、夹板验算5.1.1 恒载计算5.1.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；5.1.3 力的组合选取1cm夹板作为计算单元，均布荷载设计值:；5.1.4 受力计算板面计算规规定当板面只有横肋而无小纵肋时，面板为单向板，计算时可取板面任一区格为计算单元。单向板主要在一个方向弯曲

16、，长边和短边的比值大于或等于2，这样长跨方向的弯矩可以忽略不计，近似认为力只沿短跨方向传递给长边，将该结构近似为简支结构，故可近似认为夹板最大跨距为305mm，厚度为1.8cm；选取1cm夹板作为计算单元，夹板最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：N.m）夹板截面参数为：；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；5.2、次梁验算 次梁采用新采购的8#槽钢，最大间距为305mm,跨距为：；50*30mm木方顺着8#槽方向钉于8#槽上，木方收到的荷载直接传递到了8#槽钢上，故不对木方进行验算，仅对8#槽进行验算。5.2.1

17、 恒载计算5.2.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；5.2.3 力的组合 8#槽单位重量8.045kg/m，故自重为1.28.04510/1000=0.1KN/m,均布荷载设计值:；5.2.4 受力计算次梁最大间距为305mm，跨距为：，次梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）8#槽截面参数为：； ；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；5.3、主梁验算 主梁采用贵广调配的36a#工字钢，最大间距为400mm,跨距为

18、：。5.3.1 恒载计算5.3.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；5.3.3 力的组合36a#工字钢单位重量60.037kg/m，故36a#工字钢自重为：1.2*60.037*10/1000=0.72KN/m；均布荷载设计值:；5.3.4 受力计算主梁梁最大间距为400mm，跨距为：，荷载通过8#槽钢传递到36a#工字钢上，将荷载近似为均布荷载，主梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）36a工字钢截面参数为：； ；跨中最大弯矩为：；强度验算

19、：，满足要求；挠度验算：，满足要求；5.4、横梁支座支撑工字钢受力计算支座支撑工字钢简图（单位：mm） 横梁安装在纵梁和轨道梁上，横梁两边25#工字钢压在纵梁或轨道梁两边的25#工字钢上，支座支撑为25#工字钢，两侧加焊腹板-670（宽）240（长）。纵梁和轨道梁两边支撑工钢受横梁竖直方向的荷载大小一致，取纵梁为例进行验算。5.4.1 恒载计算5.4.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；5.4.3 力的组合均布面荷载设计值:；5.4.4 受力计算由支座支撑工字钢简图可知，横梁的所有荷载通过25#支座支撑工钢

20、传递纵梁25#支座支撑工钢上，最后传递到牛腿上。横梁对自身25#支撑工钢的集中力值：受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）剪力图（单位：KN）跨中最大弯矩：；最大支座反力： ；25#工字钢截面系数：； ； 强度验算：；满足要求；简支部分跨中弯矩最大，取简支部分进行挠度验算：；满足要求。抗压强度稳定性计算:；满足要求。6、 中纵梁底模板计算纵梁底模尺寸为51501200mm，纵梁底模主梁采用原盐田西港3#、4#泊位横梁底模旧25#工字钢，间距300mm，共5条，次梁采用8#槽钢，间距318mm，共15条，次梁用新材料加工，在8#槽钢上开孔

21、，用螺栓将50*40mm木条固定于8#槽钢上，在木条上钉18mm厚夹板。 纵梁底模平面图纵梁底模立面图1纵梁底模立面图26.1、夹板验算5.1.1 恒载计算6.1.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；6.1.3 力的组合选取1cm夹板作为计算单元，均布荷载设计值:；6.1.4 受力计算由图可知该结构面板为单向板，故可近似认为夹板最大跨距为318mm，厚度为1.8cm；选取1cm夹板作为计算单元，夹板最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：N.m）夹板截面参

22、数为：；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；6.2、次梁验算 次梁采用新采购的8#槽钢，最大间距为318mm,跨距为：；50*40mm木方顺着8#槽方向钉于8#槽上，木方收到的荷载直接传递到了8#槽钢上，故不对木方进行验算，仅对8#槽进行验算。6.2.1 恒载计算6.2.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；6.2.3 力的组合 8#槽单位重量8.045kg/m，故自重为1.28.04510/1000=0.1KN/m,均布荷载设计值:；6.2.4 受力计算次梁最大间距为318mm，跨

23、距为：，次梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）8#槽截面参数为：； ；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；6.3、主梁验算 主梁采用原盐田西港3#、4#泊位横梁底模旧25a#工字钢，槽钢共5条，每条受力宽度为：0.24m，跨距为：。6.3.1 恒载计算6.3.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；6.3.3 力的组合25a#工字钢单位重量38.105kg/m，故25a#工字钢自重为：1.2*38.105*10/100

24、0=0.46KN/m；均布荷载设计值:；6.3.4 受力计算主梁跨距为：，荷载通过8#槽钢传递到旧25a#工字钢上，将荷载近似为均布荷载，主梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）现场对盐田西港3#、4#泊位旧横梁底模板25a#工字钢进行测量，得出以下结果：模板名称型钢名称实测厚度值（mm）实测厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）国标理论厚度（mm）腐蚀量（mm）腐蚀量%腐蚀情况折减系数%横梁底模25a#工钢66.35.65.66.082.43070 由此可知25#a旧工字钢截面系数：跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验

25、算：，满足要求。6.4、纵梁支座支撑工字钢受力计算支座支撑工字钢简图（单位：mm）横梁安装在纵梁上，横梁两边25#工字钢压在纵梁两边的25#工字钢上，纵梁支座支撑为25#工字钢，两侧加焊腹板-6240（宽）300mm（长）。纵梁支撑工字钢除受自身所有施工荷载外，还受到横梁施工过程传递的支座反力。6.4.1 恒载计算6.4.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；6.4.3 力的组合均布面荷载设计值:；6.4.4 受力计算由支座支撑工字钢简图可知，纵梁的所有荷载通过25#支座支撑工钢传递纵梁25#支座支撑工钢上，

26、最后传递到牛腿上。纵梁对自身25#支撑工钢的集中力值：纵梁支撑工字钢除受自身所有施工荷载外，还受到横梁施工过程传递的支座反力，故纵梁支座两端集中力F总=153.76KN+37.48KN=191.24KN。受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）剪力图（单位：KN）跨中最大弯矩：；最大支座反力： ；25#工字钢截面系数：； ； 强度验算：；满足要求；悬臂部分跨中弯矩最大，取悬臂部分进行挠度验算：；满足要求。抗压强度稳定性计算:；满足要求。7、 轨道梁底模板计算轨道梁底模尺寸为19002000mm、19002800mm、19002400mm三

27、种，采用原盐田西港3#、4#泊位旧底模进行改造，支座支撑槽钢在原有25a#槽钢基础上加1条纵梁底模拆出的旧25a#槽钢；主梁梁在原有14#槽钢基础上加新采购的14#工字钢，次梁采用原旧8#槽钢。以受力最大得后轨锚锭位置底模为例，该底模尺寸19002800mm，支座支撑在原有25a#槽钢基础上加1条纵梁底模拆出的旧25a#槽钢，主梁加入4条新采购14#工字钢，合计7条旧14#槽钢，4条新14#工字钢。次梁采用新采购的8#槽钢，间距300mm，共5条。在8#槽钢上开孔，用螺栓将50*40mm木条固定于8#槽钢上，在木条上钉18mm厚夹板。轨道梁底模平面图轨道梁底模立面图1轨道梁底模立面图27.1、

28、夹板验算7.1.1 恒载计算7.1.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；7.1.3 力的组合选取1cm夹板作为计算单元，均布荷载设计值:；7.1.4 受力计算由图可知该面板为单向板，故可近似认为夹板最大跨距为300mm，厚度为1.8cm；选取1cm夹板作为计算单元，夹板最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：N.m）夹板截面参数为：；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；7.2、次梁验算 次梁采用新采购的8#槽钢，最大间距为300m

29、m,最大跨距为：；50*40mm木方顺着8#槽方向钉于8#槽上，木方收到的荷载直接传递到了8#槽钢上，故不对木方进行验算，仅对8#槽进行验算。7.2.1 恒载计算7.2.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；7.2.3 力的组合 8#槽单位重量8.045kg/m，故自重为1.28.04510/1000=0.1KN/m,均布荷载设计值:；7.2.4 受力计算次梁最大间距为300mm，跨距为：，上层次梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）8#槽截面

30、参数为：； ；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；7.3、主梁验算 主梁采用原盐田西港3#、4#泊位旧轨道梁模板改造，在原有基础上加入4条新采购14#工字钢，合计7条旧14a#槽钢，4条新14#工字钢，对下层次梁进行整体验算。7.3.1 恒载计算7.3.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；7.3.3 力的组合 主梁进行整体验算，均布荷载设计值:；7.3.4 受力计算主梁进行整体验算，主梁最大跨距为：，主梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）

31、弯矩图（单位：KN.m）现场对盐田西港3#、4#泊位轨道梁旧模板下层次梁进行测量，得出以下结果：序号模板名称型钢名称实测厚度值（mm）实测厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）国标理论厚度（mm）腐蚀量（mm）腐蚀量%腐蚀情况折减系数%1轨道梁底模14a#槽钢4.354.54.34.661.728.471.614a#旧槽钢截面系数为：； ；14#工字钢截面系数：跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；7.4、支座支撑槽钢验算 两边支座支撑在原有1条25a#旧槽钢基础上增加1条原盐田西港3#、4#泊位纵梁底模拆出的旧25a#槽钢，对支座支撑槽钢进行整体验算。7.4.1 恒载计

32、算7.4.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；7.4.3 力的组合对支座支撑槽钢进行整体验算，均布荷载设计值:；7.3.4 受力计算支座支撑槽钢跨距为：，荷载通过14a#槽钢和14#工字钢传递到旧25a#槽钢上，将荷载近似为均布荷载，最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）现场对盐田西港3#、4#泊位轨道梁、纵梁旧模板主梁进行测量，得出以下结果：序号模板名称型钢名称实测厚度值（mm）实测厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）国标理论厚度（mm）腐蚀

33、量（mm）腐蚀量%腐蚀情况折减系数%1轨道梁底模25a#槽钢55.45.25.25.271.825.774.32纵梁底模25a#槽钢545.544.87342.957.1 由此可知轨道梁25#a旧槽钢截面系数： 纵梁25#a旧槽钢截面系数：跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求。8、 梁侧模板计算 梁侧模板制作用新采购的10#槽钢，制作好后在10#槽上开孔，钉上5030mm木条，在木条上钉18mm夹板。因侧模板尺寸较多，尺寸为43801850mm梁侧模最不利，故取该尺寸侧模为例进行验算。侧模平面图侧模立面图8.1 荷载设计值8.1.1 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力选

34、取我国混凝土结构工程与施工验收规中提出的新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力，采用部振岛器时，新浇砼对模板侧最大压力可按下列两公式进行计算，并取两式中的较小值: 故取F=41.25KN/m2（详见下图)；荷载示意图8.1.2 倾倒混凝土时产生的水平荷载见水运工程混凝土施工规附录H附表H.2 ,倾倒混凝土时产生的水平荷载取最大值为；8.1.3模板侧压力标准值：；8.1.4模板侧压力设计值：；8.2侧模板各部位受力计算8.2.1夹板计算 由图可知夹板为单向板，计算时可近似认为夹板最大跨距为302mm，该板厚度为1.8cm；选取1cm木板作为计算单元，受力计算简图如下：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm

35、）弯矩图（单位：KN.m）；夹板截面参数为：； ；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求。8.2.2 10#槽钢验算 10#槽钢有效计算长度为：；承侧压力宽度为302mm；受力计算简图如下：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）；10#槽钢截面参数：； ；强度计算：；满足要求。挠度计算：；满足要求。9、 牛腿承载力验算9.1、直桩牛腿 底模上所有荷载最终都集中在牛腿上，根据上述验算可知，由于纵梁牛腿不仅受到纵梁自身的施工荷载还受横梁砼浇筑过程产生垂直向下的压力，该牛腿受到的集中力最大，即为纵梁支撑工钢产生的支座反力，上述验算时已计算，该力大小为P=247.46KN，直桩

36、牛腿结构图(1)牛腿采用厚度18mm的Q345B钢材焊接（详见直桩牛腿结构图），水平方向钢板验算最不利情况下所有力集中在水平钢板上，水平钢板受力P=247.46KN，故牛腿受弯矩M=247.460.5=123.73kN.m，腹板截面特性：W=bh2/6=2185002/6= 1.5106mm3腹板截面积：A=bh=218500= 1.8104mm3弯应力=M/W =123.73106/1.5106=82.49 295N mm2剪应力：=P/A=247.46103/1.8104=13.75 170N mm2故牛腿满足要求。（2）、焊缝计算 焊脚尺寸为： 考虑1.5倍安全系数，每个牛腿承载力为24

37、7.461.5=371.19KN 综合牛腿各部位承载力计算结果，牛腿承载力为560，所以牛腿作为施工平台支撑，能满足要求。9.2、斜桩牛腿轨道梁斜桩位置焊接斜桩牛腿支撑底模（详见附图），斜桩牛腿制作采用原盐田西港3#、4#泊位纵梁底模旧25#槽钢。斜桩牛腿平面图斜桩牛腿立面图9.2.1、斜桩牛腿受轨道梁施工传递的集中力（由7.3.4计算结果可知）；由上图可知产生的倾覆力矩为M=81.45*0.35=28.51KN.m，为了防止主梁倾覆，在25#槽的另一个牛腿处有一个抗倾覆力矩，该抗倾覆力矩由25a#槽钢焊接至钢管桩上，焊缝单边通长满焊，焊缝高度8mm，焊缝长度250mm。抗拉力：F=28.51

38、/1.250=22.81KN（详见斜桩牛腿平、立面图）；焊缝抗拉力计算：，满足要求。9.2.1、斜桩牛腿受轨道梁施工传递的集中力F=81.45KN，轨道梁底模长1.9m，桩边到桩边的距离2.2m，故底模支撑到桩边的最大距离偏差为0.3m（详见斜桩牛腿平、立面图），故与钢管桩相连短25a#槽钢所受弯矩M=81.450.3=24.44KN.m。（1）现场对盐田西港3#、4#泊位纵梁旧模板主梁进行测量，得出以下结果：模板名称型钢名称实测厚度值（mm）实测厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）国标理论厚度（mm）腐蚀量（mm）腐蚀量%腐蚀情况折减系数%纵梁底模25a#槽钢545.544.87342.95

39、7.1为保险起见，将折减系数按50%计，则旧25a#槽钢截面特性：W=27050%= 135103mm3旧25a#槽钢截面积：A=34.950%= 17.45102mm3弯应力=M/W =24.44106/135103=181.04 215N mm2剪应力：=P/A=120.48103/17.45102=69.04 125N mm2故牛腿满足要求。（2）、焊缝计算（详见斜桩牛腿平、立面图） 焊脚尺寸为：； 考虑1.5倍安全系数，每个牛腿承载力为81.451.5=122.18KN 综合牛腿各部位承载力计算结果，牛腿承载力为226.69，所以牛腿作为施工平台支撑，能满足要求。六、焊接与起重施工作业

40、的安全操作规程a.电焊规程1、电焊机外壳，必须接零接地良好，其电源的拆装应由电工进行。现场使用的电焊机应设有可防雨、防潮、防晒的机棚，并备有消防器材。2、电焊机要设单独的开关，开关应放在防雨的闸箱，拉合时应戴手套侧向操作。3、焊钳与把线必须绝缘良好，连接牢固，更换焊条应戴手套，在潮湿地点工作，应站在绝缘胶板或木板上。4、严禁在带压力的容器或管道上施焊，焊接带电和设备应切断电源。5、焊接储存易燃、易爆、有毒物品的容器或管道，应清除干净，将所有的孔口打开。6、在密闭金属容器施焊时，容器可靠接地，通风良好，并应有人监护。严禁向容器输入氧气。7、焊接预热工件时，应有石棉布或挡板等隔热措施。8、焊线、地

41、线、禁止与钢丝绳子接触，不得用钢丝绳或机电设备代替零线，所有地线接头，应连接牢固。9、更换场地移动焊线时，应切断电源，并不得用手持焊线爬梯登高。10、消除焊渣时，应戴防护眼镜或面罩，防止铁渣飞溅伤人。11、多台焊机一起集中施焊时，焊接平台或焊件必须接零接地，并有隔光板。12、钍钨机要放置在密闭铅合，磨削钍钨机时，必须戴手套、口罩，将粉尘与时排除。13、二氧化碳气体预热器的外壳应绝缘，端电压不应大于36伏。14、雷雨时，应停止露天焊接。15、施焊场地周围应清除易燃易爆物品，或进行覆盖、隔离。16、必须在易燃易爆气体或液体扩散区施焊时，应经有关部门检查许可后，方可施焊。17、工作结束后，应切断焊机电源，并检查操作地点确认无起火危险后，方可离开。 b气焊、气割规程1、施焊（割）场地周围应清除易燃易爆物品，或进行覆盖、隔离。2、必须在易燃易爆气体或液体扩散区施焊时，应经有关部门检试许可后，方可进行。3、施工现场禁止使用乙炔发生器，只能使用乙炔瓶气瓶。4、氧气瓶、乙炔瓶、压力表与焊割