厂房工程模专项施工方案

1、目录第一章编制依据 2 第二章工程概况 3 第三章模板方案设计 3 第四章板模板扣件钢管高支撑架计算书 4 第五章梁模板扣件钢管高支撑架计算书 12 第六章柱模板计算书29第七章模板扣件钢管高支撑架搭设要求 42 第八章模板扣件钢管高支撑架的拆除 46 第九章 质量保证措施 46 第十章安全文明施工 48 第十一章模板扣件钢管高支撑架的使用与维护 49 第十二章应急预案 50 附图第一早编制依据1、施工图纸。2、建筑施工手册3、建筑工程施工安全技术手册4、建筑工程质量验收统一标准(GB5030 2001)5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130 2011)&悬挑式脚手架

2、安全技术规程(DG/T-2002-2006)7、 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)8、建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)9、 施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)10、钢结构设计规范(GB50017-200311、中华人民共和国工程建设标准强制性条文12钢筋混凝土结构设计规范 GB50010- 2002。13建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)第二章工程概况建设单位：监理单位：设计单位：勘探单位：施工单位：本项目工程总建筑面积约63795.84m2,其中1#-6#厂房建筑面积均为：10632.64川。建筑层数：1#-6#厂房均为五层。建筑长度

3、：1#-6#厂房均为70.2 米，建筑宽度：1#-6#厂房均为30.2米、建筑高度：1#-6#厂房均为27米。1#-6# 楼厂房最大层高为4.87米，其余为4.5米、3.6米，工程使用年限50年，耐火 等级为二级，屋面防水等级为二级，安全等级分类二类。第三章模板方案设计1、施工部署：根据本工程的结构类型特点，结合本公司的技术设备力量，对本工程的施工 部署如下：柱子不在超高范围之内，在浇筑梁板之前先浇筑柱子，以利于稳定模板支架。2 材料要求：模板支架的材料要求如下：（1）梁与板的模板支架的立杆、水平杆及剪刀撑 用钢管？48X 3.5。（2）梁底模、侧模用18厚九夹板加方木楞60*80或?48X

4、3.5 钢管，方木楞下为横向钢管支于立杆上。脚手架采用锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣 件（GB15831的规定；在螺栓拧紧扭力矩达 65N.m时，扣件不得发生破坏。扣 件使用前必须全数检查，表面有裂纹、气孔、疏松、砂眼等锻造缺陷的扣件必须 剔除，不得使用。钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793或低压流体输送用 焊接钢管（GB/T3091）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准 碳 素结构钢（GB/T700中Q235-A级钢的规定。型号选用？48X 3.5钢管，每根钢管的最大质量不超过25kg,最大长度6米。 钢管表面应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、

5、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划 道；钢管外径、壁厚、端面偏差都必须控制在规范允许的范围内。在空洞处，每层张拉安全平网，确保高空作业安全。安全平网应采用锦纶、 维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种(耐候性)的材料制成；平网宽度不得 小于3m菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm边绳与网体连接必 须牢固，平网边绳断裂强力不得小于 7KN筋绳分布应合理，平网上两根相邻筋 绳的距离不小于30cm筋绳断裂强力不大于3KN安全网所有节点必须固定；阻 燃安全平网必须具有阻燃性，其续燃、阴燃时间均不得大于4s。3、施工工艺流程与立杆间距表本工程最大层高为4.87米，其余层高为4.5米、3.6米。施工

6、工艺流程如下：测量放线> 立钢管支撑架 ，.:测量放线定标高、轴线 > 绑扎柱钢筋支柱模-浇框架柱砼绑扎梁钢筋 卜支楼板模板 > 绑扎板筋浇捣梁板砼*养护采用满堂支撑架，立杆的垫板均应准确的放在定位线上，立杆底用槽钢挤紧， 模板支架设纵横向扫地杆。并设剪刀撑，竖向剪刀撑由底至顶连续设置，斜杆与 地面倾角宜在45° -60。之间。剪刀撑斜杆的接长采用搭接。用旋转扣件固定在 与之相交的横向水平杆和立杆上，旋转扣件中心线至主要节点的距离不大于 150mm步距h=1.50m,纵向间距L=1.0m、横向间距L=1.0m、扫地杆距地200mm 具体布置见附图；纵横杆伸出外排立杆

7、 0.1m;每层设置水平杆与主体结构顶撑， 间距1.5m;空洞处，每层张拉安全平网；支架四周内外立面满设剪刀撑，中部 每隔四跨设一道；支架底部、顶部、中间每隔2m设置一道水平加强斜杆作为水平加强层。第四章 板模板扣件钢管高支撑架计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1 30- 201 1 )、混凝土结构设计规范GB5001 0- 201 1、建筑结构荷载规范（GB 50009- 2001）、钢结构设计规范（GB 5001 7- 2003）等规范编制。一、参数信息：1. 模板支架参数横向间距或排距（m）:1.00 ;纵距（m）:1.00 ;步距（m）:1.50 ；

8、立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0.10 ;模板支架搭设高度（m）:4.87 ;采用的钢管（mm）:48X 3.5 ;板底支撑连接方式：钢管支撑；扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ;板底钢管的间隔距离（mm）:300.00 ;2. 荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0.350 ;混凝土与钢筋自重（kN/m3）:25.000 ;施工均布荷载标准值（kN/m2）:2.500 ;3. 楼板参数楼板的计算厚度（mm）:120.00 ;4. 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm板底支撑采用钢管；面板弹性模量E（N/mrr）:9500 ;面板抗弯强度设计值（N/mm）:13

9、 ;托梁材料为：12.6号槽钢；模板支架立面图1 位：(mm)§001000图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：4；W = 100 X 1.8 2/6 = 54 cmI = 100 X 1.83/12 = 48.6 cm模板面板的按照三跨连续梁计算>11F11申:VVV3003003007面板计算简图1、荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):5 = 25 X 0.12 X 1+0.35 X 1 = 3.35 kN/m ;(2)

10、活荷载为施工人员及设备荷载(kN):q2 = 2.5 X 仁 2.5kN/m ;2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1.2 X 3.35+1.4 X 2.5= 7.52kN/m最大弯矩 M=0.1X 7.52 X 0.3 2= 0.068kN m面板最大应力计算值(T = 67680/54000 = 1.253 N/mm ;面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm 2;13面板的最大应力计算值为1.253 N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值N/mm满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为0.677gPa)=10057其中 q = 3.35kN

11、/m面板最大挠度计算值 v = 0.677 X 3.35 X 3004/(100 X 9500 X 121900)=0.159 mm；面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm ;面板的最大挠度计算值0.159 mm小于面板的最大允许挠度1.2 mm满足 要求！三、纵向支撑钢管的计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=5.08cm 3截面惯性矩I=12.19cm方木愣计算简图1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m):qn= 25 X 0.25 X 0.12 = 0.75 kN/m ; 模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.35 X 0.

12、25= 0.087 kN/m ;(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):q2 = (2.5 + 2) X 0.25 = 1.125 kN/m ;2. 钢管强度验算：最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：最大弯矩计算公式如下：静荷载：qi = 1.2 X (q 1 + q 2) = 1.2 X 0.75+1.2 X 0.087 = 1.005 kN/m； 活荷载：q2 = 1.4 X 1.125 = 1.575 kN/m ;最大弯距 MJnax = (0.1 X 1.005+0.117 X 1.

13、575) X 12= 0.285 kN.M ;最大支座力计算公式如下：最大支座力 N = ( 1.1X 1.005+ 1.2 X 1.575) X 1 = 2.995 kN ;钢管的最大应力计算值(T = M/W= 0.285 X 1/5080 = 56.058 N/mm2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205.0 N/mm 2;纵向钢管的最大应力计算值为 56.058 N/mm小于 纵向钢管的抗压强度设 计值205.0 N/mm2,满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：=0.677静荷载 q1 = q 11 + q 12 = 0.75+0.087=

14、0.838 kN/m ;活荷载 q2 = 1.125 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度45V= (0.677 X 0.838+0.990 X 1.125) X 10004/( 100 X 20.6 X 10 X 121900 ) =0.669 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求！四、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm?;41=391.466 cm ;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.995 kN ;2.586FPPPPPPPPPP托梁计算简图托梁计算弯矩图（kN.m）托梁计算

15、变形图（mm）6.4Q1 6 401漏54.4932.5861.4980.41 409054 4936.4B.4托梁计算剪力图（kN）最大弯矩 Mnax = 1.008 kN.m最大变形 Vnax = 0.08 mm ；最大支座力Qmax = 10.894 kN ;最大应力(T = 1008365.18/62137 = 16.228 N/mn;托梁的抗压强度设计值f=205 N/mm 2;205托梁的最大应力计算值16.228 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值N/mm满足要求！托梁的最大挠度为0.08mm小于1000/150与10 mm,满足要求！五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模

16、板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN):NG1 = 0.138 X 4.87 = 0.674 kN ;模板的自重(kN):N32 = 0.35 X 1 X 1 = 0.35 kN ;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):N33 = 25 X 0.12 X 1 X 1 = 3 kN ;静荷载标准值 Ng = N G1+N32+N33 = 4.024 kN ;2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 Nq = (2.5+2 ) X 1X 1 = 4.5 kN ;3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N

17、= 1.2N g + 1.4N q = 11.129 kN ;六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 11.129kN ;© -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到;A计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ；立杆净截面面积(cm2) : A = 4.89 cm 2;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cvm;(T 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2；L0-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算：I o = h

18、+2aki-计算长度附加系数，取值为1.155 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ； u = 1.7 ；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.1 m ；得到计算结果：立杆计算长度 L 0 = h + 2a = 1.5+0.1 X 2 = 1.7 m ;Lo / i = 1700 / 15.8=108;由长细比I o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.53 ;钢管立杆最大应力计算值；(T =11128.81/ (0.53 X 489) = 42.94 N/mm 2;钢管立杆的最大应力计算值(T = 42.94 N/mm2小于

19、 钢管立杆抗压强度设计 值f= 205 N/mm ，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算10 = k 1k2(h+2a)k1 -计算长度附加系数按照表1取值1.185 ;k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.7按照表2取值1.003 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185 X 1.003 X (1.5+0.1 X 2) = 2.021 m Lo/i = 2020.544 / 15.8 = 128;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.406 ;钢管立杆的最大应力计算值;(T =11128.81/

20、0.406 X 489) = 56.055 N/mrn;钢管立杆的最大应力计算值(T = 56.055 N/mm小于 钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm 2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模複支架计算檢度附加系数kl歩距 hgh<0.90.9<h<L211.5<h<2,1kl1.2431 135I. 1671.163翹模板支架计算檢度数屹6B10121416182025303540h+£aulh (in)1.35 1.01.0141 0261.039l.D4£1 0541 OBI1

21、0311 0921.1131.13?1.1951. 1731.44 1.01.0121 0221 0311.0391 0471.0561 0S41.0721.0921.1111. 1曲1.1491.53 1.01.0071 0151 0241.0311 0391.0471 0551.0521 0791.0971. L141. 1321X2 1.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431 051LOSS1 0741 0901.10B1.123LOO 1.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401 0461.0521 0571.0811.0961.111

22、1.92 101.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0431.0621.075I 09011042.04 101.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0&01.073I 08711012.25 101.0071.0101.0161.0201.02T1.0321.03T1.042I . OST1.0701 0811 0942.70 1.01.0071.Q101.0161.0201.0271.0321.0371 042I 053I 06SLOTS1.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七

23、、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pw f g地基承载力设计值：f g = f gk x kc = 170 x 0.4=68 kpa ;其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ;立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.129 x 0.25=44.515 kpa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 11.129 kN ;基础底面面积：A = 0.25 m 2。p=44.515 < f g=68 kpa。地基承载力满足要求！第五章 梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算依据建筑施工

24、扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2011建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架 体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3):扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容梁段:L1 0无承重立杆，木方支撑垂直干葉截面一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30 ;梁截面高度 D(m):0.80 ;混凝土板厚度(mm):120.00 ;立杆沿梁跨度方向间距La(

25、m):0.90 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10 ;立杆步距h(m):1.50 ;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00 ;梁支撑架搭设高度H(m): 4.87 ;梁两侧立柱间距(m):0.60 ;承重架支设：无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为48 X 3.5 ;扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减 系数:0.80 ;2. 荷载参数模板自重（kN/m2）:0.50 ;钢筋自重（kN/m3）:1.50 ;施工均布荷载标准值（kN/m2）:2.5 ;新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:24.0 ； 倾倒混凝土侧压力（kN/m2）

26、:2.0 ;振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:2.0 ；3. 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量 E（N/mrr） : 10000.0 ；木材抗弯强度设计值fm（N/mri） : 17.0 ;木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）: 1.7 ； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量 E（N/mrr）: 9500.0 ；面板抗弯强度设计值fm（N/mn2） : 13.0 ；4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）: 50.0 ;梁底方木截面高度h（mm）: 100.0 ；梁底纵向支撑根数：4;面板厚度（mm）: 18.0 ;5. 梁侧模板参数主楞间距（mm）: 500;次楞根数：4;主楞竖向支

27、撑点数量为：3;支撑点竖向间距为：200mm 200mm穿梁螺栓水平间距（mm）: 500;穿梁螺栓直径（mm）: M12主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm高度100mm主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm高度80mm二、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算 只考虑新浇混凝土侧压力。F二02认昭抒F = YH其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得 5.714h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C；V -混

28、凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；B 1-外加剂影响修正系数，取1.200 ;B 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得50.994 kN/m、19.200 kN/m，取较小值19.200 kN/m 作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。qF人* F1I

29、L227227 1L叨1LrrT面板计算简图（单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下：M 尸 （7 = -< fW其中，W -面板的净截面抵抗矩， W = 50 X 1.8 X 1.8/6=27 cm3;M -面板的最大弯距（N.mm）;（7 -面板的弯曲应力计算值（N/mn2）f-面板的抗弯强度设计值（N/mm）；按以下公式计算面板跨中弯矩:MOAq!2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：qi= 1.2 X 0.5 X 24 X 0.9=12.96kN/m ;倾倒混凝土侧压力设计值：q 2= 1.4 X 0.5 X 2X 0.9=1.26kN/m ;

30、q = q 计q2 = 12.960+1.260 = 14.220 kN/m ;计算跨度（内楞间距）：l = 226.67mm;面板的最大弯距 M= 0.1 X 14.22 X 226.6672 = 7.31 X 104N.mm经计算得到，面板的受弯应力计算值：（T = 7.31 X 104 / 2.70 X4210 =2.706N/mm；面板的抗弯强度设计值：f = 13N/mm 2;面板的受弯应力计算值（7 =2.706N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算0.677g-/ 斗ct?=10057< = /250q-作用在模板上的侧压力线荷载标准

31、值：q = 24 X 0.5 = 12N/mm ;l-计算跨度（内楞间距）:l = 226.67mm ;E-面板材质的弹性模量：E = 9500N/mm ;I-面板的截面惯性矩：I = 50 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=24.3cm 4;面板的最大挠度计算值：3 = 0.677 X 12X 226.67 4/（100 X 9500X 2.43 X 105） = 0.093 mm ;面板的最大容许挠度值:3 = l/250 =226.667/250 = 0.907mm;面板的最大挠度计算值3 =0.093mm小于面板的最大容许挠度值 3 =0.907mm,满足要求！四、梁侧模板内外

32、楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续 梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度 60mm截面高度80mm截面惯性矩I 和截面抵抗矩V分别为：W = 6 x 82x 1/6 = 64 cm 3;34I = 6 x 83x 1/12 = 256 cm 4;内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下：M 尸<7 =-< fW其中，（7 -内楞弯曲应力计算值（N/mn2）;M -内楞的最大弯距（N.mm）;W -内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值（N/mm）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M = 0.1g/3其中，作用在内楞的

33、荷载，q = （1.2 x 24 x 0.9+1.4 x 2 x 0.9） x0.227=6.45kN/m ;内楞计算跨度（外楞间距）:l = 500mm ;25内楞的最大弯距:M=0.1 x 6.45 x 500.00 = 1.61 x 105N.mm最大支座力：R=1.1 x 6.446 x 0.5=3.546 kN ;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值7 = 1.61 x 105/6.40 x 104 =2.518 N/mm2;内楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm 2;内楞最大受弯应力计算值(7 = 2.518 N/mm 2小于内楞的抗弯强度设计值f=17N/mm 2,满足要求！

34、(2).内楞的挠度验算0.677/4皿co =< a = / /25O10057其中1-计算跨度(外楞间距)：1 = 500mm ;q-N/mm作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =24.00 X 0.23= 5.44E -I -内楞的弹性模量：10000N/mm；内楞的截面惯性矩：1 = 2.56 X 106mrh内楞的最大挠度计算值：3 = 0.677 X 5.44 X 5004/(100 X 10000X 2.56 X 106) = 0.09 mm ;内楞的最大容许挠度值：3 = 500/250=2mm ;内楞的最大挠度计算值 3 =0.09mm小于 内楞的最大容许挠度值3 =2

35、mm,满足要求！2. 外楞计算夕卜楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力 3.546kN,按照 集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm截面高度100mm截面惯 性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 8X 102X2/6 = 266.67cm 3;I = 8 X 103X 2/12 = 1333.33cm4;1227L2271LA177 |r彳I3 55|rMI3 55Jr1.77L 200 L20020080 ;T外楞计算简图外楞弯矩图（kN.m）外楞变形图（mm）（1）.外楞抗弯强度验算M .（7 = -< fW其中（7 - 外楞受弯

36、应力计算值（N/mn2）M -外楞的最大弯距（N.mm）;W -外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值（N/mn2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩为 M= 0.355 kN.m 外楞最大计算跨度：I = 200mm ;经计算得到，外楞的受弯应力计算值：(T = 3.55 X 105/2.67 X 105 = 1.33N/mrr;外楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm 2;外楞的受弯应力计算值(7 =1.33N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值2f=17N/mm，满足要求!(2) .外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.061 mm外楞的最大容许挠度值：3 = 200/250

37、=0.8mm ;外楞的最大挠度计算值 3 =0.061mm小于 外楞的最大容许挠度值 3 =0.8mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<N = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积(mm2);f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm ;穿梁螺栓有效直径：9.85 mm ;穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =(1.2 X 24+1.4 X 2) X 0.5 X 0.3 =4.74 kN 。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170 X 76/1000 = 12.92 kN ;穿梁螺

38、栓所受的最大拉力N=4.74kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：43W = 900 x 18X 18/6 = 4.86 x 104mrr;I = 900 X 18X 18X 18/12 = 4.37 X 10诂岛；1. 抗弯强度验算按以下

39、公式进行面板抗弯强度验算：M 尸 <7 = -< fW其中，（T -梁底模板的弯曲应力计算值（N/mn2）;M -计算的最大弯矩（kN.m）;I-计算跨度（梁底支撑间距）:l =100.00mm ;q -作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值：5： 1.2 X（ 24.00+1.50 ） X 0.90 X 0.80 X 0.90=19.83kN/m ;模板结构自重荷载：q2：1.2 X 0.50 X 0.90 X 0.90=0.49kN/m ;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4 X 2.00 X 0.90 X 0.90=2.27kN/m ;

40、q = q1 + q2 + q3=19.83+0.49+2.27=22.58kN/m;跨中弯矩计算公式如下：M = 0.19/2Max = 0.10 X 22.583 X 0.1 2=0.023kN.m；(T =0.023 X 106/4.86 X 104=0.465N/mnn；梁底模面板计算应力(T =0.465 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm 2,满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载 作用。最大挠度计算公式如下100£7兰固|=250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =(24.0+1.50) X 0.

41、800+0.50 ) X 0.90= 18.81KN/m ;l-计算跨度(梁底支撑间距):l =100.00mm ;E-面板的弹性模量：E = 9500.0N/mm 2;面板的最大允许挠度值:3 =100.00/250 = 0.400mm ;面板的最大挠度计算值：3 = 0.677 X 18.81 X 1004/(100 X 9500X 4.37 X 105)=0.003mm面板的最大挠度计算值：3 =0.003mm 小于面板的最大允许挠度值:3 =100 / 250 = 0.4mm ，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、

42、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载； 挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土 自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = (24+1.5) X 0.8 X 0.1=2.04 kN/m ;模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.5 X 0.1 X (2 X 0.8+0.3)/ 0.3=0.317 kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 Pi= (2.5+2) X 0.1=0.45 kN/m ;2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2 X 2.04+1.2 X 0.317=2.828 kN/m

43、 ;活荷载设计值 P = 1.4 X 0.45=0.63 kN/m ;方木计算简图方木按照三跨连续梁计算本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:W=5 X 10X 10/6 = 83.33 cm3.7I=5X 10X 10X 10/12 = 416.67 cm4.7方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值 q = 2.828+0.63=3.458 kN/m ;2最大弯距 M =0.1ql= 0.1 X 3.458 X 0.9 X 0.9= 0.28 kN.m ;最大应力(r= M / W = 0.28X 106/83333.3

44、= 3.361 N/mm抗弯强度设计值f=13 N/mm方木的最大应力计算值3.361N/mm小于方木抗弯强度设计值13 N/mm满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足3V2bh其中最大剪力：V = 0.6 X 3.458 X 0.9 = 1.867 kN方木受剪应力计算值T = 3 X 1867.32/(2 X 50 X 100) = 0.56N/mrr;方木抗剪强度设计值t = 1.7 N/mm 2;方木的受剪应力计算值0.56 N/mrn小于方木抗剪强度设计值1.7 N/mrT 满足要求！方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式 如下：0.67

45、7昇10057<m=250q = 2.040 + 0.317 = 2.357 kN/m ;方木最大挠度计算值 3 = 0.677 X 2.357 X 9004 /(100 X 10000X 416.667 X 104)=0.251mm；方木的最大允许挠度3 =0.900 X 1000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值3 = 0.251 mm小于 方木的最大允许挠度3 =3.6 mm，满足要求！3. 支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):q1 = (24.000+1.500) X 0.800= 20.400 kN

46、/m 2;(2) 模板的自重(kN/m2): q2 = 0.500 kN/m 2;活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):2q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m ;X 4.500 = 31.380 kN/mq = 1.2 X (20.400 + 0.500 )+ 1.4梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支 撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N当n=2时:2-1 N = L2gahP “P1=P2 = 7+N当n>2时:n-1N = l：lq2ah1 jI 1 jr1.842,922.821.84E

47、OO计算简图（kN）变形图（mm）弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得到：支座反力 Ra = R b=4.668 kN ；最大弯矩 Mma=0.983 kN.m ；最大挠度计算值Vma=1.427 mm；最大应力 （T =0.983 X 106/5080=193.438 N/mm2;支撑抗弯设计强度f=205 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值193.438 N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求！八、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实

48、际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R< Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.668 kN ;R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1. 梁两侧立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：Ni =4.668 kN ;脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 X 0.129 X

49、 4.87=0.754 kN ;楼板的混凝土模板的自重：2=1.2 X (1.00/2+(0.60-0.30)/2)X0.90 X 0.50=0.351 kN ;楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2X (1.00/2+(0.60-0.30)/2) X 0.90 X 0.120 X(1.50+24.00)=2.148 kN ;N =4.668+0.754+0.351+2.148=7.922 kN ;© -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I / 查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 ;A -立杆净截面面积(cm2) : A = 4.89 ;W -立杆净截面

50、抵抗矩(cm3) : W = 5.08 ;(T -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;l o -计算长度(m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算l o = k 1uh(1)k 1 -计算长度附加系数，取值为：1.155 ;u -计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 , u =1.7 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k 1uh = 1.155 X 1.7 X 1.5 = 2.945 m ;Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数

51、9; = 0.207 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =7921.88/(0.207 X 489) = 78.262 N/mm ;钢管立杆稳定性计算(T = 78.262 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm 2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算I。= k ik2(h+2a)(2)ki -计算长度附加系数按照表1取值1.167 ;k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.7按照表2取值1.003 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k 1k2(h+2a) = 1.167 x 1.003 x (1.5+0.1 x2) = 1.99 m

52、;Lo/i = 1989.852 / 15.8 = 126;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.417 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =7921.88/(0.417 x 489) = 38.849 N/mm ;钢管立杆稳定性计算(T = 38.849 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm 2,满足要求！十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1. 模板支架的构造要求：a. 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b. 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c. 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方 向变距、而另一个方向不变。2. 立杆步距的设计：a. 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b. 当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上 大的变步距设置，但变化不要过多；c. 高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3. 整体性构造层的设计：a. 当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加 强层；b. 单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或