U型渡槽结构计算书

1、一、基本资料1.1工程等别根据水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）、灌溉与排水工程设计规范（GB5028899）和村镇供水工程技术规范（SL6872014）的规定，工程设计引水流量为3.9m³/s，供水对象为一般，确定本项目为等小（1）型工程。主要建筑物等级为4等，次要建筑物等级为5等，临时建筑物等级为5等。渡槽过水流量5m³/s，故渡槽等级均为5级。1.2设计流量及上下游渠道水力要素正常设计流量1.83m³/s，加大流量2.29 m³/s。1.3渡槽长度槽身长725m，进出口总水头损失0.5m。1.4地震烈度工程区位于安陆市北部的洑水

2、镇、接官乡和赵鹏镇三个乡镇，属构造剥蚀丘岗地貌。根据国家标准1：400万中国地震动参数区划图（GB18306-2001），工程区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，相应的地震基本烈度小于度，建筑物不设防。1.5水文气象资料安陆市属亚热带季风气候区，春秋短，冬夏长，四季分明，兼有南北气候特点。年最高气温40.5,最低气温-15.3，多年平均气温15.9。年日照时数19202440h，日照率49%，居邻近各县（市）之冠。太阳总辐射年平均112千卡/cm2，年际变化不大，4-10月辐射量占全年的71.43%。10以上积温为44864908。多年平均无霜期246d。境内多年

3、平均降雨量1117mm，年降雨量很不稳定，最多年份可达1772.6mm（1954年），最少年份只有652.9 mm（1978年），降水量年内分配很不均匀，4-10月份平均降雨量占全年降雨量的85%以上，多年平均蒸发量1587.3mm，由于降水量年际和年内间变化大，导致洪涝旱灾发生频繁。二、水力计算2.1槽身水力计算槽身水力计算采用明渠均匀流公式：Q=AR2/3i1/2/n式中：Q设计流量，m3/s；A槽身过水断面面积，m2；R水力半径，m；i槽身纵坡；n糙率系数，混凝土槽身一般采用n=0.0130.014。2.2渡槽进出口高程计算（1）渡槽进口流态与淹没的开敞式水闸相似，一般按淹没式宽顶堰流量

4、公式计算进口水面降落值：Z=Q2/(2g22A2)-V21/2g式中：Z进口水面降落，m；侧收缩系数，一般可采用0.95；流速系数，一般可采用0.95；V1上游渠道流速，m/s；设计水深时流速为0.52 m/s，加大流量时流速为0.61m/s；g重力加速度；(2)出口水面回升Z1值一般根据进口水面降落按下式计算：Z1=Z/3(3)槽身沿程损失Z2计算：Z2=iL式中：i槽身纵坡；m2 L槽身长度。(4)槽身进出口总水头损失Z按下式计算：Z=Z-Z1+Z2计算得渡槽进出口总水头损失：设计水深Z1=0.2657m 加大流量Z2=0.2654m进出口高程的确定：进口槽底高程：2=1+h1-Z-h进口

5、槽底抬高：y1=2-1=h1-Z-h出口槽底高程：3=2-Z1=2-iL出口渠底降低：y3=h2-Z2-h出口渠底高程：4=2-y2=2+h+Z2-h2（5）渐变段长度L通常采用经验公式计算Li=C(B1-B2）式中C系数，进口取C=1.52.0，出口取C=2.53.0B1、B2渠道及渡槽槽身水面宽度计算得进口槽底高程：2=出口槽底高程：3=出口渠底高程：4=三、U型槽断面设计3.1槽身结构尺寸拟定根据渡槽设计过流量初步拟定渡槽结构尺寸如下：3.2基本设计资料1依据规范及参考书目：建筑结构荷载规范（GB 500092001）水工混凝土结构设计规范(SL 191-2008)，以下简称规范水工钢筋

6、混凝土结构学(中国水利水电出版社)渡槽（中国水利水电出版社出版）建筑结构静力计算手册（第二版）2结构尺寸：支承形式：简支槽身长度L = 16.00 m槽壁厚度t = 0.15 m槽壳内径Ro = 1.0 m直段高度f = 0.70 m外挑长度a = 0.25 m外挑直高b = 0.15 m外挑斜高c = 0.15 m槽底加厚to = 0.15 m加厚底宽do = 0.50 m加厚斜长So = 0.498 m拉杆净间距：3m拉杆高度h1 = 0.15 m拉杆宽度b1 = 0.15 m端肋尺寸：端肋厚度td = 0.40 m端肋直高f1 = 1.0 m端肋斜高f2 = 1.40 m端肋支座宽度bz

7、 = 0.40 m支座净距ln =1.25 m支座坡角 = 45.0 度3荷载信息：设计水深h1 = 1.24 m；加大流量水深h2 =1.44 m人群荷载qr = 2.0 kN/m2；钢筋混凝土容重：25kN/m3；轴心抗压Ra=20.1MPa；轴心抗拉Ra=2.01MPa4荷载系数：该渡槽级别为5级，结构安全级别为级水工建筑物，采用C30混凝土fc=20.1N/mm2，级钢筋fy=310N/mm2。结构重要系数rd=1.0（设计年限为50年），设计状况系数，承载能力极限状态时的结构系数rd=1.15，永久荷载分项系数rG=1.05（槽身自重），可变荷载分项系数rQ1=1.2（一般可变荷载：

8、水压力），可变荷载反向系数rQ2=1.1（一般可变荷载：人群荷载）。5材料信息：混凝土强度等级： C30横向受力钢筋种类： HRB335纵向受力钢筋种类： HRB335构造钢筋种类： HPB235纵筋合力点至近边距离as = 0.035 m混凝土裂缝宽度限值max = 0.250 mm3.3计算说明1荷载组合承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算：S G1K×SG1K G2k×SG2K Q1k×SQ1K Q2k×SQ2K，即：S 1.05×SG1K 1.20×SG2K 1.20×SQ1K 1.10×SQ

9、2K，即：正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式：Sk（Gk，Qk，fk，k） c2横向计算（1）横向计算是将槽壳作为一次超静定的铰接曲杆框架结构，用力法求出横杆的多余未知力，然后利用静力平衡方程式计算各截面的弯矩及轴向力。（2）槽身横向各截面根据内力的不同，分别为偏心受压和偏心受拉构件。（3）以最大负弯矩和最大正弯矩截面作为控制截面，分别进行槽壁内侧及外侧配筋和抗裂计算。（4）横杆按偏心受拉构件进行配筋计算。（5）端肋按承受均布荷载的双悬臂梁计算。每个端肋承受的荷载包括半跨槽身荷载及端肋自重。3纵向计算（1）计算荷载按均布荷载考虑。均布荷载q包括槽身自重、水重及人群

10、荷载等。（2）纵向结构按简支梁进行内力计算。（3）槽身纵向按总拉力配筋，同时截面应满足抗裂要求。3.4槽身纵向计算渡槽槽身计算跨长l0=15m，渡槽槽身宽度D=2.0m，跨宽比l/D=7.54，因此可以近似按梁理论计算的形薄壳槽身。3.4.1 槽壳截面要素计算槽壳截面重心轴位置及截面惯性矩按下列公式计算：y1=Aiyi/A y2=H-y1 K=y1-f I=Aiy2+Ii 式中：y1截面重心轴至槽顶距离；y2截面重心轴至槽底距离；K截面重心轴至槽壳园心轴距离；I截面惯性矩；Ai槽壳各分块面积；yi各分块面积重心至槽顶距离；A各分块面积总和；H槽壳总高；f槽壳直段高；y各分块重心至截面重心轴距离

11、，y=y1-yi；Ii各分块面积对自身重心轴的惯性矩。分块号面积i(m2)各分块面积的重心到槽顶距离yi(m)Aiyi分块重心至重心轴I-I的距离y=|y1-yi|Aiy2各分块面积对自身重心轴Ii(m4)1 0.07500000 0.07500000 0.00562500 1.01576298 0.07738308 0.00014063 2 0.03750000 0.20423000 0.00765863 0.88653298 0.02947278 0.00004688 3 0.21000000 0.35000000 0.07350000 0.74076298 0.11523326 0.00

12、857500 4 2.07764750 1.18300000 2.45785699 -0.09223702 0.01767593 0.19225077 5 -1.57100000 1.12000000 -1.75952000 -0.02923702 -0.00134290 -0.10992000 6 0.07500000 1.92500000 0.14437500 0.83423702 0.05219636 0.00014063 7 0.07470000 1.85000000 0.13819500 0.75923702 0.04306013 0.00008869 总计0.97884750 1.

13、06769062 0.33367864 0.09123389 截面重心轴I-I轴离槽顶的距离y1=Aiyi/A= 1.091 mI-轴至槽底的距离y2 =H-y1= 0.909 m重心轴至槽壳圆心轴的距离K=y1-f= 0.391 m截面惯性矩I=Aiy2+Ii= 0.425 m43.4.2作用于槽身的均布荷载标准值计算槽壳自重qk1 hAi 25×0.971624.29kN/m横杆重qk2 0.15×0.15×2×25×5/15=0.375 kN/m设计水深重qk3 2.0508×9.81=20.12kN/m加大流量时水深重qk4

14、2.4508×9.81=24.04kN/m人群荷载qkr1 1.6 kN/m3.4.3内力计算基本组合下槽身均布荷载q为：设计水深时：q1G1K×（qk1+qk2）Q2k×qk3Q1k×qkr1 1.05×（24.29+0.375）+1.2×20.12+1.1×1.6=51.80kN/m加大流量水深时：q2G1K×（qk1+qk2）Q2k×qk4Q1k×qkr1 1.05×（24.29+0.375）+1.2×24.04+1.1×1.6=56.506kN/m作用在渡槽

15、上的最大分布荷载qk为：qkqk1+qk2 +qk4+qkr1 1.05×(24.29+0.375)+1.2×24.04+1.1×1.6=56.506 kN/m计算跨径L max(1.05×lo,lo+td) 15.75 m跨中最大弯矩M q×L2/8 56.506×15.752/8 1752.127 kN·m跨中弯矩设计值:q=24.29+0.375+24.04+1.6=50.305KN/mM=qL2/8=50.305×15.752/8=1559.848KN·m支座剪力Q q×L/2 50.3

16、05×15.75/2 396.15 kN3.4.4配筋计算截面总拉力Z MS1/I （式中S1为重心轴以下面积对中心轴的面积矩）受拉区面积对截面形心轴的静面距Sl=2tR2(sinx-xcosx)+S6+S7其中：cosx=K/R= 0.364 sinx=(1-cosx2)1/2= 0.932 S6=todo(y2-to/2)= 0.063 S7=2*0.5toso(y2-to)= 0.057 则Sl= 0.291 Z 1752.127×0.291/0.425 1199.692 kNAs dZ/fy 1.2×1199.692*103/300.00 4798.768

17、 mm2钢筋计算面积As=4798.768mm2,实配As=5712mm23.4.5斜截面抗剪验算依据水工混凝土结构设计规范（SL 191-2008）中式6.5.3第3条进行验算K×V = 1.15×396.15 = 455.57 kN 0.7ftbho= 0.7×2.01×0.15×2×1.97×103 = 831.54 kN故抗剪条件满足，斜截面无需配置附加横向钢筋抗剪！3.4.6斜截面抗裂验算支座截面处最大主拉应力zl = QS/(2tI)=396.15×0.291/(2×0.150×0.

18、425) = 904.154 kN/m2 = 0.9 N/mm2ozl = 1.15×0.9 ctftk = 0.85×2.01 = 1.7 N/mm2故斜截面抗裂验算满足要求！3.5槽身横向设计3.5.1设计水深时的内力计算1、基本组合下多余未知力X1计算（1）、计算公式：X1 = -1P/11 = -(1集+1弯+1自+1水+1剪)/1111 = R3(0.333A3+A2/2+2A+ /4)/(EIt)1集 = -PR3(0.571A+0.5)/(EIt)1弯 = MoR2(0.5A2+1.57A+1)/(EIt)1自 = -htR4(0.571A2+0.929A+0

19、.393)/(EIt)1水 = -(0.033h5-0.125h2h4+0.167h22h3-0.083h23h2)/(EIt)-Rh13(0.262h+0.167R)+h12R(0.5h+0.393R)+h1RRo(0.5R+0.57h)+RRo2(0.215h+0.197R)/(EIt)1剪 = -qtR6(0.214A-0.294AK/R+0.197-0.265K/R)/(EItI)+TR3(0.571A+0.5)/(EIt)+T1R2a(0.5A2+1.57A+1)/(2EIt)T = T1+T2T1 = q(y1d2/2-d3/6)(t+a)/IT2 = qty1(f2/2-df+d

20、2/2)-t(f3/6-d2f/2+d3/3)+(t+a)(y1d-d2/2)(f-d)/IIt = t3/12A = h/R以上式中：11为X1等于1时在槽顶引起的变位；1集、1弯、1自、1水、1剪为槽顶集中力P、槽顶弯矩Mo、自重、水压力、剪应力在槽顶引起的变位；R为槽壳中心半径，h为圆心至横杆中心的高度；h1为圆心至水面的高度，h2为水面至横杆中心的高度；Mo为槽顶荷载作用弯矩，T为槽壳直段及顶部加厚部分的剪力；为水的重度，h为钢筋混凝土重度。（2）、计算结果：将已知参数带入上述公式算得：P =1.582 kN，Mo = -0.06 kN·m，T = 6.989 kN，T1 =

21、 1.122 kN，T2 = 5.867 kN11 = 3.161/(EIt)，1集 = -1.635/(EIt)，1弯 = -0.145/(EIt)1自 = -5.64/(EIt)，1水 =-6.886/(EIt)，1剪 = 11.676/(EIt)X1 = -1P/11 = -(1集+1弯+1自+1水+1剪)/11-(-1.635-0.145-5.64-6.886+11.676)/3.161 = 0.832 kN2基本组合下截面内力计算（1）、截面弯矩计算公式：各截面弯矩M = M集+M弯+M自+M水+M剪+MX1上式中：M集、M弯、M自、M水、M剪、MX1为槽顶集中力P、槽顶弯矩Mo、自

22、重、水压力、剪应力及X1力作用的弯矩。直段部分按下列公式计算：M集 = 0，M弯 = Mo，M自 = 0M水 = -(y-h2)3/6，M剪 = T1a/2，MX1 = X1y圆弧部分按下列公式计算：M集 = -PR(1-cos)，M弯 = MoM自 = htR2A(1-cos)+sin-cosM水 = -(0.5h12R+0.5RRo2)sin-0.5RRo2cos-RRoh1cos+0.167h13+RRoh1M剪 = qtR4sin-cos+K/R(2-+2cos+sin-2)/(2I)+TR(1-cos)+T1a/2MX1 = X1(h+Rsin)（2）、截面轴向力计算公式：各截面轴向

23、力N = N集+N弯+N自+N水+N剪+NX1上式中：N集、N弯、N自、N水、N剪、NX1为槽顶集中力P、槽顶弯矩Mo、自重、水压力、剪应力及X1力作用的轴向力。直段部分按下列公式计算：N水 = 0，N弯 = 0，NX1 = 0N集 = P，N自 = hty，N剪 = 0-T（顶端末端）圆弧部分按下列公式计算：N集 = Pcos，N弯 = 0N自 = htR(A+)cosN水 = 0.5Ro2cos-0.5(Ro2+h12)sin-h1Ro(1-cos)N剪 = -qtR3cos+(1-K/R)sin-2K/R(cos-1)/(2I)-TcosNX1 = X1sin（3）、设计水深时截面弯矩计

24、算结果：截面y=0=0=15=30=45=60=75=90MM0-0.060 -0.060 -0.060 -0.060 -0.060 -0.060 -0.060 -0.060 MG00.000 0.000 -0.058 -0.228 -0.498 -0.850 -1.261 -1.701 Mh0.000 0.000 -0.122 -0.580 -1.484 -2.895 -4.809 -7.155 Mw0.000 -0.023 -0.219 -0.759 -1.779 -3.357 -5.499 -8.130 M0.112 0.140 0.426 1.386 3.145 5.761 9.198

25、 13.314 MX10.000 0.520 0.751 0.967 1.152 1.294 1.384 1.414 0.052 0.577 0.718 0.726 0.476 -0.106 -1.047 -2.319 上表中弯矩符号以使槽壁外侧受拉为正，内侧受拉为负，单位为kN·m（4）、设计水深时截面轴向力计算结果：截面y=0=0=15=30=45=60=75=90NG01.582 1.582 1.528 1.370 1.119 0.791 0.409 0.000 Nh0.000 2.625 3.555 4.101 4.095 3.423 2.045 0.000 Nw0.000

26、0.000 -0.182 -0.685 -1.634 -3.101 -5.094 -7.542 N-1.122 -6.989 -9.199 -10.930 -11.730 -11.261 -9.335 -5.946 NX10.000 0.000 0.215 0.416 0.588 0.720 0.804 0.832 0.460 -2.782 -4.084 -5.728 -7.562 -9.428 -11.171 -12.656 上表中轴向力符号以压力为正，拉力为负，单位为kN3.5.2加大流量时的内力计算（1）、截面弯矩计算结果：截面y=0=0=15=30=45=60=75=90MM0-0.0

27、60 -0.060 -0.060 -0.060 -0.060 -0.060 -0.060 -0.060 MG00.000 0.000 -0.058 -0.228 -0.498 -0.850 -1.261 -1.701 Mh0.000 0.000 -0.122 -0.580 -1.484 -2.895 -4.809 -7.155 Mw0.000 -0.139 -0.593 -1.517 -3.020 -5.149 -7.871 -11.073 M0.122 0.000 0.310 1.351 3.260 6.097 9.825 14.289 MX10.000 1.000 1.445 1.860

28、2.216 2.490 2.661 2.720 0.061 0.801 0.922 0.826 0.413 -0.368 -1.515 -2.981 上表中弯矩符号以使槽壁外侧受拉为正，内侧受拉为负，单位为kN·m（2）、截面轴向力计算结果：截面y=0=0=15=30=45=60=75=90NG01.582 1.582 1.528 1.370 1.119 0.791 0.409 0.000 Nh0.000 2.625 3.555 4.101 4.095 3.423 2.045 0.000 Nw0.000 0.000 -0.422 -1.281 -2.680 -4.660 -7.193

29、 -10.171 N-1.217 -7.581 -9.978 -11.855 -12.723 -12.214 -10.125 -6.449 NX10.000 0.000 0.414 0.800 1.131 1.386 1.545 1.600 0.365 -3.374 -4.903 -6.865 -9.058 -11.274 -13.317 -15.020 上表中轴向力符号以压力为正，拉力为负，单位为kN3.5.3槽壳配筋计算、抗裂验算1、槽壳外侧配筋计算、抗裂验算（1）、截面内力计算结果：在=15度截面上正弯矩最大，截面高度h = 150 mm，内力计算结果如下：基本组合下：M = 0.922

30、kN·m，N =-4.903 kN荷载效应的标准组合下：Mk = 0.892kN·m，Nk = -4.924 kN（2）、配筋计算结果：As dN/fy 1.2×4.924*103/14.3 413.2mm2钢筋计算面积As=413.2mm2，实配As=786.6mm2（3）、裂缝计算结果：抗裂验算满足要求裂缝宽度max = 0.029mm 0.250 mm，满足要求2、90°截面处槽壳内侧配筋计算、抗裂验算（1）、截面内力计算结果：90°(槽底)截面处负弯矩最大，截面高度h =300 mm，内力计算结果如下：基本组合下：M = -2.981k

31、N·m，N = -15.02 kN荷载效应的标准组合下：Mk = -4.082kN·m，Nk = -15.529 kN（2）、配筋计算结果：钢筋计算面积As=1303mm2，实配As=1573.2mm2（3）、裂缝计算结果：抗裂验算满足要求裂缝宽度max = 0.0004mm 0.250 mm，满足要求四、拉杆计算1内力计算（1）、作用荷载：横杆间距为3.0m，计算跨径L1 = 2Ro = 2×1.0 = 2.0 m作用荷载包括拉杆自重qA：qA = 1.05×25×0.15×0.15 = 0.591 kN/m（2）、内力计算结果：跨

32、中弯矩Mmax = qAL12/24=0.591×2.02/24 = 0.0985 kN·m剪力Q = qAL1/2= 0.591×2.0/2 =0.591kN轴向力N = -X1×2.0 = -0.832×2.0 = -1.664 kN2配筋计算结果钢筋计算面积As=122.18mm2，实配As=157mm2，上、下层配筋相同箍筋计算面积Asv/s=0.000mm，实配Asv/s=0.503mm，双肢箍五、端肋计算1内力计算端肋按照双悬臂梁进行计算，两端悬臂长k =0.375 m，跨中l = 1.25m端肋按矩形截面梁进行计算，截面宽度b =

33、 0.50 m，截面高度h =0.8m每个端肋承受的荷载包括半跨槽身荷载及端肋自重。经计算，基本组合下作用在端肋上的均布荷载q=0.9716*8*25+0.15*0.15*2*2.5*25+2.3325*0.5*25+2.4508*8*9.81=418.63KN/m基本组合下跨中弯矩M = 81.76 kN·m，支座剪力Q =261.64 kN荷载效应的标准组合下跨中弯矩Mk = 92.48kN·m2配筋计算结果钢筋计算面积As=1046.56mm2，实配As=1527mm2箍筋计算面积Asv/s=0.000mm，实配Asv/s=0.503mm(2d8200)，双肢箍3正截

34、面抗裂验算依据水工混凝土结构设计规范（SL 191-2008）中式7.1.1-2进行验算荷载效应的标准组合下正截面抗裂验算均满足要求！4斜截面抗裂验算m = tp = V/（b×h）=261.64/(0.5×0.7) = 747.54 kN/m2 = 0.75 N/mm2otp = 1.15×0.75 ctftk = 0.85×2.01 = 1.7 N/mm2故斜截面抗裂验算满足要求！六、排架计算6.1 结构尺寸拟定(1)排架柱截面顺槽方向边长b1可取排架总高H的1/201/30，一般采用b1=0.40.7 m。排架柱截面横槽方向边长h1可取为(0.50

35、.7)b1，一般采用h1=0.3 m0.5 m。柱顶短悬臂梁(牛腿)悬臂长可取为c=0.5b1，梁高h3b1，倾角=30°45°。(2)排架柱间距L主要由槽宽决定；横梁间距大约与排架柱间距相同，一般采用横梁间距为3 m5 m。横梁高h2一般采用为(1/61/8)L，横梁宽b2可取为(0.50.7)h2，或采用与排架柱宽b1相等。 (3)排架基础根据不同情况，可采用整体板式基础或钻孔桩基础。6.2 计算参数(1)排架总高：20m；(2)排架柱间距：15m；(3)排架层数：6 ；(4)底层横梁间距：3m；底层以上各层横梁间距：3m；(5)排架柱顺槽方向边长：0.6m；排架柱横槽

36、方向边长：0.4m；(6)横梁高：0.4m；横梁宽：0.3m； (7)上部槽身作用于每一排架柱顶端的垂直荷载：仅计算槽身自重时：452.58kN；自重、人群荷载及设计水深时：800.07kN；自重、人群荷载及校核水深时：862.86kN；(8)风荷计算资料：基本风压：0.35 kN/m2；风荷载体型系数：迎风面，背风面；风压高度变化系数1.25 ；槽身长：16m；槽身侧墙高：2 m；(9)排架混凝土标号：C30 ；(10)钢筋混凝土容重：25kN/m3；(11)混凝土轴心抗拉设计强度：1.43 MPa； (12)混凝土弯曲抗压设计强度：14.3 MPa； (13)钢筋设计强度：30kN/cm2

37、；(14)混凝土弹性模量： 3×107kN/m2； (15)钢筋混凝土受弯安全系数：1.15 。6.3 风荷计算6.3.1 由于排架柱受风面积与槽身相比很小，作用于槽身及排架柱的风荷，可均以槽身的体型系数及高度变化系数按下式计算wk=szw0 式中：wk风荷载标准值；s风荷载体形系数；z风压高度变化系数；w0基本风压。计算得风荷载标准值wk=（0.8+0.5）×1.25×0.35=0.57 kN/m26.3.2 计算作用于各节点的水平风荷(1)作用于排架柱顶端节点的水平风荷T1按下式计算：T1=wkLh+b1(L1+h2)/2 式中：L每节槽身长；h槽身侧墙高；b

38、1排架柱顺槽方向边长；L1横梁间距；h2横梁高。架柱顶端节点的水平风荷 T1=0.57×16×2+0.6×(1.8+0.4)/2=18.62KN(2)作用于中间各节点的水平风荷Ti按下式计算：Ti=wkb1L1 式中：i节点号(节点自上而下顺序编号)；其余符号同前。计算得T2、T3、T4、T5均为0.57×0.6×3=1.03KN(3)作用于底层节点的水平风荷T0按下式计算：T0=wkb1(L0+L1)/2 式中：L0底层横梁间距；其余符号同前。计算得T0=0.57×0.6×（3+3）/2=1.03KN6.3.3 槽身水平风

39、荷在排架柱顶产生的拉力及压力作用于槽身的水平风荷在排架柱顶产生的拉力(迎风侧排架柱)及压力(背风侧排架柱)P按下式计算：P=wkLh(h+h2)/2+h/L 式中：L排架柱间距；h槽身支座高(侧墙底面距排架柱顶面高度)； 其余符号同前计算得P=0.57×16×2(2+0.4)/2+0.5/15=2.07KN6.4 横向内力计算6.4.1 杆端弯矩计算排架为对称结构，可将节点水平荷载T1、T2等分解为T1/2、T2/2的对称及反对称两组荷载。对称荷载不产生弯矩，反对称荷载可取结构的一半用"无切力分配法"列表进行弯矩分配计算，确定各杆端弯矩值。6.4.2 排架柱轴向力计算(1)各柱段反弯点按下式计算：xi=LiM1/(M1+M2) 式中：xi反弯点距柱段上端节点距离；M1及M2分别为柱段上端及下端弯矩；Li柱段长(横梁间距)，底层为L0