1500m3每天印染废水处理工艺设计

1、某纺织印染企业废水处理方案设计总论、1 简介 纺织印染行业就是工业废水排放大户 ,据估算, 全国每天排放得废水 量约(3- 4) X 106m,且废水中有机物浓度高，成分复杂，色度深，P H 变化大 , 水质水量变化大 , 属较难处理工业废水。某企业拟新建以腈纶本色纱为主得棉化纤纺织及印染精加工项目。 根 据建设项目管理条例与环境保护法之规定，环保设施得建设 应与主体工程“三同时”。受该企业委托，我们提出了该项目得废水 处理方案,按本方案进行建设后 , 可确保废水得达标排放 ,能极大地减 轻该项目外排废水对某县得不利影响。、 2方案设计依据 纺织染整工业水污染物排放标准 GB428 9 2。

2、室外排水设计规范GBJ14-87。 建筑给排水设计规范GBJ 15-8 7。 国家相关法律、法规。 委托方提供得有关资料。 其它同类企业废水处理设施竣工验收监测数据等1 、 3 方案设计原则 本设计严格执行国家有关法规、 规范,环境保护得各项规定 , 污水处 理后必须确保各项出水水质指标均达到污水综合排放标准。 采用先进、成熟、稳定、实用、经济合理得处理工艺，保证处理效果，并节省投资与运行管理费用。 设备选型兼顾通用性与先进性，运行稳定可靠，效率高,管理方便, 维修维护工作量少 ,价格适中 . 系统运行灵活 ,管理方便，维修简单 , 尽量考虑操作自动化 , 减少操 作劳动强度。 设计美观，布局

3、合理，与周围环境统一协调。 尽量采取措施减小对周围环境得影响，合理控制噪声 ，气味，妥善 处理与处置固体废弃物 , 避免二次污染。1、4 设计范围 污水处理站污水、污泥处理工艺技术方案论证。 污水处理站工程内容得工艺设备、建筑、结构、电气、仪表与自动 控制等方面得工程设计及总平面布置 . 工程投资预算编制。程概况2、1废水来源及特点该企业得工业废水主要来自退浆、 煮炼、漂白（ 合称炼漂废水 ）与染色、 漂洗（合称印染废水 ） 工段, 各工段废水特点如下 : 退浆废水 退浆就是利用化学药剂去除纺织物上得杂质与浆料, 便于下道工序得 加工,此部分废水所含杂质纤维较多 以往由于纺织厂用淀粉为原料 ,

4、 故废水中BOD浓度很高,就是整个印染废水中BOD得主要来源，使废 水中B/C比较高,往往大于0、3,适宜生化，但随着科技得进步，印 染厂所用浆料逐步被CAM/FVA所代替，从而使废水中BOD下降，CODcr 升高, 废水得可生化性降低。 煮炼废水 煮炼工序就是为了去除织物所含蜡质、果胶、油剂与机油等杂质，使 用得化学药剂以烧碱与表面活性剂为主，此部分废水量大，碱性 强,COD、BOD高，就是印染废水中主要得有机污染源. 漂白废水 漂白主要就是利用氧原子氧化织物中得着色基团 , 达到织物增白得目 得，漂白废水中一般有机物含量较低 , 使用得漂白剂多为双氧水。 染色废水 染色工艺就是本项目得支柱

5、工艺 , 在此过程中 , 使用直接、分散等染料 与各种助剂， 从而使染色工艺成为复杂工艺， 也使染色废水水质呈现 出复杂多样性。一般而言，染色废水碱性强 , 色泽深，对人体器官刺 激大,BOD、CODcc浓度高，废水中所含各种染料、表面活性剂与各种 助剂就是印染废水中最大得有机物污染源。 漂洗废水 其中含有纤维屑、树脂、油剂、浆料、表面活性剂、甲醛等。2、2废水得水质水量及处理后排放标准 废水得水质水量废水量31 3 00 m /dC OD1 0 00 1 200mg/lSS200 300mg/lPH8-10B OD300mg /IC ODSS色度< 40倍（稀释倍数）pH最咼允许排水量

6、2.5m3/百米布（幅宽9 14m m） 废水处理后排放标准根据纺织染整工业水污染物排放标准 GB4 28 7-92中得一级排放标准.< 100mg/l7 0 mg/lBOD25m g/l工艺流程3、1工艺流程得选定 该企业废水COD咼,色度大，PH值高,悬浮物多并不易直接生化处理， 因此采用水解酸化+接触氧化+混凝沉淀，并与物理、化学法串联得方 法处理该废水.3、2工艺流程图 根据上述处理工艺分析，确定工艺流程图如图4J泵卩_I废水f »格XI竖流式況淀+J标排放仪.污泥排放工艺流程图3、3工艺流程说明 印染废水首先通过格栅，用以截留水中得较大悬浮物或漂浮物，以 减轻后续处理

7、构筑物得负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组管道阀 门得较粗大得悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行得装置。 纺织印染厂由于其特有得生产过程，造成废水排放得间断性与多边 性,就是排出得废水得水质与水量有很大得变化。而废水处理设备都 就是按一定得水质与水量标准设计得，要求均匀进水，特别对生物处 理设备更为重要.为了保证处理设备得正常运行，在废水进入处理设 备之前,必须预先进行调节. 印染废水中含有大量得溶解度较好得环状有机物， 其生物处理效果般，因此选择酸化水解工艺.酸化水解工艺利用水解与产酸菌得反应,将不溶性有机物水解成溶解性有机物、大分子物质分解成小分子 物质、去除易降解有机物，提高污水得可生

8、化性，减少污泥产量，使 污水更适宜于后续得好氧处理。 生物接触氧化也称淹没式生物滤池， 其反应器内设置填料，经过充氧得废水与长满生物膜得填料相接触 , 在生物膜得作用下，大部分有 机物被消耗，废水得到净化 . 废水悬浮物较高及色度较深 , 因此选择混凝沉淀，去除悬浮物与色 度，使出水得水质指标相对稳定。这里选用竖流式沉淀池 , 其排泥简 单，管理方便 ,占地面积小 . 对于还有少量颜色得废水很难通过混凝沉淀及生物处理脱色 , 为保 险起见，在生物处理后增加化学氧化系统。4 构筑物得设计与计算4、1 设计规模说明 印染废水约为13001 /d,设计处理规模为1500 t /d. 18污水得平均流

9、量 Q平均=0、0173 6m/ s6L /s取流量总变化系数为：KZ=1、 97333m3/s =0. 0 34m /s=12 5 m最大设计流量：Qm a x = Kz X Q= 1、97X 0.01736 h4、2 构筑物得设计与计算4 .2 。 1格栅 格栅间隙数Qmax最大废水设计流量 0 . 0 34 M/sa 格栅安装倾角60 ° h-栅前水深0。3mb栅条间隙宽度 取1 Om mU过栅流速0. 6 m/s 格栅得建筑宽度B 取栅条宽度S=0 01m,则栅槽宽度B=B= 0、0 1 ( 18 1) + 0、01X 18=0。35m进水渠宽度BBl = = 0. 1 9m

10、 栅前扩大段L1a 1渐宽部分得展开角，一般米用20。 栅后收缩段L2 = 0、5X L1 = 0、11(m ) 通过格栅得水头损失h1, mh 1= h 0k式中：h 1设计水头损失,mh。一一计算水头损失,m重力加速度，m/s'-系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数般采用3。E阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，P =2、42。=0、12 (m) 栅后槽总高度HH=h+ hi+h2= 0、3+0、l 2+ 0、3= 0、72( m)h 栅前水深 hi-格栅得水头损失 h2栅前渠道超高，-般取0 .3m 格栅得总长度 L式中 :L 1栅前扩大段L 2栅后收缩段-

11、 栅前渠道深度， 每日栅渣量W,rr/ d式中，V为栅渣量，取01 0m 3/ 1 0m'污水，那么V= 0、 15(m3/ d ) 0、2m3/d),所以手动清渣 .hahhj参考给水排水设计手册，选择NC -300式格栅除污机，其安装倾角为60° ,进水流速V1 m/s,栅条净距52 0 mm4 .2。2调节池得设计为了调节水质，在调节池底部设置搅拌装置，常用得两种方式就是空气搅拌与机械搅拌，这里采用穿孔空气搅拌，气水比为3、5:1 .池型为矩形。废水停留时间t=8h.1池体积算、调节池有效体积V33V = Qma% t=125 m / hx 8h= 1 000 m 、调

12、节池尺寸设计调节池平面尺寸为矩形 , 有效水深为 5米，则面积 FF=V/h=1000 m3/5 m =200m2设池宽 B=1 Om,池长 L= F/B = 2 0 0/ 1 0=20m 保护高h 1=0、3m 则池总高度 H=h+h 1 =5+0 6 =5、3 m 调节池尺寸：L X BX H=2 0mx 10mX5、3m 2 布气管设置 、空气量DD = DQ=3、5X 150 0 =5250rr/ d = 3。6 5n3/min = 0 .06m3/s式中D 0每立方米污水需氧量,3.5m 3/m、空气干管直径dd=( 4D/v ) 1 / 2 = : 4X 0、0 6/(3、14X

13、1 2 ) 1/2=0。0 7 9 8m 取 80mm。V：拟定管内气体流速v=4D/ d2=4X 0、校核管内气体流速 06/(3、14X 0、082) = 11. 9 m/s 在范围10 1 5m/s 内，满足规范要求。 、支管直径d1 空气干管连接两支管 , 通过每根支管得空气量 qq=D/2 =0、 06 /2=0.03 m /s则支管直径di =( 4 q/v 1) 1/ 2 =4 X0、03/(3、1 4X 6): 1/2=0。0798m取80mm校核支管流速 2 2V 1 = 4q / d 1 =4X 0、0 3/（3、1 4X 0、0 8 ）=5。97m/s在范围510m/s内

14、,满足规范要求。 、穿孔管直径d2 沿支管方向每隔2m设置两根对称得穿孔管，靠近穿孔管得两侧池壁 各留1m,则穿孔管得间距数为(L-2 X 1) / 2 =(20 2) /2 =9,穿孔 管得个数 n =（9+1） X 2X 2 = 40。每根支管上连有2 0根穿孔管，通过每根穿孔管得空气量q】，qi=q/20=0、03/ 20=0、0 015耐 s则穿孔管直径 d2=（4 q 1/v 2）1/ 2= 4X 0、0015/（3、14X 8） : 1/20 .015 m 取 15m m 校核流速 2 2V2 = 4qi /d 2 =4X 0、0 015/（ 3、1 4X 0、015）=8。5m/

15、s在范围5 10m/s内。 、孔眼计算 孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成 45°处，并交错排列 , 孔眼间距 b=50mm孔径=3mm ,每根穿孔管长 匸2 m,那么孔眼数 m= l/b+ 1 =2/0、05 + 1 =41 个.孔眼流速 V3 = 4q1/2m=4< 0、001 5 /（3、14X 0、0032X 41）=5、1 8m /s,符合510m/s得流速要求。3鼓风机得选型 空气管DN=8 0 mm时，风管得沿程阻力h 1h1=iL TP式中1单位管长阻力，查给水排水设计手册第一册风管长度，mT温度为2 0C时,空气密度得修正系数为1、0 0P -大气压力为0、1

16、Mpa时得压力修正系数为1、0风管得局部阻力h2= v v /2 g式中局部阻力系数 , 查给水排水设计手册第一册V -风管中平均空气流速，m/s-空气密度,k g /m3 空气管DN=15 mm时，风管得沿程阻力h 1h3 二iLTP式中1 -单位管长阻力，查给水排水设计手册第一册，L风管长度，mT温度为20 C时,空气密度得修正系数为1、00p大气压力为0、1MPa时得压力修正系数为1、0风管得局部阻力h4=v2/2g式中 -局部阻力系数 , 查给水排水设计手册第一册V风管中平均空气流速，m/ s空气密度 ,kg m3 风机所需风压为hi + h2+h3+h4=H 综合以上计算，鼓风机所需

17、气量3、6 m/ m in,风压H K Pa.结合气量5、2X 10m3/d,风压H KPa进行风机选型，查给水排水 设计手册1 1册，选SS R型罗茨鼓风机，型号为SSR-1 5 0表3 -1 S R型罗茨鼓风机规格性能型号口径A转速r/mi n风量m 3 / mi n压力kPa轴功 率K w功率Kw生产厂S SR-115097 05、2 09、85、57、5章丘508鼓风机厂4加酸中与废水呈碱性主要就是由生产过程中投加得 NaOH引起得,原水PH值为 8 1 0(取 10 计算)，即:OH = 1 04mol/l 力口酸量Ns为Ns =NzXaX k3 4-3=(1 2 5X 10)l/h

18、 X 10 mol/l x( 40x 1 0 )kg/mol x 1、24X1、 1=0. 682kg/ h其中Ns-酸总耗量,kg /h;Nz -废水含碱量，kg/h;a-酸性药剂比耗量，取1、2 4k 反应不均匀系数,1、 11、 2配置好得硫酸直接从贮酸槽泵入调配槽，经阀门控制流入调节池反O应水出B勞於纟匕存竇少一检渣扭*X.稳查鮎一ftL匚民A*想予h进水D爲气管2亠调节池图4。2 .3泵得选择 选用QW150-300I污水泵，其流量为2 00 2 5 0 m/ h,扬程为1 0- 13m，转速为980 r/m i n,效率为7 5%，功率为2 2kw,电压为3 8 0v。4。2.4水

19、解酸化池 1、有效容积VV=Q maXt=1 2 5 X 6=75001其中:Qma 最大设计流量（m3/h）t 停留时间，本设计采用6h。2。有效水深h :h =vt= 1、5X6 =9mv池内水得上升流速，一般控制在0、81 . 8 m/h,此处取1. 5m/h3. 池表面积FF = V/ h =7 5 0/ 9 = 8 3. 4吊，取 84 O 设池宽B=6m则池长L = F /B= 8 4/6=14m,池子超高取0、3m ,则 水解酸化池尺寸：LXBX H=1 4mX 6mX 9、3m 4、布水配水系统 配水方式 本设计采用大阻力配水系统，为了配水均匀一般对称布置，各支管出 水口向下距

20、池底约2 0cm ,位于所服务面积得中心.查曝气生物滤池污水处理新技术及工程实例其设计参数如下:管式大阻力配水系统设计参数表干管进口流速1、0 1.5m/s开孔比0、2% 0、25%支管进口流速1、52.5m/S配水孔径9 12mm支管间距0、2 0。3m配水孔间距7 30 m m 干管管径得设计计算Q ma洽0.034 m/s干管流速为1、4 m/s ,则干管横切面积为：A= Qnn x/v=0、0 3 4/1、4=0、025 管径 D1=(4 A/) 1/2=(4X0、 02 5/3、 14)1/2=0、 18m由给排水设计手册第一册选用 DN=200m得钢管校核干管流速：A =2/ 4

21、=3、4X O、2 2/4=0、 0314m2Vl =Qm ax /A=0、0 34/ 0、314=1。08 m/s,介于 1、0 1。5 n/s之间，符合要求。 布水支管得设计计算a .布水支管数得确定取布水支管得中心间距为0.3 m支管得间距数n =L/ 0、3=14/0、3=46、74 7个，则支管数n =2X ( 4 7 1 )= 92 根b.布水支管管径及长度得确定每根支管得进口流量 q=Q max/n=0、034 / 9 2 =0. 00 037 0 m3/s, 支管流速V 2=2。0n/s则D 2= (4 q/V2)1/2=4 X 0、000 3 7 0/ (3、14X 2、0)

22、 1/2=0、0 154m, 取 D2=16mm、 84校核支管流速：V 2 =4q/D22=4X 0、0 0 0 3 70/ (3、1 4X 0、0162 )=m/s ，在设计流速 1、 52、 5 m/s 之间，符合要求 . 出水孔得设计计算般孔径为91 2mm本设计选取孔径10mm得出水孔.出水孔沿配水支管中心线两侧向下交叉布置，从管得横截断面瞧两侧出水孔得 夹角为45° .又因为水解酸化池得横截面积为 6X14 =8 4m,去开 孔率0、2% ,则孔眼总面积S=84X 0、2% =0.1 68m.配水孔眼d = 10mm 所以单孔眼得面积为s 1二d/4=3、14X0、01/

23、4= 7、8 5X 105m,所以孔眼数为0、168/ (7、85X 10-5)=2 1 40个，每个管子上得孔眼数就是2140/ 9 2=24个.填料填料X/布水管/ / / 叹X / /水解酸化池图74. 2。5接触氧化池1填料得选择结合实际情况，选取孔径为25mn得得玻璃钢蜂窝填料，其块体规 格为80 0X 800 X 2 3 0 mm，空隙率为9 8、7% ,比表面积为15 8m2 / m 3,壁厚0. 2 mm.参考污水处理构筑物设计与计算玻璃钢蜂窝填料规格表 )2安装蜂窝状填料采用格栅支架安装， 在氧化池底部设置拼装式格栅 ,以支持填料。格栅用厚度为46 mm得扁钢焊接而成，为便于

24、搬动、 安装与拆卸，每块单元格栅尺寸为5 0 0 m n1 000 m m3池体得设计计算(1)设计概述生物接触氧化池得容积一般按 BOD 得容积负荷或接触氧化得时间计 算，并且相互核对以确定填料容积。( 2 ) 设计计算 、池子有效容积VV=Q (La Lt )/M则V= 1 5 00X( 0、3- 0、025)/1、5=275 m3;式中： Q- 设计流量 Q=1500 m3/dLa -进水 BOD5 La= ( 2 50 300) mg/L,取 30 0 mg/L ;Lt -出水 BO D5 Lt<25mg/L;M-容积负荷M=1。5kg /(nS - d),BOD5 W 5 00

25、 时可用 1、03.0 kg/(m3 - d),取 1。5k g /(m d) 、 池子总面积F=V/h0,则 F=2 7 5/3 =91、7,取 92rfh 0 -为填料咼度,般 h0=3 m; 、 氧化池总咼度H二h+hi + h 2+( m-l)h 3+h4,则 H = 3+0、5+0、5+ (3 1)X 0、3+ 1、5=6. im;hi保护咼取0 。5m;h 2- 填料上水深取0.5m;h-填料层间隔高取0。3mh4-配水区高，与曝气设备有关，取1.5 m;m填料层数取3 （层）; 、氧化池得尺寸 氧化池半径 r =( F /) 112 =(92/3、14) 1/2=5、4m 氧化池

26、得尺寸RX H=1O、8nX< 6、1m 、理论接触时间t t=24Fh o/Q,则 t= 2 4 X 92X 3/1500=4、4h; 、污水在池内得实际停留时间: t =F (H -h 1)/Q=6 X 15X( 6、1 0、5 ) /12 5=4、1h 、所需空气量DD=D Q,且 Do= 20:1 ,则 D=1500X 2 0=3O 000m3/d; 、曝气系统生物接触氧化池图4。2. 6混凝反应池1、混凝剂得选择 结合实际情况，对比分析常用混凝剂，选用聚合氯化铝（PACy其特点就是：碱化度比其她铝盐铁盐混凝剂低， 对设备腐蚀较小混凝效率高耗药量少絮体大而重,沉淀快。聚合氯化铝受

27、温度影响小，适用于各类水质。2、配制与投加配制方式选用机械搅拌。对于混凝剂得投加采用湿投法，湿投法中应用最多得就是重力投加。即利用重力作用，将药液压入水中，操作简单,投加安全可靠。3、混凝池尺寸 混凝时间T取20m in，混凝池有效容积：V= QaxT /n60 = 1 25X 20/(1 X 60)=42m其中Qax最大设计水量，m3/h.Qmax= 1 2 5 m3/hn- 池子座数 ,1 混凝池分为两格，每格尺寸L1X B=2 5mX2、5m,总长L=5m 混凝池水深：H=V/A =42/ (2X2、5X2、5) = 3 . 5 m 混凝池取超高0。3m,总高度为3. 8 m. 混凝池尺

28、寸LX BX H=5 mX2、5mX 3、8m 混凝池分格隔墙上过水孔道上下交错布置 , 每格设一台搅拌设备。为加强搅拌设备 , 于池子周壁设四块固定挡板。4、搅拌设备 叶轮直径取池宽得80% ,采用2、0m.叶轮桨板中心点线速度采用: vi =0、5 ms, v2=0、3 5m/s;桨板长度取 1=1、4 m(桨板长度 与叶轮直径之比I /D= 1、4/ 2 =0、7);桨板宽度取b= 0、12m每 根轴上桨板数 8 块，内外侧各4块。旋转桨板面积与絮凝池过水断面积之比为 8X0、12X 1、4/( 2、5X 5)=1 0、7%四块固定挡板宽X高为0、2X 1、2m。其面积于絮凝池过水断面积

29、 之比为 4X 0、2X 1、2 / (2、5X5) =7、7% 桨板总面积占过水断面积为10、7% +7、7% = 1 & 4%,小于2 5 %得要求 .叶轮桨板中心点旋转直径 D0D0)= (10 0 04 40) /2+4 4 0 X 2= 1 440mm二。44m叶轮转速分别为ni=6Ovi/Do=6OX 0、5/(3、14X1、4 4)= 6、63 r /mi n;w 1=0、663rad/sm = 60 V2/ D 0=6 OX 0、35/(3、1 4X 1、44) = 4、64 r/m i n;W2 = 0、464 rad /s桨板宽厂比b/ l=0、1 2 /1、4V1

30、,查阻力系数表34阻力系数b/1小于1122、5 44、51010、51 8大于181、11、151、191、2 91、42k=/2 g =1、10X 1 0 00/( 2X 9、8) =56=1、10桨板旋转时克服水得阻力所耗功率： 第一格外侧桨板:N)1 二ykl W13( r 24-r 14)/408=4 X 56X 1、4X0、66 3 ( 14 0、884) /40 8 = 0、0 9 0kw 第一格内侧桨板:N01 ”= 4X 56 X 1、4X 0、9 63 (0、563 0、443)/ 40 8=0、014kw 第一格搅拌轴功率:N01=N1 +N)1 = 0、090+0、01

31、 4 = 0、104kw同理，可求得第二格搅拌轴功率为0、0 3 6kw 设两台搅拌设备合用一台电动机，则混凝池所耗总功率为N0=0、1 04+0、036= 0、140 k w电动机功率(取 1= 0、7 5, 2= 0、7):N=0、1 40/(0、75X 0、7)=0、2 6 k w4.2 。 7竖流式沉淀池计算(1)中心管面积f 沉淀池得最大水量 Qmax =0 0 3 4 m3/sf= Q m ax /V0= （0。034m/s ） /（0。03m/s） = 1. 13吊其中:Qma x最大设计流量，m3/sv 0中心管内流速，不大于30mm/s,取30m/s。(2 )中心管直径do1

32、 /2 1/2d 0= （4f /）= （4X 1、1 3/3、14 ） =1.2 m 中心管喇叭口与反射板之间得缝隙高度 h 3h 3 =Qmax /v 心=0、034/（0、02 X 3、1 4X 1、3 5X 1、2）=0。33m在0、250.5 m之间，符合要求。其中V1污水由中心管喇叭口语反射板之间得缝隙流出得速度，取vi = 0。0 2m/sdi-喇叭口直径，1=1、 35d 0(4)沉淀部分有效断面积FF= Qma /k zv=0、034 / (1、97 X 0、00 04)=43mv 污水在沉淀池中得流速，表面负荷设 q为1。5 m/( mh).贝Jv =1.5m' /

33、(m2h) / 3 60 0 = 0。00 0 4 m/s (5)沉淀池直径DD =4(F+f)/ : 1 /2= :4X(43+1、1 3)/3、14"2=7。5m 取8 m(6 )沉淀池有效水深h2，停留时间t为2h,则h 2=v t =0、0004X 2X 36 0 0=2.88m,采用 3 m0/ h= 8 /3= 2、7<3，满足要求。(7 )沉淀部分所需总容积： 沉淀池进水ssCi=l 70mg/l，出水s sC2=70 mg/1 ,污泥含水率P0=99、5 %，停留时间T=2hV= Q(C1 C2) /p(1 P 0)5 00X 103X (170-70) Xi

34、0 6/(100 0X 0、 005)=3 0m3 /d8)圆截锥部分容积 V 贮泥斗倾角取45° , 圆截锥体下底直径2 m ,R=D/2, 贝 ： h5= (R-r)t g 45° =( 4 -1 ) tg45 = 3mV1=h5 (Rf+R叶r2)/3 = 3、14X 3X (42+4X 1 + 12)/3= 6 6m >3 Om符合 要求。其中R-圆截锥上部半径r-圆截锥下部半径h 5 -圆截锥部分得高度(9 )沉淀池总咼度H设超高h 1与缓冲层h4各为0。3 m,则H=h + h2+h3+ h 4+ h5=0、3 +3+0、3 3 + 0、3+3=6.93

35、m,取7 m。(10 )排泥方式选择重力排泥，其排泥浓度高、排泥均匀无干扰且排泥管不易堵塞。由于从二沉池中排出得污泥含水率达 99、6%,性质与水相近, 故排泥管采用3 0 0 mma竖流式沉淀池4。2。8化学氧化池计算33V二Qxt = 125m 3/ hx 0、5h=62. 5 m 取有效池高H = 4 m贝J LXB = 4 m<4 m 4.2。9污泥池计算 1污泥计算 进水COD浓度为1200mg/ L,出水COD浓度为1 OOmg/L。按每 去除1kg COD产生0、3kg污泥，则因去除COD产生得污泥质量为： 1500x1 03 L/dx(1200100) mg /Lx 106 kg/mgx0、 3= 495kg/d。因为污泥得含水率为P0 =9 9、5%,则每天因去除CO产生得湿污泥量Q 1 =4 9 5/ px ( 1 Po)= 495 / 1 00 0 X (1 99、5% 门=99m3/d, 进水ssCi=3 0 Omg/1,出水s s C2=7O mg /I,污泥含水率为P o= 9 9、 5%则