悬挑式脚手架专项施工方案

1、目录一、工程概况三、悬挑架构造要求二、脚手架设计计算b2、大横杆计算3。3、小横杆计算44、扣件抗滑力计算65、脚手架立杆荷载计算7。6、立杆稳定性计算8 07、连墙件计算108、悬挑梁受力计算1 19、悬挑梁整体稳定性计算1310、拉绳受力计算14。1 1、拉绳强度计算141、计算参数1。1719四、悬挑架防护措施17。五、悬挑架安全技术措施六、悬挑架拆除安全技术措施20悬挑式型钢脚手架专项施工方案一.工程概况紫阳县道教文化养生谷一期安置房位于紫阳县城关镇太平村紫阳沟，地下1层，地上6层，总建筑面积47 5 3、06m2框架结构,建筑总高度23、9 mo悬挑脚手架允许搭设高度为20ni,实际

2、3层一挑，总高度8、7m20m, 在允许范151之内。二、脚手架设计计算1计算参数(1)脚手架参数双排脚手架搭设高度为8、7米，立杆采用单立杆;搭设尺寸为：立杆得纵距为1、50米,立杆得横距为1、0 0米，立杆得步距为1、8 0米;内排架距离墙长度为0、2 0米;大横杆在上，搭接在小横杆上得大横杆根数为2根;脚手架沿墙纵向长度为5 0米;采用得钢管类型为48 X 3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数0、8 0 ；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3、60米，水平间距4、0米，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件连接;(2)活荷载参数施工均布荷载(kN/m-): 2、70 0 ;

3、脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2层;(3)风荷载参数木工程地处江酋省赣州市，查荷载规范基木风压为0、35 0 ,风荷载高度变化系数Un为1、00 0,风荷载体型系数为0、645;计算中考虑风荷载作用；(4)静荷载参数每米立杆承受得结构自重荷载标准值(kN/n?) :0、1248;脚手板自重标准值(kN/m):0、300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m：):0、1 50; 安全设施与安全网自重标准值(kN/mJ :0、005;脚手板铺设层数：6层;脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;(5)水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1、5

4、 0米,建筑物内锚固段长度2、3 0米。与楼板连接得螺栓直径(mm) :2 0、00楼板混凝土标号:C35;(6)拉绳与支杆参数支撐数量为：1;钢丝绳安全系数为：6、000；钢丝绳与墙距离为(m) ： 3、0 0 0 ;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建 筑物1、2 0 m。2、大横杆计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1 30-2001)第5、 2、4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算，大横杆在小横杆得上而。将大横杆上而得脚手板自重与施工活荷载作为均布荷载计算大横杆得最大弯矩与变形。（1）均布荷载值计算大横杆得自重标准值：P产0、038 kN/m;

5、脚手板得自重标准值:巳=0、300X1、00 0 /（2+ 1 ）= 0 . 1 0OkN/m；活荷载标准值：Q=2、700X1.0 0 0 / (2+1)= 0、90 0 kN/m；静荷载得设计值：qi= 1 S 2X0、038+1、2X0.1 00=0、1 66kN/m；活荷载得设计值:q2=l4X0、9 00=1 2 6 OkN/ra;fillip图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩与跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）（2）强度验算跨中与支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为Mz=0、08X0、1 6 6X1、500-+ 0

6、. 1 0 X1、 260X1. 50 0 2=0. 3 I 3kN m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为10X0、166 XI. 500=0. 117X1.260X1、5 00-=-0 3 69kX、m；选择支座弯矩与跨中弯矩得最大值进行强度验算:o=Max(0. 313X10 0. 36 9 X10)/5 0 80. 0=7 2 . 63 8N/W；大横杆得最大弯曲应力为0 = 7 2. 638N/mii?小于大横杆得抗压强度设计值f =2 0 5、0N/mm满足要求。(3) 挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下得挠度。计算公式:其中:静荷载标准值：q尸P】+P2=0、

7、0 3 8+0、1 00=0. 138kN/m;活荷载标准值Jq讦Q = 0、9 0 0 kN / m；最大挠度计算值为:V= 0 . 677X0、1 38X 1 500 07(10 0 X 2 . 06X10X 1 219 00、0)+0、990X0、900X1 5 0 0、0 / (100X2、06X10 X12 1 90 0、0)=1. 985mm；大横杆得最大挠度1、9 8 5mm小于大横杆得最大容许挠度15 00、0/15 0 mm与10mm,满足要求。3、小横杆计算根据JGJ13 0 -2 0 01第5、2、4条规定，小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算，大横杆在小横杆得上而。用大横

8、杆支座得最大反力计 算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆得最大弯 矩与变形。(1) 荷载值计算大横杆得自重标准值：P产0、038X1、50 0 =0. 0 5 8 kN;脚手板得自重标准值:P：=0、3 0 0 X1、000X1. 500/(2+1) =0、15OkN；活荷载标准值：Q=2、700X1. OOOX 1 . 500/(2+1)35OkN;集中荷载得设计值：P=b 2X (0. 0 5 8+0、150)+1. 4X1、350=2 .13 9kNp2i .L/3-173LUT w w w UfUfUT w 1 小横杆计算简图(2) 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布

9、荷载与大横杆传递荷载得标准 值最不利分配得弯矩与均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mz=l、2X 0. 038X1. 00078=0 0 06kN m；集中荷载最大弯矩计算公式:Mr严2、139X1. 0 0 0/3=0. 71 3 kN. m;最大弯矩M二Mz+Mi=0、719kN. m;最大应力计算值 0 二M/W二 0、719X1 OV 5 080. 000=141.496N/mm小横杆得最大弯曲应力0 =141、4 9 6N/nim小于小横杆得抗压强度设计值2 0 5、0 0 ON/mm满足要求。(3) 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载得设计 值最不利分配得挠度与小

10、横杆自重均布荷载引起得最大挠度计算公 式如下:Vf5X0、038X1000、O7( 384 X 2 . 060X1 Oxi 2 1 9 00、 000)=0、02 0 nun大横杆传递荷载 P二pi+Pm+QP、058+0 1 50+1. 35 0 = 1、 558kN集中荷载标准值最不利分配引起得最大挠度计算公式:Vf1 5 5 7. 6 00X1 0 0 0、0 X(3X 1 0 0 0. 0 =4X1 0 0 0、 079 )/(7 2 X 2、060X1 0 X 1 2 1 900、0)=2、202mm最大挠度0 20+2. 202=2、2 22mm小横杆得最大挠度为2、2 2 2 m

11、m小于小横杆得最大容许挠度 100 0 S 0 0 0/150=6. 667与Wmm,满足要求。扣件抗滑力计算按规范表5、Is 7,直角.旋转单扣件承载力取值为氏OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0、80,该工程实际得旋转单扣件承载力取值为6.40 k No纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件得抗滑承载力按照下式计 算(规范5、2、5):N；其中Re扣件抗滑承载力设计值，取6. 40 kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆得竖向作用力设计值;大横杆得自重标准值:P产0、0 38X 1 . 50 0 X2/2=0. 058k小横杆得自重标准值:脚手板得自重标准值:P 讦0、0 3 8 X1. 0 00/

12、2=0 019kN；?3=0. 300X1、000X1、500/ 2 =0.2 2 5kN;活荷载标准值： Q=2、700X 1 . 00 0 XI. 500/2=2、025kN ；荷载得设计值：2X (0、0 5 80. 01 9 +0、225)+ 1、4X 2、025 = 3. 1 9 7 kN；R=3、197kN 4 76(2) 脚手板得自重标准值(kX/m)；采用竹笆片脚手板，标准值为0、 30oNo2=0、300X6X1、5 OOX (1、0 0 0+0、2) /2=1 6 2 OkN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆.竹笆片脚手板挡板，标准值为0. 15。No3

13、=0 . 150X6X1、5 00/2 = 0、675kN(4) 吊挂得安全设施荷载，包扌舌安全网(kN/m):0. 00 5。Not= 0 . 005X 1、500X24. 800 =0. 186kN经计算得到，静荷载标准值:N尸 W+/Ng3+Ng尸 7、9 5 7kN活荷载为施工荷载标准值产生得轴向力总与，内、外立杆按一纵距内施工荷载总与得1/ 2取值。经计算得到，活荷载标准值:Nq=2、700 X1. OOOXls 500X2/2=4s 0 50kN风荷载标准值按照以下公式计算:其中 Wo基本风压(kN/n/),按照建筑结构荷载规范(GB5 000 9 - 2 00 1 ）得规定采用:

14、氏=0、350 kN/ m-；I；一风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB5 0 0 0 9-2001）得规定采用:=1、950;一风荷载体型系数：取值为0、64 5 ；经计算得到，风荷载标准值:Wk=0. 7 XI、95X0、6 45X0、35=0、3 0 8 kN/m;不考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值计算公式:N=l 2Ng+1s 4Nq=ls 2X 7、957+1 s 4 X4. 0 50 =15、 218kN考虑风荷载时，立杆得轴向压力设计值为:N=l、2Ng+0 85X1. 4 Nq=ls 2X7、957+0、85X 1 4X4. 0 50 = 14s 36SkN风荷载设

15、计值产生得立杆段弯矩M为:MfO、85X1、4WKUh71O=0、850X1. 4X0、271X1. 5 0 0X1、800 710=0、 157kN、 m6、立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆得稳定性计算公式为:立杆得轴向压力设计值:N= I 5 s 2 18 kN；计算立杆得截而回转半径：i= I、58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5、3. 3得：k=l. 1计算长度系数参照扣件式规范表5、3、3得：5 0 0;计算长度，由公式U h确定J 1 0=3、1 19m;长细比L。/ i =197、000：轴心受压立杆得稳定系数4由长细比1 /i得计算结果查表得立杆净截而而积：A=4、8

16、9cm2；立杆净截而模量（抵抗矩）：W=5. 08cm钢管立杆抗压强度设计值：f= 2 05. OOON/mm0=152 1 8s 0 0 0/( 0 . 1 8 6 X48 9、000)= 1 67. 3 1 8N/ramS立杆稳定性计算 0=16 7、3 18N/mm汕于立杆得抗压强度设计值f=205 OOON/mml满足要求。考虑风荷载时，立杆得稳定性计算公式:立杆得轴心压力设计值:N=14 . 368kN;计算立杆得截而回转半径:i=ls 5 8cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5、3、3得：k=l、155;计算长度系数参照扣件式规范表5、3、3得：U=K 500; 计算长度，宙公

17、式1 o=kuh确定:lo=3 119m;长细比：Lo/i=l 9 7 . 0 0 0 ;轴心受压立杆得稳定系数4由长细比1。/ i得结果查表得至 1：e= 0、18 6立杆净截而而积：A=4、8 9 cmS立杆净截而模量(抵抗矩):W = 5、0 8 cm;钢管立杆抗压强度设计值:f=205、OOON/mmS0= I 4 367. 708 / (0、18 6X 48 9、0 00)+1 56 6 72、306/50 8 0、00 0= 188、8 0 8X/mm-立杆稳定性计算0 =18 8、808 N/mn?小于立杆得抗压强度设计值 f=205、0 OON/mm满足要求。7. 连墙件计算连

18、墙件得轴向力设计值应按照下式计算:N1 = N1. + No风荷载标准值WfO、308k N/m每个连墙件得覆盖而积内脚手架外侧得迎风而积AF14、4n?;按规范5、4. 1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生得轴向力(kN), No=5、000kN；风荷载产生得连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:Ni.= 1、4 X WkX九=6、2 0 9 kN连墙件得轴向力设计值Ni=Xu+No= 1 1、2 0 9kN;连墙件承载力设计值按下式计算:Nf A f其中G一轴心受压立杆得稳定系数；由长细比lo/i=2OO 000/15、80 0得结果查表得到：（1=0、966, 1为内排架距离墙得长度

19、;又：A=4、89 C ; f=20 5、OON/m m连墙件轴向承载力设计值为=0、966X4. 89 0 X10*X205. 0 0 0X10= 9 6、837 kN;Ni=9. 09 6N尸96、837,连墙件得设计计算满足要求。连墙件采用双扣件与墙体连接。rtl以上计算得到2= 9 . 0 9 6小于双扣件得抗滑力12、8 0 0 kN,满足要求。连墙杆脚手架扣件 厂结构匕预埋钢管连墙件扣件连接示意图8. 悬挑梁受力计算悬挑脚手架得水平钢梁按照带悬臂得连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N得作用，里端B为与楼板得锚固点,A为墙 支点。本方案中,脚手架排距为10 0 0 ram,内排脚手架距

20、离墙体20 0 mm,支拉斜杆得支点距离墙体为1 200mm,水平支撑梁得截而惯性矩I =866. 20cm截面抵抗矩W=W 8、 30 C ml 截面积A=21、9 5cm受脚手架集中荷载N=ls2X 7、957+ 1 .4X4、0 5 0 =15、218kN;水平钢梁自重荷载 q=：L 2X2 1 . 95 0 X0、0 001X 7 8、500=0、悬挑脚手架示意图iP q30012002300悬挑脚手架计算简图经过连续梁得计算得到:0) +1,92A00.06306213.505 13.547悬挑脚手架支撐梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撐梁变形图（kN）悬挑脚手架支撐梁弯矩图（kN、m）

21、各支座对支撐梁得支撑反力rti左至右分别为:Rl=1 7 . 200kNR2 =14 . 175 kNR E3=-O 15 3kN最大弯矩仏=1. 807kN、m最大应力。=M/1. 05W+N/A= 1、807X107(1 0 5X10 8 300、0、000X10/2195. 0= 1 5. 8 9 I X/mm-水平支撐梁得最大应力计算值15. 891N / mn?小于水平支撐梁得抗压强度设计值2 15、000N/mm满足要求。9. 悬挑梁整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下:其中*厂一均匀弯曲得受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:(lb=570X10 0X63、0X23

22、5/( 1 20 0 . 0X160、0 X235、0)=1 87rtl于叽大于0、6,查钢结构设计规范(GB500 1 7-2 0 0 3 )附表B,得到 b值为0. 919o经过计算得到最大应力0= I 8 07X10/ ( 0.9 I 9X1083 0 0、0 0 )= 18. 152 N/mm-;水平钢梁得稳定性计算0=18、152小于f=2 15、OOON/mml满足要求。10.拉绳受力计算水平钢梁得轴力R AX与拉钢绳得轴力Ru.按照下式计算:其中RuiC osO(为钢绳得拉力对水平杆产生得轴压力。各支点得支撐力RclRU i Si小按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:R

23、u=18 525kN11.拉绳强度计算(1) 钢丝拉绳(支杆)内力计算:钢丝拉绳（斜拉杆）得轴力&均取最大值进行计算，为Ru=18s 52 5 kN如果上而采用钢丝绳，钢丝绳得容许拉力按照下式计算:其中 F訂一钢丝绳得容许拉力（kN）;F厂-钢丝绳得钢丝破断拉力总与（kX）,计算中可以近 似计算几=0、5d d为钢丝绳直径（mm）；a一钢丝绳之间得荷载不均匀系数，对6X19、6X37. 6X 6 1钢丝绳分别取0. 8 5、0、82与0、8;K一钢丝绳使用安全系数。计算中FJ 取 18、525kN, a = 0、820,06、0 0 0 ,得到:d=l 6、 47mm经计算，钢丝绳最小直径必须

24、大于1 7、0 00mm才能满足要求。（2）钢丝拉绳（斜拉杆）得拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）得轴力Ri得最大值进行计算作为拉环得拉力N,为:N=Rt= 1 8、525kN钢丝拉绳（斜拉杆）得拉环得强度计算公式为:其中f为拉环受力得单肢抗剪强度，取f =125N/mm；所需要得钢丝拉绳（斜拉杆）得拉环最小直径D=（ 1 852.54 3 X4 /3 142X125. 0 00) *亠 1 4、000mm； 1 2 .锚固段与楼板连接得计算 （1）水平钢梁与楼板压点如果釆用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点得拉环受力店0、153kN；水平钢梁与楼板压点得拉环强度计算公式为:其中f为拉

25、环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10、9、8 条f =50N/nim-;所需要得水平钢梁与楼板压点得拉环最小直径” 152.719X 4/(3、142X5 0 X2)l/2=1、394mra;水平钢梁与楼板压点得拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要 保证两侧30cin以上搭接长度。(2)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式:其中 N锚固力，即作用于楼板螺栓得轴向拉力,N=O、153 kN;d一-楼板螺栓得直径,d=2 0、000mm ；f订一楼板螺栓与混凝土得容许粘接强度，计算中取1、570 N/mm;f 一钢材强度设计值，取2 15N/mm1h楼

26、板螺栓在混凝土楼板内得锚固深度,经过计算得到h要大于 152、7 19/(3、142X20. 0 0 0X1. 570) = 1、548mra。螺栓所能承受得最大拉力F=1/4X3 1 4X20. 000 X 2 15 X 1 07=6 7、51kN螺栓得轴向拉力N=0、：L53kN小于螺栓所能承受得最大拉力F=67. 51 0 k N,满足要求。(3) 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压得螺栓拉力要满足公式:其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓得轴向压力，N= I 4、 175kN;d楼板螺栓得直径,d=20. 000mm;b楼板内得螺栓锚板边长,b=5Xd

27、=100s 0 00mm;f”一混凝土得局部挤压强度设计值，计算中取0、950fF16、7 00N/mm+经过计算得到公式右边等于16 1 . 7 5 kN,大于锚固力NF4、1 7 kN,楼板混凝土局部承压计算满足要求。三. 悬挑架构造要求Is采用1 2 cm型槽钢，自重为120X/in,搭设高度H=2 4 . 8m,立杆横距b （架宽）=1、Om,立杆纵距L=1、5 m,大横杆步距1、8nb铺竹脚手板2层，同时施工2层，施工荷载QK=2、7kN/m连墙杆布置 为两步三跨。密目网全封闭。2s脚手架每一纵距一步内只有一根小横杆，在立杆与大横杆得交点3、处,小横杆伸岀外排杆1 0 Omm,伸出1

28、50mra,里排立村距墙200mm。由于满铺脚手板，所以应在原有两根小横杆中间再加一根，同 时还要增加2个扣件。4. 按照规定，作业层外排架临时防护为两道防护栏杆，原有一道大横杆,需再增加一道大横杆及一个扣件。5、剪刀撐按水平4跨垂直4步一组设置，两杆交叉与地面成45角。6、悬挑架结构应满布剪刀撐。7、连墙件采用主体预埋钢管,用槽钢将脚手架与主体连接，预埋槽钢以高出確而20c m为宜。四、悬挑架防护措施1、脚手架每高4m,水平每隔6m同建筑物牢固地拉结，并加设顶撑使之同时承受拉力与压力，保证架体与建筑物之间连接牢固，不摇晃.不倒塌。拉接点禁止设在工程围护结构上，拉接杆要设在靠近节点位 置2 0

29、 cm范围以内，并且与大横杆扣紧。在立柱或梁上预埋10钢筋，拉筋采用6钢筋。双排脚手架应设剪刀撐与横向斜撐。每道剪刀 撑跨越立杆得根数为4根。每道剪刀撐宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地而得倾角为4-60。剪刀撐斜杆得接长采用搭接,搭接长度不得小于50cm,要用三只扣件，两头要大于10cm,剪刀撐最 下部距地而10 emo剪刀撐沿脚手架连续设置，其间距不大丁20cm。2、竹笆脚手板应按其主竹筋垂直纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径I、2mm得镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作 业层端部脚手板探头长度应取iSOmm,其板长两端均应与支承杆可 靠地固定。3. 密目网必须使用获得

30、省安监总站准用证得产品，要从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆得里侧，密目 网得绑扎要用尼龙绳每孔一扎。4、安全网得设置:从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆得里侧。密目网得绑扎要用尼龙绳环形绑扎或用 短绳每孔一绑。施工层要设随层网，设18cni高得连续挡脚板,挡脚板 要用铁丝绑在立杆上。设0. 6与1、2m高防护栏杆两道，防护栏杆要刷红口相间得境界色。5、人行斜道得设计：人行斜道得宽度为1、2rn,坡度为1： 3 （高:长）。斜道拐弯平台而积为91112,宽度为1、5mo斜道两侧及拐弯平台外设 置1、2 m得防护栏杆及高180mm得挡脚板。

31、人行斜道得脚手板上钉防滑木条，其厚度为30mm,间距为2 5 0mm。斜道使用钢管搭设，主要杆件有立杆、大横杆.小横杆、斜撐杆、剪刀撐等。立杆纵距为1、5m,埋入地下5 00mm,大横杆间距为I、Om。小横杆置于斜横杆上间距为Im。拐弯处小横杆间距为0、6mo为保证斜道得稳固,在斜道两侧、 平台外围与端部应设置剪刀撑，并加强脚手架连墙杆得设置。斜道脚 手板应铺平、铺牢。6、防护棚得设置:在棚上要满铺木脚手板，棚边要设置Im高得挡板,在棚上再挂一层安全网，以防止高空坠落物反弹出防护棚外伤人。五、悬挑架安全技术措施1、外脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。2、钢管架设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横杆，形成霹雷网络，并检测接地电阻不大于30欧姆。3、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路得安全距离内，并做好可 靠得安全接地处理。4s外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。5、外脚手架严禁