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文档简介

1、1.开关电源感念1.1 开关电源就是用通过电路控制开关管进行高速的道通与截止。 将直流电转化为 高频的交流电提供给变压器进行变压,从而产生所需要的一组或多组电压,转化50HZ为高频交流电的原因是高频交流在变压器变压电路中的效率要比 50HZ 高很多, 所以开关变压可以做的很小,而且工作时不是很热,成本很低。如果不将 变为高频开关就没有意义,开关变压也不神秘,就是一个普通的变压器。这就是 开关电源。* 简单地说,开关电源的工作原理是:*1 、交流电源输入经整流滤波成直流;*2、通过高频PWM (脉冲宽度调制)信号控制开关管,将那个直流加到开关变压 器初级上;*3 、开关变压器次级感应出高频电压,

2、经整流滤波供给负载;*4 、输出部分通过一定的电路反馈给控制电路,控制PWM 占空比,以达到稳定 输出的目的。1.2 开关电源自 20世纪 70 年代开始应用以来, 涌现出许多功能完备的集成控制电 路,使开关电源电路日益简化,工作频率不断提高,效率大大提高,并为电源小 型化提供了广阔的前景。 我司采用的 TOP244Y 是将 PWM 控制器与功率开关场效 应管合二为一封装在一起,可使用电路大为简化,体积进一步缩小,成本也明显 降低。TOP 244Y 开关电源的基本原理:封装形式Y Package (TO-220*7C)Tab lift emit ty Connected to SOURCE P

3、inR Package (TO-2637C1*漏极管脚(D):高压功率场效应管漏极输出。*控制管脚(C):用于调节占空比的误差放大器。*源极管脚(S):将其连接至输出场效应管源极可得到高压功率回馈。*L :为输入电压的欠压与过压检测端。*F:开关频率选择端,当F端接到源极时,其开关频率为132kHz,而当F端接到控制端时,其开关频率为66kHz。我司频率为132KHZ。*X :外部电路流定调整端。在X端与源极之间接入不同的电阻,则开关电流可限 定在不同的数值。若R=12kQ,则流过开关的电流被设定为额定值的 69%;若R1=6kQ,则为额定值的90% ;也就是说,随着电阻值的增大,开关允许流过

4、的电流随 之减小。*若在L端与输入电压正端接入2M Q的电阻,那么其:欠压保护值为:Vuv=100VDC 过压保护值为:Vou=450VDC*产品主要有如下性能特点:输出功率 250W;外围电路简单,成本低;在极低压或冲情况下能充分集成软启动;外部可编程精确电流限制的高效率,低成本设计 和功率可限电路;线性欠压保护,无关断干扰。1.3 TOP 24X系列开关一一电源芯片的内部结构电'犖O勺内部结构 £-高星电詢井<31h-<HJX&2FORsiVijLiMin 电需帳限M刖 輛T呑原OFF0V/UV0C/ACSTOPDCmiSOFTST.IRT Jniai

5、iCLOCKHUFFftEOSAWnrLTLJUULUrr樓蚁»r<3-辻进出较s也讷:|TfLIS钩电踣os*芯片内部工作原理:1、电源启动时,连接在漏极和源极之间的内部高压电流向控制极充电,在Rs两端产生压降,经RC滤波后,输入到PWM比较器的同相端,与振荡器产生的锯齿 滤电压相比较,产生脉宽调制信号并驱动 MOSFET管,因而可通过控制极外接的电容充电过程来实现电路的软启动。当控制极电压Uc达到5.8V时,内部高压电流源关闭,此时由反馈控制电流向 Uc供电。2、在正常工作阶段由外界电路构成电压负反馈控制环,调节输出级MOSFET的占空比以实现稳压。当输出电压升高时,Uc升

6、高,采样电阻Rs上的误差电压亦升高。而在锯齿波比较后,将使输出电压的占空比减小,从而使开关电源的电压 减小。当控制极电压低于4.8V时,MOSFET管关闭,控制电路处于小电流等待状 态,内部高压电流源重新接通并向 Uc充电,其关断/自动复位滞回比较器可使Uc保持在4.85.8V之间。当开关电源的负载很轻时,能自动将开关频率从132kHz 降低到30kHz (半频模式下则由66kHz降至15kHz),可降低开关损耗,进一步提 高电源效率。3、由于TOP Switch集成度高,设计工作主要对外围电路进行:外围电路可分为输入整流滤波电路/钳位保护电路/变压器/输出整流滤波电路及反馈电路 5部分。*T

7、OP 244Y开关电源芯片的典型应用:=0>2TOPSwitch'GXAC IN0 + DCOUT1.4反激式高频变压器的设计此开关电源设计的关键之一是变压器的设计。在此电路中,变压器不是真正意义上的变压器,而更多的是一个能量存储装置。变压器的能量变化过程为:当TOP开关管导通时,电容两端的电压加到反激变压器的一次侧,流过一次侧绕组的电 流线性增加。开关管导通的瞬间变压器二次侧电流不为零,然而磁心内的能量不能突变,故一次侧电流跃变为二次侧电流的1/K( K为变压器变化),变压器储存能量;当TOP开关管关断时,电感一次侧电流由于没有回路。此时,稳压管的击 穿电压因高于一次侧的感应电

8、势而截止而突变为零。变压器通过二次侧续流,二 次侧电流为TOP开关管关断时一侧电流的K倍,二次侧绕组通过二极管对电容充 电,此后,流过变压器二次儩 电流线性下降。由上述开关过程分析得出:一次侧 电流和二次侧电流不是同时流动的。因此它更多地被认为是一个带有二次侧绕组 的电感。2.基于TOP的电路设计2.1输入整流滤波电路设计整流滤波电路包括输入交流滤波、整流、电容稳压三部分。交流滤波可使用技术成熟的PI滤波电路,具体参数推荐如下:去除关模干扰的C301和C303为0.1 F/400V;去除共模干扰的C302、C304为2200pF/400V;采取双线并绕,整流电路选择导通时间尽可能短,满足电流阈

9、值的整流桥。2.2变压器设计*由于该电源的输出功率较大,因此高频变压器的漏感应尽量小, 一般应选用能够满足132kHz开关频率的锰锌铁氧体,为便于绕制,磁芯形状可选用EI或EE型,变压器的初、次级绕组应相间绕制。*高频变压器的设计由于要考虑大量的相互关联变量,因此计算较为复杂,为减轻设计者的工作量,美国功率公司为TOP Switch开关电源的高频变压器设计了一套软件,主要用这套软件设计变压器。2.3钳位保护电路*每个开关周期内,TOP Switch的关断将导致变压器漏感产生尖峰电压。D302和D303构成的钳位电路防止了此电压对 TOP Switch的损坏,D302和D303的选择由反射电压

10、ROR决定。VOR推荐值135V,D302钳位电压VCLO可由以验公式VCLO=1.5VOR得出,D303的耐压值应大于VMAX并选择快恢复二极管。本设计中稳压管选用 P6KE200,二极管选用BYV26C。*由于P6KE200上并联R302和C307,在正常工作时,R302几乎承担了所有的泄放能量,而在启动或超载的情况下, P 6E200又限制了尖峰电压不超过 TOP中MOSFET管的安全电压。Q3O2疥 KLE1 70R3O2C3O予<5SKL2Wln400V2.4反馈电路设计*反馈回路的形式依据输出电压精度而决定,本方案使用的“光耦+TL430 ”可以把输出电压士精度控制在1%。电

11、压反馈信号经分压网络(R326,R317)引入TL431的Ref端,获得取样电压后,将与 TL431中的2.5V基准电压进行比较并输出误差电压,然后通过光耦改变TOP244的控制端电流IC,再通过改变占空比来调节输出电压U使其光耦(PC817)工作在线性状态,起隔离作用。R303, C308构成的尖峰电压经滤波后可使偏置电压,即使在负载较重时,也能保持稳定。II2.5输出整流滤波电路设计.;丄L'iL仞VMm伍n n<ifj<VW(1严广I hI If*输出整流滤波电路由整流二极管和滤波电容构成。 输出整流二极管的开关损耗占 系统的五分之一到六分之一,是影响开关电流效率的主要因素,包括:正向导通 损耗和反向恢复损耗。由于肖特基二极管导通时正向压降较低,因此具有更低的 正向导通损耗。此外,肖特基二极管反向恢复时间短,在降低反向恢复损耗以及 消除输出电压中的纹波方面有明显的性能优势。* 输出整流滤波电路由整流二极管和滤波电容构成。 整流二极管选用肖特基二极管 可降低损耗并消除输出电压的纹波,但肖特基

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