桥梁基础课程设计--12231183课件

1、桥梁基础课程设计桥梁基础课程设计姓名：李煜东班级：土木1207学号：12231183目 录第一章 概 述 .2§1 设计任务 .2§2 基本资料 .2第二章 地基和基础设计 .7§1 绘制设计资料总图 .7§2 复核土层 .7§3 地基和基础方案的比较 .9 §4 地基和基础设计与计算 .10第三章 施工方法及程序 .32§1 施工方法及主要机具设备 .32§2 主要施工程序 .326第1章 概述 §1设计任务及建筑物的性质和用途 设计某铁路干线上跨越某河流的桥梁R号桥墩的基础，该桥梁为等跨度上承板梁，桥

2、面系为无渣桥面，设有双侧人行道，桥墩为混凝土实体桥墩，该桥位于直线平坡段，与河流正交，该地区无流冰及地震，该河道不通航。该桥为铁路客货运服务，也是居民来往的通道。§2基本资料一.建筑物立面示意图 二建筑物的场地地形图及钻孔布置图 三.建筑物的地区水文、地质状况1.地质情况第1号钻孔 第2号钻孔 第3号钻孔土层编号土的名称图例土层顶面标高土层厚度#13粘砂土1381.0#4粘土1372.5#11粘土134.5土层编号土的名称图例土层顶面标高土层厚度#13粘砂土1381.0#4粘土1372.5#11粘土134.5土层编号土的名称图例土层顶面标高土层厚度#13粘砂土1381.0#4粘土13

3、72.5#11粘土134.52.水文情况高水位：142.0m 施工水位：132.0m 常水位：132.0m一般冲刷深度：河底以下1.50m局部冲刷深度：河底以下5.50m 四土的物理力学性质表土层编号土及岩石名称土的颗粒级配%（单位：mm）土粒比重GS孔隙比e饱和度Sr液限WL塑限WP最大孔隙比最小孔隙比内摩擦角内聚力C/渗透系数K井壁摩擦力f/备注>20mm>10mm>2mm>0.5mm>0.25mm>0.1mm#1细砂004.825.546.485.12.670.6821.000.9830.11240°3.4*10-3#2浅灰色粘土2.740.

4、9870.9744.421.620°304.4*10-9#3中砂01.05.325.466.3822.650.641.000.850.32545°1.8*10-2#4粘土2.740.9360.98402116°365.3*10-7#5细砂003.527.848.585.22.670.6510.960.9120.35742°3.6*10-3#6灰粘土2.721.11.0053.7320.514°408.1*10-7#7粉砂00002.450.62.680.7881.001.3030.32133°1.5*10-3#8砂粘土2.751.01

5、.0037.120.616°20#9粗砂02.15.77494.196.72.720.5021.000.6890.23140°8.5*10-2#10粘土2.701.01.0052.621.424°364.2*10-7#11粘土2.720.6261.00412318.5°604.3*10-5#12粉砂0000050.62.720.7880.981.0350.4624°3.4*10-3#13粘砂土2.710.8630.9631.325.623°158.1*10-5五.作用在桥墩上的荷载数据桥梁试样及跨度作用力垂直荷载水平荷载墩帽墩身承台重

6、桥梁自重活载纵向横向风力一孔活载二孔活载制动力风力列车风力钢梁上风力墩帽上风力墩身上风力重载轻载满载空车钢梁上风力墩帽上风力墩身上风力一孔活载二孔活载上承板梁32M力（）（）870190015202900320340/3.5()611221151.5()力臂x或y（m）00.350.35000.93/0.26()662.440.26()上承板梁32M力（）（）870190015202900320340/3.5()611221151.5()力臂x或y（m）00.350.35000.93/0.26()662.440.26() 六墩帽尺寸简图及墩身坡度db墩身坡0.522.45.46(1:m) 1:

7、200.522.45.461:10 本次设计采用墩身坡为1:20七补充资料 墩帽顶面在高水位以上4.92m处 桥梁墩台容许沉降量2cm第二章 地基和基础设计§1绘制设计资料总图§2复核各层土的名称，并确定各土层容许承载力土名称鉴定表 表一土的编号类别名称已知资料评定土名之依据土的粒径级配塑性指数>20mm>10mm>2mm>0.5mm>0.25mm>0.1mm塑限WP液限WL#4粘土类粘土2140IP=19>17#11粘土类粘土2341IP=18>17#13粘砂土类粘砂土25.631.3IP=5.7<10土的状态鉴定表

8、表二土层编号类别名称已给的数据计算数据判定土状态依据土粒比重GS孔隙比e饱和度Sr塑限WP液限WL最大孔隙比最小孔隙比含水量W%液性指数 相对密度#4粘土类粘土2.740.9360.982140330.6570.25<IL0.75,为可塑状态#11粘土类粘土2.720.62612341230.00060<IL0.25,为硬塑状态#13粘砂土类粘砂土2.710.8630.9625.631.3310.8720.75<IL1,为软塑状态地基允许承载力表 表三土层编号类别已给的数据由计算或查得的数据土粒比重GS孔隙比e液性指数IL相对密度Dr状态基本允许承载力0系数饱和容重水中容重,

9、K1K2#4粘土类2.740.9360.657 可塑173.201.518.61 8.81 #11粘土类2.720.6260.0006 硬塑414.802.520.17 10.38 #13粘砂土类2.710.8630.872 软塑151.401.518.80 9.00 §3基础类型的确定根据设计资料中的场地平面布置图可知，所要设计的墩台基础位于粘土中，持力层即为粘土，地下水位较深，河床冲刷较深，施工不易排水，且河道不通航，上部荷载较大，河流常年有水，故选用高承台桩基。基础类型方案比较浅基础建筑物的浅平基多用砖、石、混凝土或钢筋混凝土等材料组成，因为材料的抗拉性能差，截面强度要求较高，

10、埋深较小，用料省，无需复杂的施工设备，因而工期短，造价低，但只适宜于上部荷载较小的建筑物。低承台桩基低承台桩基稳定性好，但在水中施工难度大，适用于季节性河流或冲刷深度较小的河流，有利于提高基础的稳定性。高承台桩基当常年有水，且水位较高，施工不易排水或河床冲刷较深，在没有和不通航河流上，可采用高承台桩基。有时为了节省圬工和便于施工，也可采用高承台桩基。然而在水平力的作用下，由于承台及部分桩身露出地面或局部冲刷线，减少了及自由段桩身侧面的土抗力，桩身的内力和位移都将大于低承台桩基，在稳定性方面也不如低承台桩基。沉 井深井适用于地基深层土的承载力大，而上部土层比较软，易于开挖的地层。但由于沉井在下沉

11、过程中，在穿过地下水位以下的细、粉砂层时，大量砂土涌入井内，使沉井倾斜，对沉井的施工造成困难。对于本铁路桥梁基础而言，沉井基础施工不易，性价比过低。§4被选用方案的地基和基础设计与计算一桩基设计(一）承台尺寸的确定1.承台底面标高 河流常年有水，且水位较高，无流冰和通航要求，且河流冲刷深度较大，故选择承台底面标高在施工水位处：132m2.承台高度的确定 选用C30混凝土，厚度选用2.0m3.承台平面尺寸的确定 承台长为9.0m，宽为6.0m 易知：墩身高12.4m，墩身坡1:20墩身底面长为：5.46-0.1×2+2×12.4/20=6.5墩身底面宽为：2.4-0

12、.1×2+2×12.4/20=3.44验算： （二）作用在承台底面重心处的荷载计算1.主力 主力应包括恒载（包括浮力）、活载、冲击力和离心力，因桥墩为实体故不计冲击力，同时因为线路为直线也不计离心力。垂直静载（钢梁重+墩帽重+墩身重+承台重+承台台阶上的土重）（1）钢梁自重 870KN（2）墩帽重单位体积重 25 KN/m3 (3)墩身重单位体积重23KN/m3 墩身顶部面积 墩身底部面积 墩身体积 墩身重量 (4)承台重单位体积重 25 KN/m3 （5）承台台阶上土重因承台底面标高处于施工水位上，承台台阶上没有土层覆盖，故承台台阶上土重为。作用在承台底面总的垂直静载为：

13、 浮力从不利荷载考虑，包括常水位和高水位时的浮力 常水位浮力： 桥墩所受浮力： 高水位浮力： 承台体积： 墩身体积： 高水位墩身截面面积： 墩身底面面积： 高水位墩身排水体积 ： 高水位桥墩所受浮力： 车辆活载：包括一孔活载（重载、轻载）；两孔活载（满载） 一孔重载 一孔轻载 两孔重载 2、附加力制动力 风力 取风压强度为：1000Pa 纵向风力： 墩帽上风力：P1=3.5 KN 墩身上风力： 常水位墩身受风面积图 高水位墩身受风面积图 常水位时： 高水位时： 承台风力： 3、作力系表(考虑主力和纵向的附加力)承台底面重心处荷载组合计算表(见下页)41外力组合纵 向 受 力一孔活载常水位（计浮

14、力）一孔活载高水位（计浮力）两孔活载常水位（计浮力）重 载轻 载重 载轻 载满 载力(KN) 力臂(m)力矩(KN-m)NH力臂MNH力臂MNH力臂MNH力臂MNH力臂M主力垂直静载812600812600812600812600812600附加力（水平力）垂直活载19000.3566515200.3553219000.3566515200.35532290000水 浮 力000000-313700-313700000制 动 力34015.33521234015.3521234015.3521234015.3521234015.35212列车风力000000000000000钢梁风力00000

15、0000000000墩帽风力3.514.751.33.514.751.33.514.151.33.514.151.33.514.151.3墩身风力72.98.259872.98.259868.012.282968.012.282968.012.2829承台风力181181811800000018118N（KN）1002696466889650911026H(KN)434.4434.4411.5411.5411.5M(KN-m)6544.36411.36757.36624.36110.3承 台 底 面 重 心 处 荷 载 组 合 计 算 表（三）桩的设计1、桩材选择：桩的类型有木桩、钢桩、钢筋混

16、凝土预制桩（打入 桩、震动桩、扩底桩（爆扩或机括），钻孔或挖孔灌注桩）。对于永久性桥梁多采用钢筋混凝土桩，而钻孔灌注桩适宜用于各类土层、岩层，挖孔灌注桩一般用于无地下水或少量地下水的地层。所以选用钢筋混凝土钻孔灌注桩。 根据本工程的特点，选择钢筋混凝土钻孔灌注桩。2、桩径：初步选定桩径为d=1.0m，成孔桩径D=1.05m。3、桩长和桩数的估算： 根据构造措施，桩中心距大于等于,设置6根桩，行列式排列，布置图如下：将桩地设置在良好的土层中，设桩长L>10d，由规范得，计算单桩允许承载力P： 然后根据 计算桩长。已知： 0=414.8 KPa，d=1.0m，查表，=1.3，f=65 ，k=

17、2.5，由规范得：，则：1 h=20.07m,h+132-130+5.5=27.57m 桩总长取L=30m一、桩基内力及变位计算和桩基检算（一）桩的内力和变位计算 1、决定桩的计算宽度b0 群桩：b0=0.9(d+1)k，其中k为构件相互影响系数构件局部冲刷线以下的计算深度：由n=2得：c=0.6桩间净距：L0=31=2m ，由于L0=2m<0.6h0=0.66=3.6m，所以故 b0=0.9(d+1)k=1.48 m2、计算桩基变形系数查表得硬塑性粘土m为10-20,此处取m=20000 ，计算 ， 则：因为，所以应该按弹性桩设计。3、计算桩基中桩头处的刚度系数 1 2 2 4 计算1

18、已知条件：本设计为钻孔桩，则=0.5，L为桩露出地面的高度，取L=7.5m，h=20.07m，且 D0=d+2h tan(/4)，则： ，故：=计算2 2 4 ，查表得：YQ= 0.086 YM= 0.2194 = 0.7568故：4、计算桩基总刚度系数 5、计算承台座板竖直位移b、水平位移a、转角(须配合承台重心处各种荷载组合计算)承 台 位 移 和 转 角 计 算 表荷 载形 式一孔重载（常水位）10026434.46544.3一孔轻载（常水位）9646434.46411.3一孔重载（高水位）6889411.56757.3一孔轻载（高水位）6509411.56624.3二孔满载（常水位）1

19、1026411.56110.3荷 载形 式一孔重载（常水位）一孔轻载（常水位）一孔重载（高水位）一孔轻载（高水位）二孔满载（常水位）6、计算桩顶内力(须计算各种荷载组合)荷载形式一孔重载（常水位）一孔轻载（常水位）一孔重载（高水位）一孔轻载（高水位）二孔满载（常水位）桩 顶 内 力 计 算 表荷载形式baNHMNiHiMi单位mmradKNKNKN·mKNKNKN·m一孔重载（常水位）10026434.46544.3238672.4-340.2955.5一孔轻载（常水位）9646434.46411.3231372.3-340.5902.2一孔重载（高水位）6889411.5

20、6757.3187068.5-318.8426.0一孔轻载（高水位）6509411.56624.3179768.5-319.6372.7两孔满载（常水位）11026411.56110.3250868.6-322.81167取承台脱离体验算，在误差范围内，因此满足平衡条件。7、计算局部冲刷线截面上的弯矩M0和剪力H0，须计算各种荷载组合。局部冲刷线处桩截面上弯矩和剪力计算表荷载形式MiHiM0= Mi+ Hi H0 =Hi单位KN·mKNmKN·mKN一孔重载（常水位）-340.272.47.5202.872.4一孔轻载（常水位）-340.572.37.5201.7572.3

21、一孔重载（高水位）-318.868.57.5194.9568.5一孔轻载（高水位）-319.668.57.5194.1568.5两孔满载（常水位）-322.868.67.5191.768.68、计算局部冲刷线处桩身水平位移和转角，并做的检算。选择最不利荷载组合：一孔重载常水位进行计算已知：M0=202.8KN·m H0=72.4 KN 根据,查表得：Ax=2.441，Bx=1.621，=-1.621，=-1.7519、计算桩身任意截面处的弯矩一孔重载常水位一孔轻载常水位一孔重载高水位一孔轻载高水位两孔满载常水位0.0000.0000.0001.000202.800 201.750 1

22、94.950 194.150 191.700 0.1000.2330.1001.000218.107 217.035 209.432 208.632 206.203 0.2000.4650.1970.998232.549 231.458 223.090 222.291 219.888 0.3000.6980.2900.994245.974 244.866 235.778 234.983 232.609 0.4000.9300.3770.986257.668 256.550 246.818 246.029 243.693 0.5001.1630.4580.975267.836 266.712 2

23、56.404 255.624 253.331 0.6001.3950.5290.959275.459 274.336 263.567 262.800 260.561 0.7001.6280.5920.938280.844 279.729 268.597 267.846 265.672 0.8001.8600.6460.913284.040 282.939 271.543 270.813 268.711 0.9002.0930.6890.884284.740 283.661 272.117 271.410 269.388 1.0002.3260.7230.851283.252 282.200 2

24、70.607 269.927 267.993 1.1002.5580.7470.814279.422 278.403 266.870 266.219 264.381 1.2002.7910.7620.774273.607 272.626 261.244 260.625 258.889 1.3003.0230.7680.732266.007 265.070 253.925 253.340 251.707 1.4003.2560.7650.687256.422 255.533 244.718 244.168 242.646 1.5003.4880.7550.641245.563 244.724 2

25、34.302 233.789 232.377 1.6003.7210.7370.594233.276 232.490 222.533 222.057 220.757 1.7003.9530.7140.546220.021 219.290 209.844 209.407 208.220 1.8004.1860.6850.499206.050 205.376 196.482 196.083 195.004 1.9004.4190.6510.452191.314 190.696 182.395 182.034 181.063 2.0004.6510.6140.407176.525 175.962 1

26、68.264 167.939 167.070 2.2005.1160.5320.320146.329 145.876 139.428 139.172 138.500 2.4005.5810.4430.243117.090 116.738 111.528 111.334 110.831 2.6006.0470.3550.17589.830 89.568 85.527 85.387 85.033 2.8006.5120.2700.12065.665 65.480 62.495 62.399 62.162 3.0006.9770.1930.07644.955 44.833 42.766 42.706

27、 42.560 3.5008.1400.0510.01410.646 10.620 10.115 10.104 10.080 4.0009.3020.0000.0000.000 0.000 0.000 0.000 0.000 （二）、单桩允许承载力的检算单桩的轴向允许承载力分别按桩身材料强度和土的阻力进行计算1、 按土的阻力计算单桩允许承载力 P上面已经计算出503Kpa2、 检算G是否小于P该桩桩底置于透水土中，所以在计算单桩自重和与桩入土部分同体积的土重时应考虑水的浮力：桩身自重与桩同体积土重在两孔满载常水位时，轴向力最大，为最不利荷载组合，,则：（注：主加附P可提高20。）单桩允许承载力

28、满足要求。（三）、群桩承载力的检算：1、桩基承载力的检算： 将桩视为上图所示群桩实体基础： 基底应力应满足右式： 计算群桩实体的边长 b、a，已知：群桩外轮廓尺寸a=9-2=7，b=6-1=5 群桩实体的基底面积为 群桩实体基底纵向截面模量为 桩底处地基容许承载力为： 已知： （H从一般冲刷线开始计算） 桩尖处竖向力： 选择一孔重载常水位和两孔满载常水位进行检算。对于一孔重载常水位： 对于两孔满载常水位：，均满足要求。2、沉降检算 该设计采用摩擦桩，净距小于6d，所以按明挖扩大基础方法计算实体基础的沉降。采用分层总和法，最不利荷载为常水位（无浮力，不记活载）。实体基础尺寸为 下边采用分层总和法

29、进行计算：分层厚 0.4b=3.3m，取=2m计算各薄层自重应力：计算基础中心垂直轴线上的附加应力，并确定压缩底层。a. 基底附加荷载为b.基底附加压力为c.计算基础中心垂直轴线上的，以确定压缩底层。位置 0.000.000.001.50.2597.961.0020.671.50.24294.832.0041.331.50.21885.423.00621.50.18974.064.0082.671.50.16564.655.00103.331.50.14456.42,因此中心垂线上的压缩底层在第五层的底面上。各层沉降计算列于下表：位置196.39900020.021420587290.1290

30、0020.020027378379.74900020.017719876469.36900020.015412373532.33900020.007183733总沉降量0.05511总沉降5.5cm<,满足要求。（四）桩身配筋及外荷载作用下桩身的强度检算桩身混凝土采用C30混凝土，钢筋采用级钢筋。初步选用HPB235级钢筋，保护层厚度为。 以一孔轻载常水位的荷载值为控制值，进行配筋。 第一段：，桩顶以下范围内； 第二段：，桩顶以下范围内； 第三段：，桩底以上17m范围内；箍筋的直径采用，其间距采用200mm，下部间距采用400mm，采用内力分段配筋，沿钢筋笼长度方向每隔2.5m加一道的骨

31、架钢筋，以增大钢筋笼刚度。桩身采用C25混凝土。检算截面内力。2、根据内力及配筋情况，应对以下 个截面进行检算。桩顶截面，地面下最大弯矩处截面（桩顶下9.593m），桩顶下处截面，桩顶下处截面， 3、计算偏心距增大系数： ； 计算长度 4检算截面强度 桩顶截面（1）判别大小偏心 ；截面核心半径 ，故属于大偏心（2）检算截面应力 首先确定中性轴的位置，经试算，取，查表得，于是，近似满足，假定正确。按公式计算混凝土及钢筋的应力混凝土的最大压应力：受拉钢筋应力： 受压钢筋应力：底面下最大弯矩处的截面（1）判别大小偏心 ，故属于小偏心（2）检算截面应力按公式计算混凝土及钢筋的应力混凝土应力： 钢筋应力

32、：桩顶下处截面（1）判别大小偏心 ，故属于小偏心（2）检算截面应力按公式计算混凝土及钢筋的应力混凝土应力：钢筋应力：桩顶下处截面（1）判别大小偏心 ，故属于小偏心（2）检算截面应力按公式计算混凝土及钢筋的应力混凝土应力：钢筋应力： 5桩身稳定性验算令，由表2-2纵弯曲系数稳定性复核公式：钢筋总截面积：由表2-1查得，有故桩身稳定性符合要求。（五）承台的检算桩身伸入座板内的长度一般为，桩顶伸入座板的钢筋可采用喇叭式，伸入座板的钢筋长度对光钢筋不得小于倍桩身主筋的直径，对螺旋钢筋不得小于倍主钢筋的直径，其箍筋的直径不得小于，箍筋的间距采用。第三章 施工方法及程序§1 施工方法及主要机具设

33、备施工采用泥浆护壁施工法冲击钻孔，采用冲击式钻孔，潜水钻机§2 主要施工程序 具体细节施工如下：（1）钻孔施工放样 桩基采用先进的全站仪进行坐标定位和检测。埋设钢护筒钢护筒根据钻孔桩直径采用610mm厚的钢板卷制而成，护筒长度视埋置深度、地下水位高度等来确定，内径比桩径大2040cm。同时壁外要用肋板加固。护筒安装必须准确，平面位置的偏差一般不超过5cm,倾斜度的偏差不超过1%。护筒埋置深度视土质情况而定，本合同段桥桩大都处于旱地,地表为粘质土或亚粘质土，在埋筒时，对于砂类土应将护筒周围0.51.0m范围内土挖除，夯填粘质土至护筒底0.5m，位于河道中的桩基在筑岛后，钢护筒应尽可能深

34、入到不透水层粘土内1-1.5m。在护筒的适当高度开孔，使护筒内保持1.0-1.5m的水头高度，使护筒内水头产生20Kpa以上的静水压力，同时必须超出施工平台线或地面0.3m以上，保证孔口水压力，防止地表水进入。钻头起落时，应防止碰撞护筒。发现护筒冒水时，应立即停止钻孔，用粘土在四周填实加固，若护筒严重下沉或移位时，则应重新安装护筒，为防止钻孔过程中上部孔口处土层的塌陷，钢护筒顶部高程应高出地下水位2.0m以上。 泥浆池的设置和泥浆制备在钻孔灌注桩附近根据需要设置一定尺寸的泥浆池和沉淀池，供泥浆循环时使用。水中钻孔桩无位置布设泥浆池时，采用泥浆船作为泥浆循环池。钻孔桩泥浆由水、粘土或粘土加添加剂

35、按适当配合比配制而成，其性能指标应符合规范要求。泥浆具有浮悬钻渣、冷却钻头、润滑钻具、增大静水压力，并在孔壁形成泥皮，隔断孔内外渗流，防止坍孔作用。根据地质情况和钻孔方法，在钻进过程中产生的泥浆可满足施工要求，或采用粘土加NOMCMC等添加剂的优质泥浆，泥浆的相对密度在一般地层如粘土、亚粘土以1.021.06范围为宜，在易坍塌地层以1.061.10范围为宜，保证不出现塌孔和桩底无泥浆沉淀。钻孔待钻机安装就位后，采用钻机进行钻孔，泥浆通过泥石泵循环，排至沉淀池内。本合同段地质较为单一，桩位地层强度不大，拟采用泵吸式反循环钻孔施工为主。用泵吸式反循环开钻时，钻头应距孔底2030cm，防止堵塞吸渣口

36、。将真空泵中加足清水,关紧出水控制阀和沉淀池放水阀使管路封闭,打开真空管路阀门使气水畅通,然后启动真空泵,抽出管路内的气体,产生负压,把水引到泥石泵,当水充满泥石泵时关闭真空泵,立即启动泥石泵,当泥石泵出中真空压力达到0.2Mpa以上时，打开出水控制阀，把管路中的泥水混合物排到沉淀池，形成反循环后，启动钻机慢速开始钻进。在接长钻杆时，应注意使接头紧密，防止漏气、漏水和钻杆松脱。在硬性粘土中，宜用低速钻进、自由进尺；在普通粘性土中，宜用中速或高速钻进、自由进尺；在砂土及含少量砾卵石的碎石土中，宜低速或中速钻进，并控制进尺，防止陷没钻头或吸渣速度跟不上；遇地下水丰富易坍孔的粉质土，宜用低档慢速钻进

37、，减少钻锥对粉质土的搅动，同时应加大泥浆相对密度的提高水头，以加强护壁，防止塌孔。成孔时，应加大泵量，加快成孔速度，在成孔一段时间内，孔壁形成泥皮，则孔壁不会渗水，亦不会引起膨胀。或在导正器外侧焊接一定数量的合金刀片，在钻进或起钻时起到扫孔作用。如出现缩颈，采用上下反复扫孔的办法，以扩大孔径。在钻进时应连续补充泥浆，维持护筒内应有的水头，防止孔壁坍塌。钻机安装就位后，底座和顶端应平稳，在钻进过程中不产生位移或沉陷。在钻进过程中，如遇到卡钻、糊钻、埋钻、塌孔、扩孔、缩孔、孔斜等事故时要即时报告即时处理，防止更大事故的发生；如遇地层不符合勘探资料时也应及时报告，停钻以作进一步处理。在施工过程中，认

38、真做好现场施工记录和交接班工作，掌握好工程进度。清孔钻孔深度、直径、位置和孔斜度直接关系到桩质量，因此在钻孔过程中密切观察，在钻孔达到设计要求深度后，用探孔器对对孔位、孔斜度、孔径及孔深进行检查，确认满足要求后，填写成孔“检查表”，并报监理理工程师验收。成孔检查后，应立即采用抽浆清孔法清孔，提升钻锥距孔底1020cm，利用钻机的反循环系统的泥浆泵持续吸渣5min15min左右，使孔底钻渣清除干净,以达到清孔目的。在清孔排渣过程中，必须注意保持孔内水头，防止坍孔。在清孔过程中，应随时检查孔内泥浆比重和孔底沉淀厚度，在泥浆比重和沉淀厚度达到设计规范要求后，即沉淀厚度不超过0.4D(D为设计桩径)，

39、泥浆比重在1.031.10范围内，含砂率不大于2%，粘度为17-20S，胶体率不小于98%。报监理工程师验收，合格后再进行下一道工序。（2）钢筋笼和水下砼施工钢筋笼的制作与钻孔同时进行，钢筋进场时应具有出厂质量证明书或试验报告单，钢筋的端头应切得正直，表面不得有裂缝、结巴和折叠，钢筋使用前应将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净，钢筋必须按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收，分别堆放，不得混杂，且应设立识别标志。钢筋运输过程中应避免锈蚀和污染。钢筋宜堆放在仓库（棚）内，露天堆放时应垫高50cm以上并加遮盖。钢筋加工应与地面隔离，钢筋切断前应按设计图纸尺寸进行配料，按设计及施工规范要求焊接和绑扎好，主钢筋的边接采用焊接，钢筋焊接应符合规定要求，焊缝要