20m预应力混凝土简支T形梁桥设计

1、ANIIUI XINIIUA UNIVERSITY桥梁工程课程设计梁桥设计预应力混凝土简支 T20m姓 名： 盛先升号：1442264132 学专业班级：14 土木道桥（1）班 系：土木与环境工程学鹏 ：指导老师胡:20176 9 设计时间教务处制目录刖言1第一章桥梁设计总说明21.1设计标准及设计规范 21.2技术指标21.3主要材料2第二章截面设计22.1主梁间距与主梁片段22.2主梁跨中截面主要尺寸拟定 3第三章主梁作用效应计算53.1永久作用效应计算 54.1.1 永久作用集度5永久作用效应53.2可变作用效应计算6冲击系数和车道折减系数7计算主梁的荷载横向分布系数 8第四章预应力钢束

2、数量估算及其布置 114.1预应力钢束数量的估算 114.2预应力钢束的布置 15第五章主梁界面承载力与应力计算155.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 15第六章横隔梁的计算186.1横隔梁上的可变作用计算(G-M法) 186.2横梁截面配筋与验算20第七章行车道板的计算227.1行车道板截面设计、配筋与承载力验算 22第八章结论24参考文献25随着我国公路事业的迅速发展，我国的桥梁建设亦突飞猛进。 在理论研究、设计 施工技术及材料研究应用等方面都取得了快速的发展和提高，桥梁结构形式也在 不断地被赋予新的内容和活力。而简支梁式桥是工程上运用最为广泛的桥梁， 其 结构传力途径十分明确，设计

3、计算理论已趋于完善。本设计所采用的是预应力钢筋混凝土简支 T梁桥。主要依据2004年10月颁布的 公路混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004)简称公预规和公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)简称桥规编写的。公预规 是按公路工程结构可靠度设计统一标准(GB/T502831999)的规定采用了以概率论为基础的极限状态设计方法，较旧公预 规(JTJ 023 85)在设计理论上有重要改进。同时，在内力组合、材料取值、 结构耐久性设计以及有关计算方法、计算内容等方面都有明显的变化。本设计对钢筋混凝土结构及预应力混凝土结构，分述了持久状况承载能力极限状 态、持久状况正常使用极

4、限状态计算以及持久状况和短暂状况的应力验算等构件 的计算分析方法及要点，并给出了完整的计算思路和框图，以便能够更好的理解 桥梁设计的全过程。应该着重说明的是，在进行公路桥梁结构(构件)设计时，计算分析是很重要的 一部分，但还有更重要的一部分是有关构造要求，这或许是更容易被我们忽略的 一部分，我们应该给予足够的重视。因为这是根据多年的工程经验以及科学实验 总结出来的。公预规提供了一套丰富、有益的构造规定，设计时一定要认真 阅读公预规中这方面的有关内容及要求。由于设计者水平有限，设计中难免会有一些缺点和错误，欢迎给予批评指正。盛先升2017年5月第一章桥梁设计总说明1.1设计标准及设计规范1、设计

5、标准(1) 设计汽车荷载 公路一I级(2) 桥面设计宽度净一10m1.2技术指标设计车速：60km/h;设计洪水频率：1/100;通航等级：无通航要求；地震动峰 值加速度：0.15g ;设计安全等级：一级；环境类别：I类；设计基准期：100年。1.3主要材料上部梁板、现浇缝、桥面混凝土均采用 C50;预应力钢筋采用JTGD62推荐低松 弛钢铰线，普通钢筋 HRB335 R235第二章截面设计2.1主梁间距与主梁片段主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁很有效，放在许可条件下应适当加宽T梁翼板。本设计主梁翼板宽截面效率指标 度为2500mm由于宽度较大，为保证桥梁的

6、整体受力性能，桥面板采用现浇混 凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截 面b 1800mmb 2500mm）。净一10m （的桥宽采用五片主）和运营阶段的大截面（“ 梁。2.2主梁跨中截面主要尺寸拟定（1）主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25 ,标准设计中高跨比在1/181/19.当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案， 因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。本设计取用1700mm勺主梁高度是比较合适的。（2）主梁截面细部尺寸T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部

7、荷载的要求， 还应考虑能否满足 主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本设计预制 T梁的翼板厚度取用150mm翼 板根部加厚到250mm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小， 腹板厚度一般由布置预制孔管的构造 决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本设计腹板厚度取200mm马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的10%20%为合适。本设计考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按 二层布置，一层最多排两束，同时还根据公预规949条对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为 460mm高度为250mm马蹄与

8、腹板交接处作 三角过渡，高度为130mm以减少局部应力。按照以上拟定的外形尺寸，绘出预制梁的跨中截面图，如下图。图cm2-1 T形梁跨中截面尺寸图（单位：）3 ）检验截面效率指标（ 上核心距：I 2327876999. k=29.70cm= syA ）.1093（170 558169 x 下核心距：23.27876999I k=61.92cm=xy A 109355.8169 s截面效率指标：k k9270 61.29.xs 0.5 4 =0.5h170 p T 根据设计经验，预应力混凝土形梁在设计时，检验截面效率指标取，且较大者亦较经济。上述计 算表明，初拟的主梁跨中截面是合 =0.450.

9、55理的。（4）横隔梁的设置.本设计在桥跨中点和四分点、支点处设置五道横隔梁，间距为 4.75米。端横隔 梁的高度与主梁同高，厚度250mm中横隔梁高度为1450mm厚度为160m 第三章主梁作用效应计算3.1永久作用效应计算永久作用集度1）预制梁自重1跨中截面段主梁的自重（四分点截面至跨中截面，长4.75m）: Oq=26X 0.7119X 4.75 = 88.66(kN)1) (马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算(长2.5m): O22A=1.01038主梁端部截面面积为 mq=(1.01038+0.7119) X 2.5 X 26/2 =55.97(kN)2) (支点段梁的自重(长 2

10、.25m): O3q=1.01038 X 2.25 X 26 = 60.16(kN)3) (边主梁的横隔梁O4中横隔梁体积：3) X 0.13/2) = 0.161(m0.1/2 -0.5 X 0.13 X 0.16 X (1.3 X 0.8 - 0.5端横隔梁体积3) =0.2562(m X 0.074/2)0.370.25 X (1.55 X 0.67 -故半跨内横梁自重q= (2X 0.161+1 X 0.2562 )X 25=14.46 (kN) 4)(主梁永久作用集度 O sq (88.66 55.97 60.16 14.46)/9.98=21.97(kN/m)12)二期恒载翼缘板中

11、间湿接缝集度 01q=0.7 X 0.15 X 25=2.625 ( kN/m)5)(边梁现浇部分横隔梁 023)0.35=0.0728(m X片中横隔梁(现浇部分)体积:0.16 X 1.3 3)XX一片端横隔梁(现浇部分)体积： 0.250.351.55=0.135625(m .q ) 25/19.96=0.613( kN/mX 0.0728+2 X 0.135625)乂故=(3(30 桥面铺装层)(kN/m0.08 X 11.5 X 25=238cm厚防水混凝土铺装：)(kN/mX 11.5 X厚沥青混凝土铺装：将桥面铺装重量均分给五片主梁，则qkN/m) 23+21.16) /5=8.

12、832 (=7)(4O防撞栏：单侧防撞栏荷载为 5.0kN/m将两侧防撞栏均分给五片主梁，则 qkN/m)X 2/5=2 (=58) (5O边梁二期永久作 用集度)(kN/m07 2 14.82q .625 0.613 .8322 永久作用效应 a =x/l主梁弯矩和为计算截面离左支座的距离，并令如下图所示，设X。剪力的计算公式分别为：2aa g IM (4-1=/2 (1- ) ) a a g l (4-2) /2 =(1-2Q ) gVM = a (1- a )a (1- a1- a a图永久效应计算图4-13.2可变作用效应计算冲击系数和车道折减系数条规定，结构的冲 击系数与结构的基频有

13、关，因此要先按桥规432计算结构的基频。简支梁 桥的基频可采用下列公式估算：io EI 0.27877314.45 1O3.cf = 9.17(Hz)=22ml22165.08192 c3io 260.8169Gm=其中：=2165.08(kg/m)g9.81 f0.5由于承重结构的宽跨比为：，故可 将其简化比拟为一 660.l19块矩形的平板，用比拟正交异性板法(G-M法)求荷载横向分布系数。I O计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩和I1T4m =0.27877抗弯惯性矩在前面已求得：II对于T形梁截面，抗扭惯距可近似按下式计算：m t IbC3iii (4-3 ) t1 ibt 相应为单个矩形截面

14、的宽度和高度；式中：，“c t/b比值按表计算；矩形截面抗扭刚度系数,根据ii im梁截面划分成单个矩形截面的个数对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：230 15 50 10t=17.17(cm)1 230马蹄部分的换算平均厚度：25 38t= 31.5(cm) 3 2单位宽度抗弯及抗扭惯距:梁抗弯及抗扭惯性矩：O2计算翼板有效宽度横梁长度取为两边主梁的轴线间 距，即：)m10( 4 2.5l 4b 1 )m315(16) 2c .(4.79 0一 2cm1717.h cm h145cmb 0.16m232. 0.315/10c/l 2 =0.738，所以： 比值可查表(P74)，求得：根据c

15、/lc )(m 1.720.738 2.32 0.738c a:求横梁截面重心位置y2h1.1717Ch2 145.16 1720.2 1.b2h h12222a = y h hb22 1.72 0.1717 0.16 1.45=0.266( m)II:和横梁的抗弯和抗扭惯距 Tyyh11 h32321 I)a( bh 2h(a h) b2 h =yy1y112212210.171723 2 1.72 0.1717 (0. 2 172 01717.266 )122=11.4532)266. . .451160 . . 016145(0122.4=)11013(m0.33 hbh cI cb21

16、Ty12% 但由于连续桥面的=1/3，小于 0.1，所以查表得=0.04c.791717 0./4h/b111。单宽抗扭惯距只有独立板宽扁板者的翼板， 可取=1/6d，查表可得)=0.1252=0.16/ ( 1.45-0.1717 307b0.c=16 0.1717) 0.0.17174 .79 0.307 (1.45 Ty633=10 1.4.04 106143=)10(m5.65JJ 和：单位抗弯及抗扭惯距 Tyy110130.4 3b JI/ =)m 0.2310cm/(yy1004.79 3 1065 5.45). 118 10cm/(mb /JI = TyTy100 .794。 和

17、抗弯参数3 计算抗弯参数 3JBx =0.488 = 443 JI191023 O.y 式中： 桥宽的 一半B计算跨径I JE)/2JJaG( JycTxTyxE4 0.G，贝按公预规条，取 cc510 1.18) (0.4 3.8802=0.02a 310 230101150812. .a 0.141b/2b/4b/4 0b）3-2 梁位关系图（尺寸单位：cm图 号、5号梁：120.K K） K K伽隅-44=K.82K 00.町 4 号梁：2 号、44.） 0 K（K KK422=K0.40.6K bb- - 42KK K 号梁：3（值）点的K系梁位在000值列表计算各梁的横向分布影响线坐

18、标）3-3 1号梁横向分布影响线（尺寸单位：cm图O计算横向分布系数：荷载横 向分布系数的计算中包含了车道折减系数。5按照最不利方式布载，并按相应影 响线坐标值计算横向分布系数。 三车道：1 78 O.m）- cq2=0.5779两车道（如下图）仁0.7095 ）.1649.3027 0 0.54730.404 m0 （ cq2 故取可变作用（汽车）的横向 分布系数：7095.m 0cqm：如下图所示，按杠杆原理法绘制支）支点截面的荷载横 向分布系数20号梁可变作用分布系数可以计算如点截面荷载横向分布影响线并 进行布载，1下：-rJ-1 丄 1J11111 J1-1 ;I |li0123? 亠

19、.|)UAcaJJ_xXSo )按正常使1 (凝土构件设计，按对n的估T形截面简支算公式Mg=)4-1)AC f (ke p1ps pkM 式中：使用荷载产生的跨中)3-4 支点截面荷载横向分布计算图式(尺寸单位：cm图1可变作用(汽车)：74.0.38) m . (110 0 q2预应力钢束数量估算及其布置第四章4.1预应力钢束数量的估算设计时应满足不同设计状况下规范规定的控本设计采用后张法施工工艺，制条件要求，即承载力、变形及应力等要求，在配筋 设计时，要满足结构在正以下就以跨中常使用极限状态下的应力要求和承载能力 极限状态的强度要求。截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所 需

20、的钢束数进行估算，并按这些估算的钢束数确定主梁的配筋数量 用极限状态的应力要求估算钢束数：本设计按全预应力混 正常使用极限状态组合计算时，截面不允许出现拉应力。梁，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数于p2 o = 5.6cm故 Ap大毛截面上核心距;kse预应力钢束重心对大毛截面重心轴的偏心距，p，可预先假定，为梁咼, 性模量度计采用的预应力钢绞线，=kN21.M 279510.21则假设pe y a h y a=95.891o a a y a h yecmh170h ppppf 1860MPa为，弹 标准强本设 pkdMPa Ep=10 1.953 ( N m m 2795( kk

21、=29.70 (cm)pspp=170-55.1093-19sa=19cm，(cm)弯矩标准组合值，按主梁作用k应组合表取用;CG取用0.565 ;与荷载有关的经验系数，对于公路一U级，1 12?A，钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是一束钢束数为n Mg=C Af (k e)pp spmlO 2795.21=460.565 5.6 10 1860 10 (0.2970 0.95891)=3.78(2)按承载能力极限状态估算钢束数，根据极限状态的应力计算图式，f,应力图式呈矩形，同时预应力钢束也达到设受压区混凝土达到极限强度cdfn的估算 限状态的跨中最大弯矩，按主梁作用 式中 d应组合表取用;

22、公式为 计强度，钢束数pdMd n (4-2)I fah A pdpM承载能力极a 经验系数，一般采用0.75-0.77 ，本设计取用0.77 ；:预应力钢绞线的设计强度，为1260Mpa。 Pd则：3M10032 3558.d=3.85 n4610 .6 101260.0.77 17 5fAah pdp据上述两种极限状态所估算的钢束数量在4根左右，故取钢束数。4n 4.2预应力钢束的布置（1）跨中截面及锚固端截面的钢束位置1）在对跨中截面进行钢束布置时，应保证预留管道的要求，并使钢束的重心偏 心距尽量大。本设计采用内径 70mm外径77mm勺预埋金属波纹管，管道至梁底 和梁侧净距不应小于30

23、mn及管道半径的一半，另外直线管道的净距不应小于 40mm且不宜小于管道直径的0.6倍，在竖直方向两管道可重叠，跨中截面的细 部构造如下图所示，则钢束群重心至梁底距离为2 10 22 34cm 19a p4图4-1跨中截面钢束布置图（尺寸单位：cm2）为了方便操作，将所有钢束都锚固在梁端截面。对于锚固端截面，应使预应 力钢束合力重心尽可能靠近截面形心， 使截面均匀受压，而且要考虑锚具布置的 可能性，以满足张拉操作方便的要求。在布置锚具时，应遵循均匀、分散的原则。 锚具端截面布置的钢束如下图所示，钢束群重心至梁底距离为：25 60 100 140cma .8125 p4cm）图4-2 锚固端截面

24、钢束布置图（尺寸单位： S 38692432.i y cm）=62.08（其中： sA 8.11153iy y h）=170-62.08=107.92（ cnv 上核心距：74.32660051I k）（ cm=27.13sAy 92.107.8 11153x 下核心距：7432660051k）（ =47.17cmxAy 08 .11153862.ak yy k=135.05 60.75=psxxx 5-3说明钢束群重心处于截面的核心范围内，见图。图4-3 钢束群重心位置复核图（尺寸单位：cm）第五章主梁界面承载力与应力计算根据预应力混凝土梁的破坏特性，主梁承载力检算主要包括持久状况承载能力极

25、 限状态承载力验算，持久状况抗裂性和应力验算，以及短暂状况构件的截面应力 验算。5.1持久状况承载能力极限状态承载力验算在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破坏，必须验算这两类截面的承载力。1.正截面承载力计算（1）跨中截面正截面承载力验算：跨中正截面承载力计算图如下图所示。fAfbh W形截面，若1）确定受压区高度：对于带承托翼缘板的 Tffpdpcdbh分别为受压翼缘有效宽度和厚度)(式中成立时，中性轴在翼缘板内，f否则在腹板内fA 1260 4 5.6 0.1 2822.4kNppdfbh 22.4 250 15 0.1 8400kNfcdfAfbh，故中性轴在翼

26、板内。V 则fcdpfpd设中性轴到截面上缘距离为，则x.fA 1260 4 5.6ppd Vcm4 60.(170 19)h 0.4 cm. 04x 5 0b22.4 250bffcd 构件的正截面相对界限受压区高度， 对于C50混凝土及钢式 中b绞线取0.4 ;h h aa19cmh。梁的有效高度，以跨中截面为例，小边)验算正截面承载力：正截面承载力计算式为x do主梁跨中正截面承载力满足要求。(2)四分点截面正截面承载力验算：四分点截面承载力计算图式见下图。1)确定受压区高度：对于带承托翼缘板的T形截面fA 1260 4 5.6 0.1 2822.4kN ppfbh 22.4 250 1

27、5 0.1 8400kNfcdffAfb h，故中性轴在翼板内。V则ffpcdpd设中性轴到截面上缘距离为，则xfA 1260 4 5.6ppd h 0.4 (170 21.4087) 59.44cm V cm04x 5_0b22.bf4 250fcdh h ah，以四分点截面为例，一一梁的有效高度，式中p00a 21.4087cm。p2)验算正截面承载力：正截面承载力按下式计算x Mfb(h ) m=4122.72 kNMd。四分点正截面承载力满足要求。(3)验算最小配筋率(以跨中截面为例)：按照一般规定，预应力混凝土受弯构件最小配筋率应满足以下要求Mud 1.0 Mcr 受弯构件正截面抗弯

28、承载力设计值，由以上计算可知 式中 Mud Mm; = 4190.70 kN ud 受弯构件正截面开裂弯矩值，按下式计算:混凝土塑性影响系数，按下式计算2S。丫 = Mcr f) (M W Opccrtk受拉区WoNM pp + =cpAWnnxS全截面换算截面重心轴以上（或以下）部分截面对重心轴的式中。面积矩;W换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩；0 （T扣除全部预应力损失预应力 筋在构件抗裂边缘产生的混凝土 pc预压应力。NM 使用阶段张拉钢束产生的预加力，可查表；，ppAW 分别为混凝土净截面面积和截面抵抗矩，可查表。，nxn.NM 2217180.224258 pp (T = 13.85(M

29、Pa)+ =c P，AW2.735214189.6932 nnxS216221483.2 丫。=1.693W2261676.。3- WfM () 10261676.2 X = (13.85 + 1.693 X 2.65) X Ocrpctk m)=4148.21 (kN 由此可得 M70.4190ud1.0 =1.010 21.4148Mcr 最小配筋率满足要求。横隔梁的计算第六章G-M法）6.1横隔梁上的可变作用计算（具有多根内横隔梁的桥梁，应选取最大受力处横隔梁计算其作用效应，其余横隔梁依据该处横隔梁偏安全地选 用相同的截面尺寸和配筋。在计算最大受力处横隔 梁的作用效应时，偏安全地假设横梁

30、位于跨中，按跨中截面进行计算。0.141,当从主梁的计算中已知时,查，G-M法计算用表并0f 488. 0进行内插计算，计算结果见下表。荷载位置从0到-B间的各项数值与0B间数值对称。何载位置系B3B/4B/2B/40数项计算表 表6-1横向弯矩影响系数0-2.300-0.116-0.008-0.1180.2401-0.0840-0.0360.0200.0900.19210-0.1460-0.0800-0.0280-0.20800.0480)(10-0.0207-0.0113-0.0040-0.02950.0068)( 100-0.2507-0.1273-0.0120-0.14750.2468

31、（见下图）。绘制横梁跨中截面的弯矩影响线，加载求口、口、口、口、口、口口 口口口号号号号号cm)横梁跨中截面弯矩影响线(尺寸单位：图6-1当两列汽车分开靠两边排列时41540.2( 0.171720.03598)汽当两列汽车同时靠中间作用时474760. 009824 .13964 0.009920. 02468汽集中荷载换算成正弦荷载的峰值计算，可采用下式x2 isinp p ill p正弦荷载的峰值；式中 主梁计算跨径；l.集中荷载的数值；pi集中荷载离支点的距离。pxii 06.6650.663) sin( ) 120 30 sin( ) 120sin(2 191919= p 汽 12.

32、0613.4619) sin(140 sin( )140 1919=33.897kN/m，可变荷载弯矩效应值可按下式计算，冲击系数横梁跨径为10m376 . 11汽bb) pM (1 1 汽汽 2 式中一半桥宽(m)m25b 6.bbb 4.75m。横隔梁间距(m)；11在两列汽车作用下，所产生的最大正弯矩为0.47476=313.33kN m M 1.376 33.897 6.25 4.75汽2 最大负弯矩为(0.4154)kN - m 155. 4.75 274.M 1376 33.897 625 汽2 荷载组合：因为横梁弯矩影响线的正负面积很接近，并且为预制架设，恒载产生内力很小，故组合

33、时不计入恒载内力。汽车荷载效应的分项系数取为1.4 ,则在承载能力极限状态下基本组合设计值为M 1.4 313.33 438.66kN m)(dM 1.4 274.155 383.82kN m)(d6.2横梁截面配筋与验算(1)正弯矩配筋：确定横梁翼板有效宽度。计算跨径的 1/3 : 1000cm/3=333.3cm相邻两梁的平均间距：475cmb 12h 16 12 17.17 222.04cm fhh=17.17cm式中。 受压区翼板悬出板的厚度，ff cm04 222.b,先假设横梁翼板有效宽度取上述三者中的较小值，即cm 8fh 145 8 137cm。则得横隔梁的有效高度为0-假设中

34、性轴位于上翼缘板内，则有)/2(h x Mfb X0cdf0d()3 故 10 x/2)2204x(1.37 41.0 438.66 22. 2.2 整理得001764 x 0x. 2.74解得满足要求的最小的m.0065x 0A，可由下式计算钢筋，钢筋截面积 采用 HRB335xbA fffscdsd22.4 2.2204 0.00652 cm55 11.A s28O， HRB335钢筋，贝此时选用 4根直径为20mm的 cm12A .57cm3 8 5 怡280 12.57。cm0.71x 22.4 222.040cm.56x 0.710.56 137 76.72cm h。，满足要求，其中

35、 而 bob验算截面抗弯承载力X0.00713 ) .370071 (101 2.2204 0. Mfbx(h )22.40( )cdfdu22 M 438.66kN - mkN m54. 482)d( 0 h 145 8 137cm，则有，则(2)负弯矩配筋：取 cm8 0 M fbx(h x/2)0)0cdd( 3 0.16x(1.37 x. 383.82 224 10/2).102整理得：解得满足条件的最小 m0810.x采用HRB335钢筋，贝U 负弯矩区钢筋截面积为2 322cm.m4 1.04 10 10.A 22.4 016 0.081 m/280 %m57. 12A。20mm的

36、 HRB335冈筋， 则选用4根直径为1s280 12.57 9.82cmx 此时22.4 16验算截面抗弯承载力X0.0983 0.16 0.0982 (4)(fbxMh 22. 101.37 ) kN - m0(cd )du22 m 383.82kN - mm =464.49kN)(d横梁正截面配筋率计算12.57 %2 0.% 0.573 100% 皿叩花 13712.57 %.219 100% 0%2 0.min217.17 222.04 (145 17.17 8) 16 最小配筋满足要求。第七章行车道板的计算7.1行车道板截面设计、配筋与承载力验算悬臂板及连续板支点负弯矩处采用相同的

37、抗弯钢筋，故只需按其中最不利荷载效 应配筋，即kN - m其高度为，设净保护层厚度，若 74 31.M cm3ah 25cm d选用 直径的 HRB335冈筋，则有效高度为 mmd 12h h a d/2 0.25 0.03 0.006 0.214mox M fbx(h 根据式)_ odcdo2x3 1 x ( 100.214 )即，1.0 31.74 22.22 0.428x xO.002834 0整理得，解得满足条件的最小的，满足规范要求，其中。11980.214 0.mx 0 验算 56h 0. ?b0b6bxf 10 .0067 1 0224cdmm 536 根据 式Asf280sd选

38、用直径为12mm勺HRB335I冈筋时，钢筋的间距为18cm,此时单位长度行车道2mm 628A。板所提供的钢筋面 积为s验算截面承载力Af628 280sds x 0.00785m6 1 10bf22.4cdX6310) /21 4 0.007852(0. bxf(h) 224 10 1 .00785 0. 紘2=36.94kN - m 1.0 x 31.74kN - m=31.74kN m故承载力满足要求。连续板跨中截面处的抗弯钢筋计算如下：M 23.41kN- m由上述计算得跨中截面弯矩为，其高度为15cm设保护层厚度d.的HRB335钢筋，贝U有效高度为cm,若选用直径为12mm am

39、114.006 0. 0.15 0.03 0 h h ad/2ox )h M fbx 根据式(一0d0cd2x3)114 (04 10. 1 x22 即,1.0 23.41 .一 220 0.整理得，x002090 0.228xm0096x 0.解得满足条件的最小的。56 0 0.0096m，满足规范要求，其中.h 0.560.114 0.0638mx 验算?b0b6bxf 100096 .4 10.222cdmm 768 根据式 A s280fsd,此时单位长度行车道HRB335钢筋时，钢筋的间距为13cm选用直径为12mm勺2mm 870A板所提供的钢筋面积为。s 验算截面承载力fA 28

40、0870 sdS0.010875xm 61 b22.4 10fcdx3 61020.010875/) 0.4 10 1 0.010875 (.114 )(fbxh 2L 0cd2m-m=23.41kN- m 1.0 x23.41kN=26.45kN-故承载力满足要求。钢筋布置如的HRB335为了使施工方便，取半上下缘配筋相同，均为直径12mm下图所示（a）（b） 7-1行车道板钢筋布置图式（单位：cm图 跨中断面（a）支点断面；（b）矩 形截面受弯构件截面尺寸应符合下式要求，即3 3kN=771.74kN214 50 .10bhf 051 101000 .051ocuk V 1.0 122.24kN=122.24kN d0.满足抗剪最小尺寸要求。