梁模板支撑体系

1、梁板模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性公寓楼+4.17m,KL12新浇混凝土楼板厚度(mm)110混凝土梁截面尺寸(mm)【宽x高】350X700模板支架高度H(m)4.17模板支架的纵向长度La(m)6.5模板支架的横向长度Lb(m)3.9、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底 次楞垂直梁跨方向立杆纵向间距la(mm)1000立杆横向间距lb(mm)1200模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la (mm)1000楼板立杆横向间距l b (mm)1200梁左侧立杆距梁中心线距离 (mm)600梁底增加承重立杆根数1梁底支撑次楞间距s (mm)200立杆伸

2、岀顶层横向水平钢管中心线至 模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下:Magf)D1伽13注岂本图集倒支搏购适仅作示猛具体徉见聚模棱设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值2模板(kN/m )0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.038支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值（kN/m2）0.53新浇筑混凝土自重标准值（kN/m）243钢筋自重标准值（kN/m3）梁1.5板1.12施工人员及设备荷载标准值 （kN/m）1振捣混凝土时产生的荷载标准值2（kN/m ）2风荷载标准值冰（kN/基本风压c.0（kN/m 2）重现期50年一遇0.450.163城市

3、轮台县风荷载高度变化系数陋地面粗糙度D类0.622 m )模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数缶支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.195四、模板验算10.046kN/m10 046kNAn10 046kN/m模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.42模板弹性模量E(N/mm )6000计算简图如下:IU1111II!II!11!Ill111IU1Ill111111IL-20011- 200 1L200

4、1L-r彳rHrd22 23334W=bh2/6=350 X52/6=13125mm3,匸bh3/12=350 X53/12=98437.5mm4 q=Yqk+1.4 艺Qk=1.35 粒.3+(24+1.5) 0.7 035+1.4(1+2) 0.35=10.046kN/m1、抗弯验算2 2Mmax=0.1ql =0.1 10.046 0.2 =0.04kN momax=Mmax/W=0.04 X06/13125=3.062N/mm2<m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6 10.046 0.2=1.206kN3 22Tax=3Qmax/(2bh)=3 1

5、206 10/(2 350 X5)=0.344N/mm <f=1.4N/mm符合要求！3、挠度验算4 4vax=0.677ql /(100EI)=0.677 10.046 200 心00 6000 >98437.5)=0.184mm vax=0.184mm< v =minl/1§010=min200/150, 10=1.333mm 符合要求！五、次楞验算次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)60 X80次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)644次楞截面惯性矩l(cm

6、4)2562次楞弹性模量E(N/mm )9000混凝土梁传递给次楞荷载：qi=Yqk+1.4Qk=1.35 枫0.3+(24+1.5) 0.7)区2+1.4 (K+2)区.2=5.74kN/m次楞自重荷载：q2= yQ=1.35 >0.0 仁0.014kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：Fi= y 艺Nk+1.4 艺Nk=1.2 (0.3+(24+1.1) 0.11)+1.4 (1+2) 0.2 (0.6-0.35/2)/2=0.335kN梁右侧楼板传递给次楞荷载：F2= Y 工 NGk+1.4 工 Nk=1.2 (0.3+(24+1.1) 0.11)+1.4 (1+2) 0.2 (1.2

7、-0.6-0.35/2)/2=0.335kN梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=wNGk=1.35 >0.5 0.2 ®.7-0.11)=0.08kN梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=wNGk=1.35 >0.5 0.2 ®.7-0.11)=0.08kN计算简图如下：0.414kN0.414kN0 014kN/m5.754kN/m5.754kN/m0 014kN/mv 1 i V 1 i v IL1*勺f 11V J11 11 -；I 卄 I *1 Imr 11 vV 11r l 1 Vv 1 v v 1v1Ivl1vl1AL4252L175175L4-(4)42

8、5L1、强度验算次楞弯矩图(kN m)Mmax=0.109kN momax=M max/W=0.109 >10/64000=1.697N/mm <m=13N/mm符合要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)Qmax=1.336kN2Tax=3Qmax/(2bh0)=3 >.336 >000/(2 60>80)=0.418N/mm2 2Tax=0.418N/mm <f1.3N/mm符合要求！3、挠度验算次楞变形图(mm)vax=0.039mm< v =minl/150 10=min600/150， 10=4mm 符合要求！4、支座反力R1=0.09kN,R2

9、=2.673kN,R3=0.09kN六、主楞验算主楞验算方式二等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) 48X3.5主楞材料自重(kN/m)0.038主楞截面面积(mm2)489主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面惯性矩l(cm4)12.192主楞弹性模量E(N/mm )206000共同作用系数0.6因可调托座内主楞根数为2,验算时取共同作用系数0.6R=R2=2.673 ®.6=1.604kNq=Yq=1.35 0.038=0.051kN/m计算简图如下：1 604kN L604kN L

10、604kN 1.S04kN t604kN 1.S04kN 1 604kN LS04kN 1 G04kN 1.S04kN L604kN0.051 kN/m1051 kN/mV 1 v 1111、丄LJ |勺II和1订billJ Im1000L1000I.4，r41、强度验算主楞弯矩图(kN m)Mmax=0.969kN momax=M max/W=0.969 >10 /5080=190.706N/mm <m=205N/mm符合要求！2、抗剪验算4 2024.1922 2E52 2550651C.642.5S825780.9740.964-0.964-.9742.573I?閘064-4

11、.1924.202主楞剪力图(kN)Qmax=4.202kN2Tax=2Qmax/A=2 >4.202 X000/489=17.187N/mm22 2Tax=17.187N/mm <vf=125N/mm符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm) vax=1.703mm< v =min 1/150 10=min1000/150, 10=6.667mm 符合要求！4、支座反力简图支座反力依次为 R1=3.869kN,R2=10.009kN,R3=3.869kN七、纵向水平钢管R=maxR1， R3=max0.09,0.09=0.09kN 计算简图如下：0.09kN0.09kN0.0

12、9kN0.09kN0.09KN0.09kN0.09KN0.09kN0,09kN0.09kN0.09kN0.051 kNAn1051 kN/mU Imr UliVV 1JmM L V U VJ |勺Uli11和 Im 1*vl il 11f 1 LIm10001000I.4H1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN m)Mmax=0.06kN mGOOomax=M max/W=0.06 >10 /5080=11.885N/mm <m=205N/mm 符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Qmax=0.266kN32Tax=2Qmax/A=2 >0.266 >03/4

13、89=1.087N/mm2 2Tax=1.087N/mm <f125N/mm符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm) vax=0.082mm< v =minl/15010=min1000/150, 10=6.667mm 符合要求！4、支座反力简图支座反力依次为 Ri=0.235kN,R2=0.622kN,R3=0.235kN八、横向水平钢管验算横向水平钢管起构造作用，不用计算九、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.85最大支座反力Rmax=0.622kN1.05 Kmax=1.05 %.622=0.653kN, 0.653kN < 0.8

14、5 X 8.0=6.8kN 在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!十、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内主楞根数I21可调托座承载力设计值f(kN)30最大支座反力 Rmax=10.009/0.6=16.681kN1.05 Xmax=1.05 X6.681=17.515kN, 17.515kN < 30kN 符合要求！卜一、模板支架整体高宽比验算H/Lb=4.17/3.9=1.069v 5符合要求！十二、立杆验算钢管计算截面 48X3.5截面面积A(mm2)489截面回转半径i(mm)15.83截面抵抗矩W(cm3)5.082抗压、弯强度设计值f(N/

15、mm )2051、长细比验算h/la'=1500/1000=1.5, h/lb'=1500/1200=1.25,查附录 D，得 k=1.167,卩=1.671|o=maxk M h+2a=max1.167 X671 >1500, 1500+2 >50=2925mm入 #=2925/15.8=186< 入=210长细比符合要求！查规程附录C得© =(2072、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算la=1m, h=1.5m，查规程表得恤=0.115因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=1m, b/h=1/1.5=0.667通过插入法求n得n =0

16、.982 2“ad =0.62 >.45 >.048 =0.001, h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求“1，得“1=1.2因此 “tw=©w “1(1- n)/( 1-n )=0.115 > 1.2-O870)/(1-0.98)=5.222“=©w“tw=0.115 3.222=0.6012wk=0.7 “3=0.7 0.62 0.601 0.45=0.117kN/m2) 整体侧向力标准值计算2cDk=0.7 z “s cd0=0.7 3.62 3 ».45=0.195kN/m3、稳定性验算Kh=1/1+0.005 (317-4

17、)=0.9991) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut =Y”NGk+1.4 XNk):R1=0.622+1.2 (33+(24+1.1) 0.31) 3+1.4 >1+2) > >1.2/2+(0.6-0.35/2)/2)+1.35 30.15 4.17=7.863kNR2=16.681+1.35 0.15 (4.17-0.7)=17.384kNR3=0.622+1.2 ©3+(24+1.1) 0.11) 1+1.4 (1+2)3(1.2/2+(1.2-0.6-0.35/2)/2)+1.35 30.15 4.17=7.863kNNut=maxR1,R2,R3

18、=max7.863, 17.384, 7.863=17.384kN3 2 21.05Nut/( © AK)=1.05 17.384 103/(0.207 489 30.999)=180.476N/mm2< f=205N/mni 符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut= YNGk+0.85 3 1.4刃N :R1=7.326kN, R2=16.826kN, R3=7.326kNNut=maxR1,R2,R3=max7.326, 16.826, 7.326=16.826kN2 2Mw=0.85 3 14 lah /10=0.85 14 0.117 1 31.5 /10=0.031kN m1.05Nut/( © AK)+Mw/W=1.05 16.826 103/(0.207 489 30.999)+0.031 10?/(5.08 1)03)=180.869N/mm2< f=205N/mnf 符合要求！4、整体侧向力验算2结构模板纵向挡风面积AF(m2)4.55F=0.85AFada/La=0.85 4.55 0.195 1/6.5=0.