非线性粘滞阻尼器消能结构减振效果分析_图文_第1页
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文档简介

1、 62 世 界 地 震 工 程 21 卷 图 7 消能结构反应降低率随 K*b /A 的变化 ( X 0 = 7. 5rad / s 率 Ra小于 1 时 A /K f的最大临界值如表 2 所示。当在设计中应用上述方法时 , 可选择若干地震波, 计算对应 于不同地震波下结构剪力降低率 R a随 A /K f变化的情况 , 最后选取各地震波对应的最大临界值 A /K f中 的最小 值作为消能结构阻尼器参数的设计控制值。 图 8 消能结构剪力降低率 R a随 A /K f的变化 表 2 A /K 的最 大临界值算例 f 0 . 4 0 . 76 0 . 5 0 . 85 0 .6 0 . 98 0

2、. 7 任意值 0. 8 任意值 0. 9 1 . 0 A A /K f临界值 0. 1 0 . 48 0. 2 0. 59 0. 3 0. 67 任意值 任意值 5 结论 ( 1 本文应用并完善了非线性粘滞阻尼器消能结构地震反应预测的反应谱方法, 该方法与时程分析方 法的分析结果吻合良好。方法计算迅速、 简便易行, 适用于非线性粘滞阻尼器消能结构设计的初步阶段使 用。 ( 2 分析表明 , 当无量纲参数 (K b /A 4 时 , A为任意值的非线性粘滞阻尼器消能结构的位移降低率 * 2期 蒋 通等 : 非线性粘滞 阻尼器消能结构减振效果分析 63 R d达到最佳。这与文献 1 中关于 A=

3、 1线性粘滞阻尼器的分析结果大致相符。 ( 3 当非线性程度较大的粘滞阻尼器设置过多时, 可能导致剪力降低率出现大于 1 的情况。本文提出 了在地震波作用下结构剪力降低率 R a随 A /K f变化的计算方法, 在设计中可通过控制无量纲参数 A /K f限制阻 尼器设置的数量。 参考文献: 1 2 3 4 5 欧进萍 , 吴斌等 . 结构被动耗能减振效果的参数影响 J. 地震工程与工程振动 , 1998 , 18( 1 : 60- 70 . GB50111- 2001, 建筑抗震设计规范 S . 叶政强 , 李爱群 , 徐幼麟 . 工程结构粘滞流体阻尼器减振新技术及其应用 J . 东南大学学报 . 2002, 32( 3 : 466- 473 . 日本免震構造協会 編 . ± £ ¶ 制振構造設計 # 施工 ¾ « Å Ë M . 東京 . 明文社 , 2003. 笠井和彦, 鈴木陽 , 大原和之 . 減衰力 , 速度 N 指数乗 K 比例 9 k 粘性   Ó ± r b D 制振構造 N 等価線形化手法 J . 日本建築学会構 造系论文集 . 2003 , 574 ( 12 : 77 - 84 . 6 SA P2000 A na

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