元宏锦江高层住宅楼悬挑脚手架施工方案(修改后)

1、、编制依据12元宏锦江一期工程2#、3#楼悬挑脚手架编制人：职务：负责人：职务：审核人：职务：批准人：职务：福建省永泰建筑工程公司年月日、工程概况开封市元宏锦江一期 米，悬挑钢上双排钢管脚手 待悬挑挑钢工梁做好 作二次I挑梁十五层工字开封市元宏锦江脚一期工项方案'3#住宅楼2#, 3#住宅楼工程，地处滨河路南侧，地上 18层，底层商铺层高5.2建筑总高度;543m；框剪结结管脚因架工作地狭工临时虑全防堆架。所以用IlliUPi架。.地钢管脚手架，悬!施工双排防架架安全安从护|悬除一!架采的临时作第二次悬挑），亠JSI；设置剪横杆步距间每r' 6内立一道墙踽m每隔外輕跨设置一根根

2、大横杆，杆横3.5mm 挑字钢与预埋I梁固定牢防护。口、L48mm壁厚即九层地面上5丿E1.0m,纵距匡Q53m；拐角处需m根；挑梁按照立杆分布间距_二、编制依一据 设置，挑梁采用_16号工字钢，斜拉索采用f/17钢丝绳，申环 三层楼面预埋25钢筋，斜拉索用e 17钢丝绳，吊环米用e次卸载。二、编制依据： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规(JGJ130-2001) 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 钢结构设计规范(GB 50017-2003) 悬挑脚手架 (层高2.9米，六层一挑，设计计算高度按17.4 m)的设计计算，六层总高度为17.4m。拉环22连墙件二步三跨布X?*I-

3、 .Z'.1=V.直径17钢丝绳蛙伸出砼面30cmr详见平面布置图300id->/ /1宀寸冷,“，吊环采用环采螺纹钢用纹钢松并在拉七层为二栏杆:.踢脚杆V.,IlJ.VA/ V1450立杆纵距1500mm环扣5个螺栓直径9.5mm拉环22和工字钢满焊 X"、16的工字钢 1500'X18伸出砼面30cm,锚入混凝250mm25的钢筋头与工字钢焊接3.1计算参数3.1.1脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为宀、1.50米，挑 600mm '故内立杆距离墙为0.70米。也"'"小、小一搭设在小横杆上的大横杆根数为,中间加两根大横

4、杆)。力系数0.8014.50米，采用双扣件与结构刚性连接。搭J L 脚手架为双排 因本工程外挑，横距为1.0米，横杆的步距为1.45米。 20米，单立杆。挑600mm故内立杆两端伸出立杆长度“ 150 m一Il长(不铺竹板时，5大厂脚手架搭外高板为，大横杆在上，板尺寸下,小横宽X 310鬧旋转件扣用两型为3.1.2连活荷载参两2同施荷施参均布参数(kN/m):3.000 ； 型系数开封计算基本风压为0.450KN/叭风荷载高度变化系数脚手架的挡风系数取0.097 ;密目安全网的挡风面积取围挡面积的 50%挡风面积：An=1.45 X 1.5 X (1-0.097) X 0.5+1.45 X

5、1.5 X 0.097=1.193 迎风面积：Aw=1.45X 1.5=2.175 挡风系数：© =1.2 X (1.193/2.175)=0.658 体型系数(按开洞墙):4=1.3 X 0.658=0.856旋转的钢3.1.3.风荷载参 48X 3.5 。d件承型力取值为:&00kN,按照扣件抗滑承载 ' 步三跨，竖向间距 3.00米，水平间距、 , )数;卩z为1.54(按离地80n取值)，风荷载体W=0.7 uz eWo=0.7X 1.54 X 0.856 X 0.45=0.415 KN/ rf23、编制依据(kN/m): 0.1426 :；will标准3.1

6、.5.悬 米； 3 16楼板混凝土强度等级:C35；钢钢hh3.1.4.静荷载参数一(kN/m2):0.140 ；每米自杆数承受的kNm自:|3标准严竹11板1 值网木胶板；）:；悬挑水平钢梁米用30号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00 娄板混凝土强度等级:C35;悬挑绳水平钢I参数面采用钢丝绳建筑物预埋件拉结。百丝绳安全系数为:10.000 :环丝绳与墙距离为:1.400m :33悬挑架E立面图横杆按照大横照三跨连续梁进行强度和挠度均算，大横杆在小小杆的最大弯。貂手架大1.按杆三跨连续均布荷载值计算， 横杆的自载标准值.手板的荷载标准值:q 2荷载标准值.Q

7、=3.000静、/值最大弯矩和变形。:q 1=0.0384 kN/m ;2=0.350 X 1.0/4=0.0875 kN/m ;,» X 1.0/4=0.75 kN/m :q 1=1.2 X 0.0384+1.2 X 0.0875 =0.151kN/m : :q 2=1.4 X 0.75=1.05kN/m :n H UI H 111 mq tmii大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）Will门 1>-大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）、编制依据2.强度大最大考虑为算公式如梁均布荷载作用下的弯矩弯弯亍为 Mmax=0.08 X 0.151 X 1.5002+

8、0.101 X 1.05 X 1.5002 =0.266 kN.m ;一 > r 冷1 八 、r 一 一I'M皿一G1圮2 2十为 M2max= -0.10 X 0.151 X 1.500 -0.117 X 1.05 X 1.500 =-0.310 kN.m ; 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：2(T =Max(0.266 X 10,0.310 X 10 )/50250.0=61.0"肝口 ; 2戈大横杆的抗弯强度：C = 61.0 N/mm <f=205.0 N/mm。满足要求！3.挠最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：%

9、- 0.677+ 0.990-lOOfi/100 因V= 0.677 X 0.151 X 1500.0 4/(100 X 2.06 X 105 X 121900.0)+0.990 X 1.05 X 1500.04/(100 X 2.06 X 10 X 121900.0) =0.23 mm ;受弯勾件的容许挠度为1/150与10 mm。卄厂旳亠一 左度小于 1500.0/150 mm 或者10 mm,满足要求！进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 自重标准值： 八自重标准值： 笆的荷载标准值：荷载标准值：Q=3 - .值:P=

10、1.2 X (0.0576+0.131)+1.4辿杆的最大挠度1用荷杆值计算 小横杆的自重：3.2.2小横q= 0.0384 X 1.00 = 0.0384 kN/m ; qi= 0.0384 X 1.5 = 0.0576 kN ;q2=0.350 X 1.50 X 1.00/4=0.131 kN ; 000X 1.50 X 1.00/4 =1.125 kN :X -1.125= 1.801kN ;荷载的计算Tpp小横杆计算简图计算公大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩 计算公式如下：集中荷载最大弯X计算公式如下/8：= 0.0057 kN.mMg M

11、pmax=1.801 X 1.00/3 = 0.600 kN.m ;最大弯矩 M= Mqmax + M pmax = 0.0057+0.600=0.6057 kN.m ;丿、横弯矩计算强度7于觥0N0m0=11 满足要求!；3.挠度计算小大杆度重虑为小载引引起重SBI载计算载式如算值最不利分配的挠度和44、编制依据56叱 334£/45V qmax=5X 0.0384 X 1000.0 /(384 X 2.060 X 10 X 121900.000) = 0.0199 mm 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：323、-PgH -川VPmax = 1801 X 100

12、0X (3 X 10002-4 X 100079 ) /(72 X 2.06 X 106 小大|力的 按规范表向的平转单扣件抗滑承载力杆传值立杆的竖0向作用力设计值:X 121900) = 0.255 mm :亠 ey V = V qmax + Vpmax = 0.0199+0.255 = 0.454 mm :，”丄亠、;大挠度小于 (1000.000/150)=6.67 与10 mm,满足要求！：算、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80, 口件承载力取值为 6.40kN。*皿捡屏，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):八一其中Rc - R -小横杆的自

13、 大横杆的自标准值：P 1 = 0.0384 X 1.000/2=0.0192 kN :；./ 2 = 0.0384 X 1.5 X 4/2=0.115 kN :P 3 = 0.350 X 1.000 X 1.500/2=0.2625 kN :二 2 £- -Jt=1.2 X (0.0192+0.115+0.2625)+1.4 X 1.5=2.576 kN : 单扣件抗滑承载力的计算基算满足要求!一广静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m) : 0.1426G1 = 0.1426 X 25 = 3.565kN :竹笆自重标准值(kN

14、/m2):标准值为0.35N g2= 0.350 X 2X 1.00 X (1.50+0.3)/2 =0.63 kN -栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):挡脚板采用180m宽的木胶板，标准值为0.140G3 = 0.140 X 2X 1.500/2 = 0.21 kN :2吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005G4 = 0.005 X 1.500 X 25 =0.1875 kN :经计算得到，静荷载标准值G =Ng1+NG+NG+NG4 = 3.565+0.63+0.21+0.1875=4.5925 kN:活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工

15、荷载总和的经计算得到，活荷载标准值Q= 3.000 X 1.00 X 1.200 X 2/2 = 3.6 kN :风荷载标准值应按照以下公式计算% = 0.也町标值值:P:Q = 3.000 X 1.500 X 1.000 /2 = 2.25 kN:R=1.2 X (0.0192+0.115+0.2625)+1.4:iftHB的iSSi为R < 6.40 kN(1N(3N(4NN取值。荷载1/2W=0.7 近 eWo=0.7X 1.54 X 0.856 X 0.45=0.415 KN/ rf (参考前面计算) 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng+1.4Nq=

16、1.2 X 4.5925+ 1.4 X 3.6= 10.551 kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 Ng+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 4.5925 + 0.85 X 1.4 X 3.6= 9.795 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式M w = 0.85 2 X 1.4WkLah /10 =0.850 X 1.4 X 0.415 X 1.500 X1.45/10 = 0.156 kN.m:3.2.5、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值计算立杆*,、计算长杆附加系数 白计算长度系数参照'ZJ

17、Q08-SGJB 002-2003得：U = 1.50 计算长度,由公式I o = kuh 确定：Io = 2.512 m ; Lo/i = 159:的截面回转值径:N =%5饥防T加系数：K = 1.155:_一、编制依据3.2.6轴心受压立杆的稳定系数©,由长细 比 I o/i的结果查表得到:© = 0.2 77 ; 亠打、如:A = 4.89 cm :3立管立杆抗压强度设计矩二出=25逼0mN；mm 立BSIB算立杆的稳定性计算公沪205.000 N/mm 2满足要求！立杆的轴心压力设计值 立杆立度附压面设计半径 、条W数参照扣件式规范表，5.3.3得：U = 1.5

18、0,由公式 I o = kuh 确定:I o = 2.512 m : 一 o/i = 159亠轴心受压立杆的稳定系数© ,由长细比I o/i的结果查表得到 立杆如"-'CC -一立管立杆抗压强 立杆稳定性计连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： =N iw + N o2风荷载基本风压值 Wk = 0.415kN/m : 侍木连墙件的覆盖面积内脚手架处侧的迎风面积 1墙束脚手墙平轴外力设所外生的轴向力应按照下式计=1.4 X WX Aw = 7.582 k N; "574 计算值 Nl= Nlw + No= 12.582 kN :由心受压立杆的稳定结果查表为内

19、到排架距离 :m=205.00'編0查：得 .；Nf=©X AX m= 0.871 X 4.890 X 10 ，.盘沖甫.吩卞期件的设计计算 满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体刚性连接。一立杆杆净截面面积c = 10551/(0.277 X 489.000)= 77.89N/mm；杆的 度系 度糸 度,:N =9.795 kN ; 径:i = 1.58 cm:K = 1.155:I*/杆:A = 4.89 cm ;3压量度设抗矩):m =20.5.00mN；mm算 (T = 103.02 小于 f = 205.000 N/mm满足要求截面面积:© = 0.2 77

20、;t=r V / I J 丿J 亠 zx.匕 |J=L IIIWWW i ,2=9795/( 0.277 X 489.000)+156000/50800 = 103.02N/mm 匚、连墙定性立算算 :N i每荷Lw爲由长细比 l/i=轴 700.000715.8005A = 4.89 cm连墙件轴向力设计值i=12.582<Nf =87.312A = 13.05 m: o=5.000kN: 算:'算:厶、计算满足要求！经过计算得到Nl=l2T582小于双扣件的抗滑力16.0 kN，满足要求!4 X 205.000 X 103 = 87.31 kN ;3.2.7一、编制依据的锚固

21、点，A为墙支点。悬臂部分架手架荷钢梁按作用悬里连续梁计算的锚固点,A为墙支点。本工程中，脚手架立杆横距为1000mm内侧脚手架距离墙体700mm斜拉点距离墙体为 1700mmN Nq1'J11H H H 1m1m2水平悬挑梁I16 , I = 1130 cm ,4,j截面抵抗矩 W = 141cm，截面积 A = 26.1 q= 1.2 W 26.1 X详见前78.计算=0；46二的截面惯性矩I16 , I = 1130 cm水脚钢架集中荷载严塚吐,经过连续梁的计算得到虫12RAN 2 K1K2K2R=34.208 KNRBN K1K2生12K2FB=-12.708 KNkN/m；M

22、A N m1m22 cm 。2qm2077MA=-25.721 KN - M悬出端C点最大挠度:-2| -1 3EINm2l d ,Nm11max 1 k23EI 1kiml ql223匚 1 4K2 3K3 3EI 8（公式中m应为m2）A max=18.43mm>1800/400 = 4.5 mm,故需采取上拉措施。式中： K m/l =1.8/2=0.9 ;匚 mjl =0.7/2=0.35 ; K2 最大弯矩 Mm=ai/=205W= 25.721 X 106 /( 1.05 水平11mjl =1.7/2=0.85截面应力'3-2-8水平挑/( 1.05 X 141000

23、.0 >173.7 N/mm 2; 脣=173.7 小于215.000 N/mm ,满足要求！ 算算公式如下勺?过计算得到强度 水过计梁的吊环度计 钢丝拉绳的强度计算钢丝拉绳（斜拉R其中© b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B.2 ,b b= 2>0.6，也b'= 1.07-0.282/ © b= 0.9292度(T = 25.721 X 106 /( 0.929 X 141000.00 )=196N/mm2;3.2.9f计算,= 196小于f = 215.000 N/mm ,满足要求!

24、i度计算：一、拉杆)的轴力FU：Ru sina X 1.4=N X (0.7+1.4) tga=2.8/1.4=1.647a=58.7u=17.433 kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：七、编制依据其屮Fg- 钢丝绳的容许拉力（kN）； 钢丝绳的钢丝破断拉力总和.钢丝绳之间的荷载不均匀系数0.82 和0.8 ;K钢丝绳使膨全系数,用于吊挂为6。选用6X 19,直径17m的钢丝绳，计算中Fg=151.5KN, a =0.8 50,K=6,得到：【Fg】 =21.46 KN> Ru=17.433 kN。宀/一L丝绳满足要求！作为吊环的拉力N,为£，N）'

25、对6X 19、6X 37、6X 61 钢丝绳分别取 0.85、9,直径17mm的钢丝纟 m算选用6X 19钢丝拉匚二； 钢丝拉绳,N=Ru=17.433kN钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算公式为为吊环受力的单肢抗剪强度，取二120Wmm 、锚固段满楼板求接的计算：其屮要应拉绳受斜的单肢抗剪故选富22的圆钢段满足板求接的计算：水平钢梁与楼板压点用计拉环RI3环强度计算如下: 水平钢梁与足板压点的拉环强度计算公式为：3.2.11«|/V IIII I；1/2环最小直径 D=(17433 X 4/3.142 X 120.000)=13.6mm;其需要力照小直径土结聲计2规范X4/（3捲呻!

26、r上平钢梁与足板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接=20.8mm 长度。水平钢梁与楼板压r材料要求 的钢筋工渦求0-搭拆騰查与验收及相全条理要须遵对强制性条文扣须严格执脚。本工程脚手架安全技术1、材料要求一卄 本工程外脚手架采用16号工字钢挑梁，隹距工字钢端部5cm处，垂直工字钢上表面焊接 “ 皿本程外一16号工字钢挑梁，得使距工蚀严重（斑点m用剥觀直质字曲上满足现1管管25长度为150mm立杆直接立在；二二-700-SS, 3#镇静钢I铁制造的勺标准机件：其；:穿插工字钢-焊接底部定位钢筋-搭设架体-加斜拉钢丝绳-铺竹笆、一千采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一平面 扣件螺帽要拧紧，拧紧程度控制在扭力距达到4050Nm随时校正杆件垂直和水平偏 应采用叠交式方式，两只回转扣件接长。口、，+工匕弘平面的交角宜在 45。60。之间，水平投影宽度应不小于2跨或4m和不大于4质设剪刀撑混凝土墙杆连周支撑角部立杆。技件采定可in 悬挑层施工预埋： 上。底部立干采用