夹具设计及计算说明书优秀版

1、夹具设计计算说明书（重卡转向节）别:机械工程学院指导教师: 完成时间:2目录、夹具设计原始条件: 二：选择定位方式:2.2两孔定位三定位误差的分析与计算:3.1 :工件以组合表面定位时的定位误差3.2 :转角误差四.夹紧装置的设计4.1.夹紧力的确定4.1.1夹紧力的方向4.1.2夹紧力的作用点4.1.3夹紧力大小的确定4.2钻削切削力的计算4.2.1钻削力矩4.2.2钻削力4.3校核五.参考书目、夹具设计原始条件:1:生产纲领：5000件/年，属于中批生产 2 :生产工序：工序11，钻扩铰2 X 30孔(1)：钻15孔(2):钻28孔(3):扩孔钻扩29.85孔(4):铰 30孔，保证尺寸3

2、0H8二：选择定位方式:由于转向节法兰盘底部已加工较大平面并且在法兰盘上有两个垂直于底部平面 的孔。在 30之间有一个12的工艺孔，所以可以选取法兰盘底部大平面与两个孔 进行一面两孔定位。法兰盘底部大平面作为第一定位基准限制工件的z, x,y三个自由度定位元件为r u支撑板。12工艺孔的中心线作为第二定位基准，限制工件X, y两个自由度，定位元件为短圆柱销。10工艺孔的中心线作为第三定位基准，限制工件Z 一个自由度,定位元件是短菱形销。这样工件可以完全定位。2.1平面定位：平面定位采用支承板定位。由于与支承板接触的工件的面的形状并且表面粗糙度Ra3.2。根据机床夹具设计手册的表 2-1-10选

3、取支承板的型号为 B12X80 GB 2236-80。具体尺寸如下:HLBblAddh1Cn (孔数)128020172040915612在本次设计中需采用两个支承板分别支承工件的两边，在设计中采用多 个支承板定位一个面时，必须保证一组支承板等高。故支承板的工作面，装 配后在一道工序中精磨，保证等高。一组支承板，与精基准面接触形成平面 定位副，相当于三个支承钉或三个点定位副，限制三个自由度。2.2两孔定位根据零件孔的尺寸和机床夹具设计手册GB2259-80机床几句零件及部件技0 016 术条件，选择圆柱销型号 A12 f7 X14GB2203-80，定位部分尺寸及公差为12 0.034， 棱形

4、销B10f7 X12GB2203-80，其定位尺寸及公差为10 0.038，（互换性与技术测量 华中科技大学出版社第三版）A型圆柱销的具体尺寸:HLdD1Lh1214基本尺寸极限偏差r41824412+0.034+0.023B型棱形销的具体尺寸:HLdD1Lh1012基本尺寸极限偏差r41420310+0.028+0.019定位时用的12的工艺孔用钻头直接钻出，其公差等级为IT14，与圆柱销定位部分配合的尺寸为12o0.43同理，定位时用的10的工艺孔用钻头直接钻出，其公差等级为 IT14，与圆柱销定位部分配合的尺寸为1000.36。三. 定位误差的分析与计算:两个30孔，加工要求为 30H8

5、，基孔制，IT=0.03mm。3.1 :工件以组合表面定位时的定位误差(1)12的工艺孔中心01的基准位移误差:12的工艺孔中心01的基准位移误差在任何位置上均为:w(01) = X1maxTd1 Td1X1min = Dmax dmin = 0.43 0.034=0.464mm(2)10的工艺孔中心02的基准位移误差:在垂直于两孔连线方向 X上，存在最大配合间隙 X2max，产生的基准位移误差:w(02X ) = X2maxTD2 Td2X 2max = Dmax dmin =0.36+0.028=0.388mm3.2:转角误差根据工程图样：可计算两定位销的距离L:L J1422 622 2

6、 142 62 cos1270186.020102产生基准转角误差。 0102由于X1max和X2max的存在，在水平面内，两孔连线两种极限状态分别如下：(1) 单向移动基准转角误差为:, X 2max X 1max=arcta n2L=arctan046®82 186.0242''(2) 交叉状态,X 2maxX 1max=arcta n2Larctan。464 3882 186.027'52''角度误差要求为± 30',由工件定位误差引起的最大转角误差为7'52''307 3,所以满足定位要求。四.

7、 夹紧装置的设计夹紧装置一般由力源装置、中间传力机构、夹紧原件和夹紧机构所组成。 设计夹紧装置时一般应满足一下基本条件。夹紧过程中不改变工件定位时所占据的正确位置。夹紧力的大小适当，既要保证加工过程中工件不会产生位移和振动，又要 使工件不产生不允许的变形或损伤，夹紧装置的自动化程度，应与工件的生产批量相适应。结构要简单，力求体积小、重量轻、并有足够的强度；工艺性好便于制造 与维修。使用性能好、操作方便、省力、安全可靠。根据以上要求，工件在加紧时可以选择螺旋加紧机构。用转动手轮，使 压板下移与工件中心的锥孔配合压紧工件。由于工件定位平面在锥孔下部， 所以加紧机构加紧时不会引起工件的变形。采用手动

8、夹紧。中间传递机构为 螺纹螺柱配合，传动作用力。加紧元件为螺柱底部的压板。4.1.夹紧力的确定4.1.1夹紧力的方向加紧力的方向应有助于定位，不应该破坏定位。螺旋夹紧机构只能提供一个夹紧力，同时该夹紧力垂直于主要定位支撑面-法兰盘下表面。并且该夹紧力方向方便装夹和有利于减少夹紧力，并且与重力方向一致。所以从 加紧力方向看该螺旋加紧机构符合夹紧力的要求。4.1.2夹紧力的作用点采用螺旋夹紧机构作用点的位置有利于保持工件稳定，不会引起工件发 生位移或偏转。夹紧力作用点落在定位元件支撑范围之内，有利于工件的定 位。4.1.3夹紧力大小的确定夹紧力的大小必须适当。若过小，则工件在加工过程中会发生移动，

9、破 坏定位；若过大，则会使工件和夹具产生加紧变形，影响加工质量。用螺杆直接夹紧或与其他元件组合实现夹紧工件的机构，称为螺旋夹紧 机构。它具有结构简单、通用性好、夹紧可靠、增力比大、行程不受限制等 优点，在夹具中得到广泛的应用，其中有关元件和结构多数已标准化、规格 化和系列化。其缺点是夹紧和松开时用时较多。综合各种因素，本次设计采 用螺旋夹紧机构。螺旋加紧力的计算与斜楔类似，螺旋实际是绕在圆柱上的斜楔，将其展 开即为一斜楔。本次设计采用螺杆端面为圆周接触，根据机械加工工艺装 备设计手册表3-43简单螺旋夹紧机构的类型与夹紧力的计算：有公式： W 2QL /d2tan() - fd,3螺纹公称直径

10、螺纹中径d2手柄长度手柄作用力夹紧力d/mm/mmL/mmQ/NW/NM1614.701190655700摩擦角（0）;螺纹升角（0）;摩擦系数。4.2钻削切削力的计算4.2.1钻削力矩根据夹具体的加工条件，夹具体属于铸铁，用硬质合金麻花钻，根据现代机床夹 具设计（化学工业出版社）表 4-19，可知切削力矩公式为.” .2 , 0.8 .,M 0.34d f Kp其中Kp为修正系数约为（b /736）0.75,所以Kp 1M 切削力矩 NM f每转进给量，mm d 钻头直径，mm代入数据 M 0.34 282 0.350.8 1 115N M4.2.2钻削力根据夹具体的加工条件，夹具体属于铸铁

11、，用硬质合金麻花钻，根据现代机床夹 具设计（化学工业出版社）表 4-19，可知钻削力公式为Ff 667df0.7Kpf每转进给量，mm d 钻头直径，mm 其中Kp为修正系数约为（b/736）0.75,所以Kp 1代入数据:Ff 667 28 0.3屮7 1 =8956N4.3校核根据钻削的切削条件，钻削时由于麻花钻与工件的摩擦和相对运动，产生了竖直 向下的钻削力Ff和使工件转动的转矩 M,其中钻削力Ff在竖直方向与工件重量和夹具体对工件的支撑力平衡，因此只需校核水平方向上由于钻削产生的力矩与夹紧机构 夹紧产生的力矩平衡，使得工件固定在夹具体上，不会因为钻削力使工件移动，影响 加工质量。根据上述计算，夹紧力F=5700N，取摩擦系数取 f取0.15所以夹紧产生的力矩为M ' Ffl （其中I为夹紧机构中心线与钻头中心线的距离）代入数据：M ' Ffl =M