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文档简介
1、习题与参考答案、选择题1 与齿轮传动相比较, 不能作为蜗杆传动的优点。A.传动平稳,噪声小B.传动效率高C.可产生自锁D.传动比大2阿基米德圆柱蜗杆与蜗轮传动的 模数,应符合标准值。A.法面 B. 端面 C. 中间平面3蜗杆直径系数q=。A. q=d/mB. q=d m C. q= a/diD.q=a/ m4 在蜗杆传动中,当其他条件相同时,增加蜗杆直径系数q,将使传动效率 。A.提高 B.减小C.不变 D.增大也可能减小5 在蜗杆传动中,当其他条件相同时,增加蜗杆头数z1,则传动效率 。A. 提高 B. 降低 C.不变D.提高,也可能降低6 在蜗杆传动中,当其他条件相同时,增加蜗杆头数z1,
2、则滑动速度 。A.增大 B. 减小 C. 不变 D.增大也可能减小7 在蜗杆传动中,当其他条件相同时,减少蜗杆头数Z1,则。A.有利于蜗杆加工B.有利于提高蜗杆刚度C.有利于实现自锁D.有利于提高传动效率8 起吊重物用的手动蜗杆传动,宜采用 的蜗杆。A.单头、小导程角B.单头、大导程角C.多头、小导程角D.多头、大导程角9 蜗杆直径di的标准化,是为了 。A. 有利于测量B.有利于蜗杆加工C.有利于实现自锁D.有利于蜗轮滚刀的标准化10 蜗杆常用材料是。A. 40Cr B. GCrl5 C. ZCuSnlOPl D. LY1211 蜗轮常用材料是。A. 40CrB. GCrl5 C. ZCuS
3、nlOPl D. LYI214 蜗杆传动的当量摩擦系数fv随齿面相对滑动速度的增大而 。A. 增大 B. 减小 C. 不变 D.可能增大也可能减小15 提高蜗杆传动效率的最有效的方法是 。A.增大*髡数mB.增加蜗杆头数z1C. 增大直径系数qD.减小直径系数q16 闭式蜗杆传动的主要失效形式是 。A.蜗杆断裂B.蜗轮轮齿折断C.磨粒磨损D. 胶合、疲劳点蚀17 用计算蜗杆传动比是错误的。A. i = « 1/ w 2 B.i = z2/z1C.i=n1/n2D. i=d1/d218 在蜗杆传动中,作用在蜗杆上的三个啮合分力,通常以 为最大。A. 圆周力FtlB. 径向力Fr1 C.
4、 轴向力Fai19 下列蜗杆分度圆直径计算公式:(a)di=mq(b)di=mzi; (c)di=d2/i; (d)di=mz2/(itan );(e)di=2a/(i+1)。其中有 是错误的。A. 一个 B. 两个 C. 三个 D. 四个20 蜗杆传动中较为理想的材料组合是 。A. 钢和铸铁 B. 钢和青铜 C. 铜和铝合金 D. 钢和钢二、填空题21 阿基米德蜗杆和蜗轮在中间平面上相当于直齿条与 齿轮的啮合。22 在蜗杆传动中,蜗杆头数越少,则传动效率越 ,自锁性越 , 一般蜗杆头数常取z产。23 在蜗杆传动中,已知作用在蜗杆上的轴向力Fai=1 800N,圆周力Ri=880N,若不考虑摩
5、擦影响,则作用在蜗轮上的轴向力Fa2=,圆周力R2。24 蜗杆传动的滑动速度越大,所选润滑油的粘度值应越 。25 在蜗杆传动中,产生自锁的条件是 。26 蜗轮轮齿的失效形式有 、。但因蜗杆传动在齿面间有较大的 ,所以更容易产生 和 失效。28 在蜗杆传动中,蜗轮螺旋线的方向与蜗杆螺旋线的旋向应该 。29 蜗杆传动中,蜗杆所受的圆周力Ft1的方向总是与 ,而径向力Fri的方向总30 闭式蜗杆传动的功率损耗,一般包括: 、和 三部分。31 阿基米德蜗杆和蜗轮在中间平面相当于与 相啮合。因此蜗杆的 模数应与蜗轮的 模数相等。32 在标准蜗杆传动中,当蜗杆为主动时,若蜗杆头数 Z1和模数m一定,而增大
6、直径系数 q,则蜗杆刚度 ;若增大导程角,则传动效率 。33 蜗杆分度圆直径 d1=;蜗轮分度圆直径 d2=。34 为了提高蜗杆传动的效率, 应选用 头蜗杆;为了满足自锁要求,应选z1=。35 蜗杆传动发热计算的目的是防止 ,以防止齿面 失效。发热计算的出发点是 等于。36 为了蜗杆传动能自锁,应选用 头蜗杆;为了提高蜗杆的刚度,应采用 的直径系数q。37 蜗杆传动时蜗杆的螺旋线方向应与蜗轮螺旋线方向 ;蜗杆的分度圆柱导程角应等于蜗轮的分度圆螺旋角。38 蜗杆的标准模数是 模数,其分度圆直径 d1=;蜗轮的标准模数 是模数,其分度圆直径 d 2 =。43 阿基米德圆柱蜗杆传动的中间平面是指 的
7、平面。44 由于蜗杆传动的两齿面间产生较大的 速度,因此在选择蜗杆和蜗轮材料时,应使相匹配的材料具有良好的 和 性能。通常蜗杆材料选用 或,蜗轮材料选用 或,因而失效通常多发生在 上。45 蜗杆导程角的旋向和蜗轮螺旋线的力向应 。46 蜗杆传动中,一般情况下 的材料强度较弱,所以主要进行 轮齿的强度计算。三、问答题47 蜗杆传动具有哪些特点?它为什么要进行热平衡计算?若热平衡计算不合要求时怎么办?48 如何恰当地选择蜗杆传动的传动比"2、蜗杆头数 乙和蜗轮齿数z2,并简述其理由。49 试阐述蜗杆传动的直径系数 q为标准值的实际意义。50 采用什么措施可以节约蜗轮所用的铜材?51 蜗杆
8、传动中,蜗杆所受的圆周力Fti与蜗轮所受的圆周力 Ft2是否相等?52 蜗杆传动中,蜗杆所受的轴向力Fai与蜗轮所受的轴向力 Fa2是否相等?53 蜗杆传动与齿轮传动相比有何特点?常用于什么场合?54 采用变位蜗杆传动的目的是什么?变位蜗杆传动中哪些尺寸发生了变化?55 影响蜗杆传动效率的主要因素有哪些?为什么传递大功率时很少用普通圆柱蜗杆传动?56 对于蜗杆传动,下面三式有无错误?为什么?(1) i1 / 2 n1 / n2 z1 /z2 d1 /d2; a (di d2)/2 m(zi Z2)/2;(3) Ft2 2T2/d2 2Tli/d2 2Tl/d1 Ft1 ;57 蜗杆传动中为何常
9、用蜗杆为主动件?蜗轮能否作主动件?为什么?58 为什么要引入蜗杆直径系数 q?如何选用?它对蜗杆传动的强度、刚度及尺寸有何影响?59 影响蜗杆传动效率的主要因素有哪些?导程角丫的大小对效率有何影响?60 蜗杆传动的正确啮合条件是什么?自锁条件是什么?61 蜗杆减速器在什么条件下蜗杆应下置?在什么条件下蜗杆应上置?62 选择蜗杆的头数 z1和蜗轮的齿数z2应考虑哪些因素?63 蜗杆的强度计算与齿轮传动的强度计算有何异同?64 为了提高蜗杆减速器输出轴的转速,而采用双头蜗杆代替原来的单头蜗杆,问原来的蜗轮是否可以继续使用?为什么?65 蜗杆在进行承载能力计算时,为什么只考虑蜗轮?而蜗杆的强度如何考
10、虑?在什么情况下需要进行蜗杆的刚度计算?66 在设计蜗杆传动减速器的过程中,发现已设计的蜗杆刚度不足,为了满足刚度的要求,决定将直径系数q从8增大至10,问这时对蜗杆传动的效率有何影响?67 在蜗杆传动设计时,蜗杆头数和蜗轮齿数应如何选择?试分析说明之。四、分析计算题68 在题68图中,标出未注明的蜗杆(或蜗轮)的螺旋线旋向及蜗杆或蜗轮的转向,并绘出蜗杆或蜗轮啮合点作用力的方向(用三个分力表示)。题68图69 题69图所示为两级蜗杆减速器,蜗轮4为右旋,逆时针方向转动( 5),要求作用在轴n上的蜗杆3与蜗轮2的轴向力方向相反。试求:题69图(1)蜗杆1的螺旋线方向与转向;(2)画出蜗轮2与蜗杆
11、3所受三个分力的方向。270 一单级普通圆枉蜗杆减速器,传递功率P=7.5kW,传动效率=0.82 ,散热面积 A=1.2m,2表面传热系数s=8.15W/(m - C),环境温度to=20C。问该减速器能否连续工作?71 已知一单级普通圆柱蜗杆传动,蜗杆的转速n1=l 440r/min ,传动比i 24,z12,m=10mmq=8,蜗杆材料为45钢,表面淬火50HRC蜗轮材料为ZCuSn10P1,砂模铸造,并查得 N=107 时蜗轮材料的基本许用接触应力HP =200 Mpa。若工作条件为单向运转,载荷平稳,载荷系数Ka=1.05 ,每天工作8h,每年工作300天,工作寿命为10年。试求这蜗
12、杆轴输入的最大功率。提示:接触疲劳强度计算式为9KaT2H ZE 22 HPm diZ2并已知:ZE 160,MPa,导程角 14 02 10 ,当量摩擦角v 110 18。72 题72图所示为一标准蜗杆传动,蜗杆主动,转矩=25 000N - mm模数m=4 mn压力角=20° ,头数 乙=2,直径系数q=10,蜗轮齿数Z2=54,传动的啮合效率0.75。试确定:题72图(1)蜗轮的转向;(2)作用在蜗杆、蜗轮上的各力的大小及方向。73 题73图所示为由电动机驱动的普通蜗杆传动。已知模数m=8 mm,d1=80 mm, z1=1, z2=40,蜗轮输出转矩 T2=1.61 X106
13、N- mm, m=960r/min,蜗杆材料为 45钢,表面淬火 50HRC蜗轮材料为 ZCuSn10P1金属模铸造,传动润滑良好,每日双班制工作,一对轴承的效率3 0.99,搅油损耗的效率2 0.99。试求:(1)在图上标出蜗杆的转向、蜗轮轮齿的旋向及作用于蜗杆、蜗轮上诸力的方向;(2)计算诸力的大小;(3)计算该传动的啮合效率及总效率;(4)该传动装置5年功率损耗的费用(工业用电暂按每度0.5元计算)。(提示:当量摩擦角v 1 30。)74 一普通闭式蜗杆传动,蜗杆主动,输入转矩T1 =113 000N mm蜗杆转速n1=1 460r/min ,m=5 mm, q=10,乙 3,Z2 60
14、。蜗杆材料为45钢,表面淬火,HRO 45,蜗轮材料用ZCuSn10P1 离心铸造。已知 18 26 6、 v 1 20。试求:(1)啮合效率和传动效率;(2)啮合中各力的大小;(3)功率损耗。题 75 图题 73 图75题75图所示为某手动简单起重设备,按图示方向转动蜗杆,提升重物G试求:( 1)蜗杆与蜗轮螺旋线方向;( 2)在图上标出啮合点所受诸力的方向;( 3)若蜗杆自锁,反转手柄使重物下降,求蜗轮上作用力方向的变化。例解1 .有一阿基米德蜗杆传动,已知比i=18,蜗杆头数Zi=2,直径系数q=10,分度圆 直径di=80mm试求:1)模数m蜗杆分度圆柱导程角 、蜗轮齿数 石及分度圆柱螺
15、旋 角B; 2)蜗轮的分度圆直径d2和蜗杆传动中心距a。解答:1)确定蜗杆传动基本参数m=d1/q=80/10=8mmZ2n z 1=18X 2=36arctan(Z1 /q) arctan(1/10 11 18 36B = =11 18 362)求 d2和中心距 a : d2=Z?m=36< 2=288mma =m(q+Z)/2=8 x (10+36)/2=184=184mm2 .分析与思考:蜗轮蜗杆传动正确啮合条件如何?为什么将蜗杆分度圆直径d1定为标准值?答:蜗轮蜗杆传动正确啮合条件为:的at2 a 20 ; m 1 mt2 m; 0=。将蜗杆分度圆直径d1 定为标准值的目的是:减
16、少蜗轮滚刀的数目,便于刀具标准化。78 . 图中蜗杆主动,试标出未注明的蜗杆(或蜗轮)的螺旋线方向及转向,并在图中绘出蜗杆、蜗轮啮合点处作用力的方向(用三个分力:圆周力Fo 表小)oFt、径向力Fr、轴向力a)蜗杆为右堂b)蝌矗为左旋cJ蝌轮为右旋题篝图题解分析:根据蜗杆传动啮合条件之一:和螺旋传动原理一出未注明的蜗杆(或蜗轮)的螺旋线方向及转向;再根据蜗杆(主动)与蜗轮啮合点处各作用力的方向 确定方法,定出各力方向如题解图所示。3分析与思考:(1)蜗轮的旋转方向应如何确定?(2)蜗杆(主动)与蜗轮啮合点处各作用力的方向如何确定?答:(1)蜗轮的旋转方向:当蜗杆的旋转方向和螺旋线方向已知时,蜗
17、轮的旋转方 向可根据螺旋副的运动规律来确定。(2)各力方向确定:F Fti (蜗杆)蜗杆为主动件受到的阻力,故与其转向ni方向相反。圆周力FtFt2 (蜗轮)一一蜗轮为从动件受到的是推力故与其转向n2方向相同。径向力FrFri、Fr2分别沿蜗杆、蜗轮的半径方向指向各自的轮心巳1 (蜗杆)一一根据蜗杆的螺旋线方向(左旋或右旋)及其转向 ni, 疑.匚,用左(或右)手定则来确定,即手握蜗杆皿指 ni方向弯曲,大姆指的 轴向力Fa<指向则为Fai的方向。I巳2 (蜗轮)一一Fa2与Fti大小相等方向相反。4.图示蜗杆传动,蜗杆i主动,其转向如图示,螺旋线方向为右旋。试决定: i)蜗轮2的螺旋线
18、方向及转向 必。2)蜗杆、蜗轮受到的各力(Ft、F、F”)题解分析:1)蜗轮的螺旋线方向一右旋,蜗轮的转向n2见题解图所示。2)蜗杆受力Ft1、Fr1、Fa 1及蜗累受力Ft2、Fr2、Fa2见题解图所示。5图示为一标准蜗杆传动,蜗杆主动,螺旋线方向为左旋,转矩 T1=2500N mm模 数m=4mm压力角 20 ,蜗杆头数Z1二2,蜗杆直径系数q=10,蜗轮齿数乙二54,传动 效率=0.75。试确定:1)蜗轮2的转向及螺旋线方向;2)作用在蜗杆、蜗轮上的各力的大小和方向(在图中标出)。解答:1)蜗轮的转向一一蜗轮按逆时针方向转动,蜗轮轮齿螺旋线方向一一左旋2)蜗杆、蜗轮上的各力大小Zc54T
19、2 T1 i12 T1 25000 0.75506250 N mm乙2Ft1 2T1/d1 2T1/qm 2 25000/(10 4) 1250NFt2 2T2/d2 2T2/Z2m 2 50620 /(54 4) 4687.5NFr2 Ft2tan4687.5 tan201706.11NFr1Fr2 1706.11NF aFt2= 4687.5NFa 2Ft1 1250N6.分析与思考:蜗轮与蜗杆啮合点处各力之间关系如何?与斜齿圆柱齿轮传动各 力之间关系有何异同?答:蜗轮与蜗杆啮合点处各力之间关系:Ft1Fa 2; FaiFt2; Fr1、2 斜齿圆柱齿轮传动:Ft1%; Fa1Fa 2不同
20、之处1 蜗轮与蜗杆传动:FaiFt2; FaiFt 2相同之处:Fr1Fr27.图示为由斜齿圆柱齿轮与蜗杆传动组成的两级传动,小齿轮 1由电机驱动。已知:蜗轮螺旋线方向为右旋,转向 m:如图示。要求:1)确定I、II轴的转动方向(直接绘于图上);2)若要使齿轮2与蜗杆3所受轴向力Fa2、Fa2互相抵消一部分,确定齿轮1、2和 蜗杆3的轮齿螺旋线方向;3)蜗杆、蜗轮分度圆直径分别为d3、d4,传递的扭矩为丁3、T4 (N - mm,压力角为 a ,求蜗杆啮合点处所受各力Ft3、Fr3、Fa3的大小(用公式表示,忽略齿面间的摩擦力);4)在图中用箭头画出II轴上齿轮 2和蜗杆3所受各力Ft、Fr、
21、Fa的方向。解题分析:1) I、II轴的转动方向ni、nn一见题图解所示,2)齿轮1、2和蜗杆3螺旋线方向:齿轮1 左旋;齿轮2 右旋;蜗杆33) Ft3=2T3/d 3 N ; F3 = - F* Ft4tan a = (2T 4/d 4)tan a N;Fa3=- Ft4 =2T4/d 4N;4) II轴上齿轮2与蜗杆3受力见题解图所示。题册图8.在图示传动系统中,1为蜗杆,2为蜗轮,3和4为斜齿圆柱齿轮,5和6为直 齿锥齿轮。若蜗杆主动,要求输出齿轮 6的回转方向如图所示。试决定:1)若要使I、II轴上所受轴向力互相抵消一部分,蜗杆、蜗轮及斜齿轮3和4的螺旋线方向及I、H、田轴的回转方向
22、(在图中标示);2) H、in轴上各轮啮合点处受力方向(Ft、Fr、Fa在图中画出)解题分析:1)各轴螺旋线方向:蜗杆1左旋;蜗轮2左旋;斜齿轮3左旋;斜齿轮4右旋,I、H、出轴的回转方向:I轴 m逆时车+; II轴 nn朝下田轴n T、田2) H、m轴上各轴受力方向见题解图所示9已知一闭式单级普通蜗杆传动,蜗杆的转速ni=1440r/min ,传动i=24 , Zi=2,m=10mmq=8,蜗杆材料为45号钢表面淬火,齿面硬度为50HRC蜗轮材料为ZCuSn10P1 砂模铸造。若工作条件为单向运转,载荷平稳,使用寿命为2400ho试求:蜗杆能够传递的最大功率Pio (要点提示:因为蜗杆传动的
23、承载能力主要取决于蜗轮齿面接触强度, 故可(T H&(T HP求解Pio即:首先根据Pi795H ZE 22, m dZHP求出T2m2dlz2HP9KaZeTi ;然后由Tini9.55 106求得Pi)解答:i)求T2:T2m2dlZ;2HP9KaZe式中:d1qm108mm 80mmZ2iZi242 48Ka因载荷平稳,取K=iZe青铜蜗轮与钢制蜗杆配对 Ze =160JMPa ,HPHP ZNHP根据蜗轮材料为ZCuSniOPi砂模铸造,由表查得HP =200MPaN2ni .60 n2 Lh 60 Lh 8.6424107HPZN HP107HP10
24、7,8.64 107200MPaT2maxm2dlZ;T29KaHPZe102 8 0 482 1 52.74160N mm=1866 360.608mm2)求 Ti: T1T2i(0.95 0.96) tan(tanv)tan=Zi/q=2/8=0.25=arc tan 0.25=14.036Vs 一di n180 1440cos60000 cos14.036m /s 6.217m/ s 60000cos14.036由表查得v 1 101.1720.95 tan(tantan14.036T1 maxT2maxv)0.95 0.8736tan(14.0361.172 )1866360.608
25、N24 0.8736mm 89016.74N mm3)求Pi:Pl maxT1max69.55 1089016.74 144069.55 10kW 13.4224kW10 .分析与思考:为什么闭式蜗杆传动的工作能力主要取决于蜗轮轮齿面接触强 度,而不取决于蜗杆?答:蜗轮相当于斜齿轮,且蜗轮材料的机械强度比钢制蜗杆强度低,故闭式蜗杆传 动的主要失效形式为蜗轮齿面疲劳点蚀,其承载能力主要取决于蜗轮齿面接触强度。ll11图示为带工运 输机中单级蜗杆减 速器。已知电动机功 率P=7.5kW 转速 ni=1440r/min ,传动比i=15 ,载荷有轻微冲击,单向连续运转,每天工作 8小时,每年 工作3
26、00天,使用寿命为5年,设计该蜗杆 传动。解答:运输带冷丫1 .选择蜗杆蜗轮的材料蜗杆材料:45号钢,表面淬火,齿面硬 度为 4555HRC蜗轮材料:因 VS估=(0.020.03) 3jpn2=(0.020.03 ) 3/7.5 14402=4.99227.4883m/s>4m/s,故选铸锡青铜ZCuSN10P眇模铸造。2 .确定主要参数选择蜗才f头数 乙:因i=15,带式运输机无自锁要求,可选 Z1=2蜗轮齿数 Z2=i Z 1=15X 2=303 .按齿接触强度条件进行设计计算1)作用于蜗轮上的转矩T2T1=9.55 义 106 R/n 产 9.55 义 106 义 7.5/144
27、0 N - mm=4.974< 104 N - mm因Z2=2,初估估=0.8T产Fi =4.974 x 104x 15X 0.8n N - mm=5.9688< 105 N - mm2)确定载荷系数动机为电动机,载荷有轻微冲击,故取 K=1.253)确定弹性影响系数Ze:青铜蜗轮与钢制蜗杆相配,ZE=160MPa4)确定许用应力hp: hZn hpN=60n2Lh6.912 107n1144060- 5 300 8 601200Zn81076.912 107i150.7853基本许用接触应力HP =MPa HP 200 0.7853 157.06 MPa5)确定模数m和蜗杆直径d
28、1223 mm(m2d1)cD9KAT2ZE 9 1.25 5.9688 105 160 mm3 7742.939Z2 HP30 157.06由表查得 m=8mmd1=140mm q=17.5 时,其 nmd1=8960mm>(m2d2)cD=7742.939mrm 但 仅适用于 Z1=1,故取 m=10mmd1二90mm q=9,其 m2d1=9000mmi6)计算中心距a1 r 1a = -m(q Z2 _ _ 10 (9 30)mm 195mm2 一 24 .传动效率及热平衡计算12.5288Z,21)求蜗杆导程角: arctan - arctan-90 1440 m/s 6000
29、 cos12.528q92)滑动速度VS:vscos 6000 cos12.528=6.9514 m/s3)确定v :由表查得v =1 7 1.12tantan12.52884) 计算 :(0.95 0.96) (0.95 0.96)tan( v)tan(12.52881.12 )=0.86930.8785,取=0.875)确定箱体散热面积 A: A=9X 10-5a1.88=9X 10-5 x 1951.88m=1.81764 m 26)热平衡计算:取环境温度t°=20C,散热系数K=15W/(m2 C),达到热平衡时的工作油温:t1 1000P(1) t0 1000 7.5 (1
30、 0.87) 2035.762+20=55.761 CK1A15 1.81764<60 C ,结论:蜗杆传动的参数选择合理。5.蜗杆结构设计及工作图绘制(略)12 .分析与思考:为什么闭式蜗杆传动必须进行热平衡计算?如不满足热平衡条 件,可采取哪些措施以降低其温升?答:因为蜗杆传动在其啮合平面间会产生很大的相对滑动速度,摩擦损失大,效率低,工作时会产生大量的热。在闭式蜗杆传动中,若散热不良,会因油温不断升高,使 润滑失效而导致齿面胶合。所以,闭式蜗杆传动必须进行热平衡计算,以保证其油温稳 定在规定的围,即:要求达到热平衡时的工作油温t1 <06C 70C,如不满足热平衡条件可采取以
31、下的措施降低其温升:1)在箱体外壁增加散热片,以增大散热面积;2)在蜗杆轴端设置风扇,以增大散热系数;3)若上述还不能满足热平衡条件,可在箱体油池中装设蛇形冷水管,或采用压力 喷油循环润滑。13 .分析与思考:在蜗杆蜗轮机构中,若蜗杆为主动件且其转向已知时,从动蜗轮 的转向如何决定。答:从动蜗轮的转向主要取决于蜗杆的转向和旋向。可用左、右手法则来确定,右 旋用右手判定,左旋用左手判定。图示蜗杆 1为左旋蜗杆,用左手四指沿蜗杆转向n1的方向弯曲,则拇指所指方向的相反方向就是蜗轮上啮合点处的线速度方向,即蜗轮 2 以n2逆时针方向转动。同理,可确定蜗轮 3的转向n3: T。14 . 一带式运轮机用
32、阿基米彳惠蜗杆传动,已知传递功率R=8.8kW, m=960r/min,传 动比i =18,蜗杆头数Zi=2,直径系数q=8,蜗杆导程角 14 2 10 ,蜗轮端面模数m=10mm 蜗杆主动时的传动效率 =0.88,蜗杆为左螺旋,转动方向如图 a所示。(1)试在图上标出蜗轮的转向及各力的指向Ft (单位为(2)列式计算蜗杆与蜗轮各自所受到的圆周力Ft、轴向力Fa、径向力N)o解题要点:(1)蜗轮旋转方向及各力指向如图 b所示 (2)各分力大小的计算如下:1)计算蜗杆与蜗轮所传递的转矩Ti、T20P8.8T1 9.55 1 06 9.55 1 06 87542 N mmn1960P8.8T2 9
33、.55 106 -9.55 106 0.88 1386660 N mmn1/i960/182)计算蜗杆、蜗轮分度圆直径dd2d1 mq 10 8mm 80mmd2 mz2 mz1i 10 2 18mm 360mm3)计算 Ft、Fa、FrFt1Fa22Tid12 87542802189Fa1Ft22T2d22 1386660360770415. 一单头蜗杆传动,已知蜗轮的齿数 Z2=40,蜗杆的直径系数q=10, 圆直径d2=200mm试求:(1)模数m轴向齿距Pa1,蜗杆分度圆直径d1,中心距a及传动i12。(2)若当量摩擦系数fv=0.08,求蜗杆、蜗轮分别为主动件时的效率蜗轮的分度(3)
34、若改用双头蜗杆,其 、 又为多少?(4)从效率与的计算中可得出什么结论?解题要点:(1)模数 m d2/z2 200/40 5 mm(2)齿距P用5 15.708 mm(3)蜗杆分度圆直径d1 mq 5 10 50 mm(4)传动比 ii2 Z2/Z1 40/1 40(5)中心距 a=0.5m(q z2) 0.5 5 (10 40) 125 mm(6)计算效率如下:1)单头蜗杆传动tan 二0.1 q 10arctan0.1 5 42 38arctan fv arctan0.08 4 34 26蜗杆为主动时0Tv)0.955tan 5 42 38tan(5 42 384 34 26 )0.52
35、6蜗轮为主动时0.955 史j tanv)0.955tan(5 42 384 34 26 )tan5 42 380.18982)双头蜗杆传动tan 0.2q 10arctan0.2 11 18 35蜗杆为主动时v)0.955tan11 18 35tan(11 18 354 34 26 )0.67蜗轮为主动时0.955到匚 tanv)0.955tan(11 18 354 34 26 )tan11 18 350.546(7)通过对不同头数的蜗杆主动或是蜗轮主动时的效率计算,可知:1)双头蜗杆的效率比单头蜗杆高;2)相同条件下蜗杆主动的效率比蜗轮主动时的效率高。16.图示为双级蜗杆传动。已知蜗杆1、
36、3均为右旋,轴I为输入轴,其回转方向如图示。试在图上画出:(1)各蜗杆和蜗轮的螺旋线方向;(2)轴II和轴田的回转方向;(3)蜗轮2和蜗杆3所受的各力解题要点:(1)因蜗杆和蜗轮的螺旋线方向相同,故蜗杆 1、3的导程角 及蜗轮2、4的螺旋角 相同,且蜗杆与蜗轮的螺旋线均为右旋。(2)轴II的回转方向即为蜗轮2的回转方向支;同理轴田的回转方向为图b)。(3)蜗轮2和蜗杆3所受各力示于图bo17 .蜗杆传动具有哪些特点?它为什么要进行热平衡计算?热平衡计算不合要求 时怎么办?解题要点:蜗杆传动具有传动比大、结构紧凑、传动平稳、噪声低和在一定条件下能自锁待优 点而获得广泛的应用。但蜗杆传动在啮合平面
37、间将产生很大的相对滑动,具有摩擦发热 大,效率低等缺点。正是由于存在上述的缺点,故需要进行热平衡计算。当热平衡计算不合要求时,可 采取如下措施:(1)在箱体外壁增加散热片,以增大散热面积;2)在蜗杆轴端设置风扇,以增大散热系数;(3)若上述办法还不能满足散热要求,可在箱体油池中装设蛇形冷却管,或采用 压力喷油循环润滑。18 .已知一单级普通圆柱蜗杆传动,蜗杆的转速ni=1 460r/min , i =26, z=2, m=10mm q=8,蜗杆材料为45钢,表面淬火,硬度为56HRC蜗轮材料为ZCuSn10P1砂模铸造, 并查得N=1(7时蜗轮材料的基本许用接触应力HP =200MPa工作条件
38、为单向运荷平稳,载荷系数%=1.05。每天工作8h,工作寿命为10年。试求蜗杆输入的最大功率 Pi 提示:接触疲劳强度计算式为79KaT2H ZE .2 .2 HPm d1z2并已知:弹性系数Ze 160jMPa ;导程角 11 18 36 ,当量摩擦角解题要点:(1)由接触疲劳强度式求丁2:2 ,22m dZ2hp 29KA Ze(2)确定上式中各计算参数:n2 n1/i (1 460/26 ) =56.15 r/mind1 mq 10 8=80 mmZ2 iz1 26 2 52应力循环次数为N,并考虑单向传动:N 6;10-6:70.70586, N . 8.085 10蜗轮的许用接触应力
39、HP Zn hp 0.70586 200 141.17 MPa(3)确定蜗杆轴输入的最大功率:2141.17 1 782 000 N - mm1602.m2dlz2HP102 80 5222 9KaZe9 1.05蜗杆传动的总效率tan(0.950.96)tan( v)tanll 18 36(0.95 0.96)tan(11 18 361 1013 )0.8584 0.8676=0.863 (取中间值)蜗杆轴输入的最大转矩T21782000T1 79419 N - mmi 26 0.863蜗杆轴输入的最大功率PiTini79419 14609.55 1069.55 10612.14 kW19.
40、有一变位蜗杆传动,已知模数 m=6mm传动比i =20,直径系数q=0,蜗杆头数Z1=2,中心距(变位后)a ' =150mm试求其变位系数x及该传动的几何尺寸,并分析哪些尺寸不同于未变位蜗杆传动o解题要点:(1)求变位系数xz2iz1202 40= =0.5m(qz2)0.5 6(9 40)147 mm1501470.56(2)求变位后的几何尺寸变位后蜗杆的几何尺寸保持不变,但在啮合中蜗杆节圆不再与分度圆重合。该变位蜗杆传动的蜗杆节圆直径为d1 d1 2xm mq 2xm 6 92 0.5 6 60 mm变位后,蜗轮顶圆直径da2、齿根圆直径df2分别为da2 (z2 2ha 2x)
41、m (40 2 1 2 0.5) 6 258 mmdf2=(Z2 2ha 2x 2c1)m (40 2 2 0.5 2 0.2) 6 231.6 mm变位后,蜗轮分度圆直径d2、节圆d2及b2宽度仍保持不变。20图示蜗杆传动均以蜗杆为主动件,试在图上标出蜗杆(或蜗轮)的转向,蜗轮 齿的螺旋线方向,蜗杆、蜗轮所受各分力的方向。解题要点:蜗杆(或蜗轮)的转向、蜗轮齿的螺旋线方向,蜗杆、蜗轮所受各力的方向均标于图解中al4 时图解21.在图示传动系统中,件1、5为蜗杆,件2、6为蜗轮,件3、4为斜齿圆柱齿 轮,件7、8为直齿锥齿轮。已知蜗杆1为主动,要求输出齿轮8的回转方向如图示。 试确定:(1)各
42、轴的回转方向(画在图上)(2)考虑轴I、H、m上所受轴向力能抵消一部分,定出各轮的螺旋线方向(画 在图上)(3)画出各轮的轴向力的方向解题要点:题中要求解答的(1)、(2)、(3)项,均示于图解中图图解五、蜗杆传动习题参考答案1、选择题1 B6 A11 C16 D2、填空题2 C7 C12173 A8 A13189 D14195 A10 A15 B20 B2122低,好,23880 N 、 14=1、2、4800 N242526v齿面胶合、疲劳点蚀、磨损、齿根弯曲疲劳,相对滑动速度,胶合、磨损27蜗轮、蜗杆28相同2930与其旋转方向相反,指向圆心啮合功率损耗、轴承摩擦功耗、搅油功耗3132齿
43、条与斜齿轮,轴向、端面 增大、提高3334d1 mq、d2 mz2多、135温升过高、胶合,单位时间产生的热量等于散发的热量,以保持热平衡 单、较大37相同、导程角38 轴向、mq端面、 mz239 d1 =m(=8X 8 mm=64 mm d2 = mz2=8X37 mm=296 mm a=0.5 m (q+z2) =0.5 X8X (8+37) mm=180 mm i =z2 / z二37/2=18.5 ;2 =arctan (乙/q) =arctan (2/8) =14 2 1040 凑传动比、凑中心距41保证传动的平稳性;防止蜗轮尺寸过大,造成相配蜗杆的跨距增大,降低蜗杆的弯曲刚度42
44、 i z2/z1;d2mz2;arctan(z1m/d1);右旋43 通过蜗杆轴线且垂直于蜗轮轴线的平面44 相对滑动;减摩、耐磨;碳素钢或合金钢,青铜或铸铁;蜗轮45 相同46 蜗轮;蜗轮3、问答题(参考答案从略)4、分析计算题68解题要点:题68的解答见题68图解。69解题要点:题69的解答见题69图解。70解题要点:蜗杆减速器在既定工作条件下的油温t t01000F(1)SA20 C1000 7.5 (1 0.82) C =158 C8.15 1.2因t >70C,所以该减速器不能连续工作。71解题要点:(1)由提示给出的接触疲劳强度式求F22m °i Z2hp 29Ka
45、Ze题69图解(2)确定上式中各计算参数:(1440/24)r / min 60r / min mq 10 8 mm=80 mmn2 n1/idi应力循环次数N 60n2lh 60 60 (8 300 10) 8.64 107则寿命系数蜗轮的许用接触应力Zn6 107,N107,8.6470.698107HP(3)确定蜗杆轴输入的最大功率Z N HP0.698200 MPa=.6MPa22m d1z2T2-9KA(-HP)2Ze2102 804829 1.05139.6160)2 N mm=1 484 812 N mm蜗杆传动总效率(0.95 0.96 )tantan(v)(0.95 0.96
46、 )tan14 02 10tan(14 02 101 10 18 )=0.8730.882 8取中间值0.8782蜗杆轴输入的最大转矩T1T21484812 Nl mm=70 488 Nl mm 24 0.8782蜗杆轴输入的最大功率Tn9.55 10670488 14406 kW=10.62 kW9.55 1072解题要点:(1)蜗轮的转向示于题72图解。(2)计算蜗杆蜗轮上所受的力:T2T/12Ti卫Zi=255 00540.75 N mm2=506 250N mmd1 = mq = 4X10 mm = 40 mmd2 = mz2 = 4 x 54 mm = 216 mm题72图解Ft1 = Fa2 = 2T d12 25000 N = 1 250 N402T22 506250Fa1 = Ft2 =- N = 4 687 Nd2216Fri = Fr2 = Ft2tan a =4 687.5 x tan20 ° N=1 706 N(3
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