精编某工程大体积梁施工方案

1、目录1. 工程概况12. 施工方案与结构分析 12.1转换层施工时需要解决的主要问题12.2施工方案的选择23. 转换层大梁支撑系统34. 施工方法及技术措施 54.1施工程序54.2模板工程54.3混凝土工程65. 编制说明86. 计算书：91. 工程概况杨箕村旧城改造项目商住楼位于越秀区杨箕村。用地总面积 12494 ，总 建筑面积 127454m 2，其中地 上建筑 面积 88677m 2，地下建筑面 积 38776m 2。由 4 层地下室， 3 层裙楼及三栋塔楼组成。三栋塔楼分别为 49 层、47 层和 45 层。塔楼标准层为 3.2m 。结构形式为剪力墙 / 框支剪力墙结 构，设计使

2、用年限为 50 年，建筑结构安全等级为二级 ,防火设计建筑分类及 耐火等级一级，地下室防水等级 2 级。大体积混凝土浇筑完毕后， 由于水化热作用所放出的热量使混凝土内部的温 度不断上升，混凝土表面和内部温差很大，表面与内部混凝土收缩不一致， 产生很大的拉应力，而混凝土的早期抗拉强度和弹性模量很低，因此极易出 现混凝土的表面裂缝。夏季要采取降温措施，冬季要保温，减少混凝土内外 温差。本工程首层梁及四层（转换层）底板板处转换梁属于大体积混凝土， 须做专项方案。首层大体积混凝土梁的截面尺寸为：1400 X2200、950 X2500 ,四层大 体积混凝土梁的截面尺寸主要为：1200 X1600、15

3、00 X2000、1200 X2000。 墙柱混凝土强度等级为 C60，梁板混凝土强度等级为 C35。楼板厚度取 200mm 。2. 施工方案与结构分析2.1 转换层施工时需要解决的主要问题载传递：因转换层大梁截面尺寸较大，每延米混凝土自重最高可达2.5 X1.5 X2.0=7.5t/m，下部楼盖支撑无法直接承重这么大荷载，必须采取 技术措施减轻支撑荷载。（2解决混凝土裂缝控制问题，因转换层大梁较长、梁截面尺寸较大是 最容易产生温度应力与收缩裂缝，必须采取措施加以控制。（3）专换层大梁钢筋密集，为保证每处砼浇捣密实，必须采取措施加以解 决。34 -1 层层高为 5.5m ， 3 层层高为 5.

4、6m ，高度均大于 4.5m ，属于高支 模，如何保证模板架体的强度、刚度和稳定性非常重要。2.2 施工方案的选择31 习惯作法方案一：大梁与板施工一次支模浇捣混凝土成型。支模方法 是从梁底一直支撑到地下室底板面标高 -16.05m 处，各楼层都要支撑， 该方 案施工质量也难以保证，而且需要解决大量的模板和支撑材料，相应支模工 序很长，工期不允许，施工条件也有困难 ,。32施工方案二：迭合梁方案。该方案应用迭合梁原理，将梁分二次浇筑，利用第一次浇筑混凝土形成 的梁来支撑第二次浇筑混凝土的自重及施工荷载。 梁下模板支撑仅考虑支撑 第一次浇筑混凝土自重及施工荷载，所以梁下支撑负荷大大减少，可以支在

5、 下一层楼板上，这样可减少大量的模板和支撑材料，施工工期也加快。同时混凝土分二次浇筑也缓解了大体积混凝土水化热值高， 温度应力过 大，对裂缝控制也是有利的；分二次浇筑每层梁厚度均不超过 1.3m 厚，因 此裂缝也是很容易控制的。本工程拟采用迭合梁施工方案。迭合施工顺序：1.墙柱砼先浇至相邻大梁梁底；2第二次浇大梁1000 高；3.第三次浇完大梁和板。架子体系：采用满堂钢管脚手架体系，架体钢管全部采用48 X3.5钢管，梁底部纵横立杆间距为 400600，沿架高加设剪力撑杆，立杆底部加 设钢底座，大梁底座下立于木枋上，底座下部木枋要求通铺。模板及支撑：模板采用18厚九层胶合模，木枋采用100 X

6、100木枋， 梁底模下顺梁长方向铺设木枋，木枋支设于顶托之上；梁侧模采用14对拉 螺杆夹通长双钢管加固夹紧，竖向对拉螺杆间距按模板整板标准打眼进行。混凝土施工：梁板砼强度等级为 C35，墙柱为C60，因框支梁截面大， 在梁柱接点，梁对柱头起到一定的约束作用，征得设计院同意，梁板及柱头 可同时采取C35砼一起浇筑。浇筑时梁先浇1000，等砼浇筑完四天以上， 楼板及其它梁模板钢筋全部完成后，楼板、1000高以上梁、柱头一次性浇筑完毕。3. 转换层大梁支撑系统以四层转换梁(1500 X2000 )为例：专换层大梁2000mm 高分二次浇筑，第一次浇筑1000mm 高，第二次浇筑1000mm 高，其水

7、平施工缝(迭合面)分别设在 1000mm 高位置。图:1*%岳浇新1OtlOOo粱迭合面/gXCxiiv1500(2支撑体系统布置如下图抗裂分析转换层大梁1500mm x2000mm 混凝土 C35分二次浇筑，第一次浇筑 1000mm 高，水化热及混凝土收缩早以完成, 第二次浇筑混凝土梁高1000mm ，梁高也不高，混凝土体积不是很大， 水化热温值升高也不会太高。 另外在施工配合比上采取有效措施：第一、在浇灌第二次 1000 高混凝土梁 时，采取覆盖的方法减少因水化热引起的混凝土内外温差。第二、第一次与 第二次浇筑混凝土之间，迭合面采取插筋措施也限制了混凝土产生收缩裂 缝。第三、混凝土配制时掺

8、粉煤灰，改善混凝土和易性和流动性，也可降低 混凝土水化热。第四、配合比掺早强，减水剂也是降低混凝土收缩应力。4. 施工方法及技术措施以四层转换梁(1500 X2000 )为例：4.1 施工程序下层墙柱梁板放线定位f墙柱钢筋绑扎f墙柱模板支设f四层满 堂脚手架搭设-三层钢管支撑留置或回顶-梁底模支设-墙、柱砼筑筑f梁钢筋绑扎f五层剪力墙插筋、 f大体积梁模板支设f剪力墙插筋加 焊定位f浇筑f板面钢筋绑扎f梁板及柱头砼浇筑f覆盖养护。4.2 模板工程模板支撑只考虑 1000 高混凝土荷载，采用满堂钢管脚手架直接支撑在 四层梁板上。满堂钢管脚手架立杆纵横间距为 600 ，大横杆步距为 1500 ，

9、离地 200 设扫地杆。在搭架前应在立杆底部铺设木枋， 木枋应两根一起铺设， 将立杆底部钢底坐置于两木枋中间部位。每隔 2000 应沿架高设置一道剪力 撑。搭架前还应将第 3 层梁板用钢管及顶托进行回顶，间距见后附图，梁底 全部沿梁中部按间距 1000 间距回顶，在四层有大梁部位，在梁底下三层应 按 1000 间距进行回顶。梁底模采用九层胶合板，下部顺梁长方向铺设 100 X100木枋，木枋纵 距为 300 ，木枋支设于钢管上，钢管间距为 500mm 。梁侧内龙骨间距 300mm，为100 xi00mm 木枋，外龙骨为双钢管背 48mm X3.5mm，用 16对拉螺杆加固。模板支设详见计算书。

10、4.3 混凝土工程4.3.1 混凝土原材料选择及配合比设计 本工程选用混凝土搅拌站提供的商品混凝土，转换层梁板（即四层结构顶板）及其梁柱重合柱头砼强度等级采用 C35，砼原材料及配合比如下：混凝土原材料的质量控制措施：1 、水泥：选用中低水化热的水泥品种，如矿渣硅酸盐水泥、火山灰质 硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥等。2 、外加剂：掺加磨细粉煤灰和缓凝减水剂，以减少每立方米混凝土的 水泥用量和用水量， 以及推迟混凝土的初凝时间， 要求初凝时间不小于 8 小 时。对于抗渗混凝土，再按配合比掺加抗渗剂。3、粗骨料：采用 5-40mm 的碎石，含泥量控制在 1%之内，即可在相 同水灰比的情况下减少每立方

11、米混凝土的用水量和水泥用量。4、细骨料：采用中粗砂，模数要求 2.4 以上，含泥量控制在 3%之内， 以减少每立方米混凝土的用水量和水泥用量。由于采用商品混凝土， 所以应提前 7 天对搅拌站提出书面意见， 使其供 应的商品混凝土性能满足上述要求。浇捣混凝土时，应与砼公司协商每小时的混凝土供应量，保证做到连续 浇筑，不出现施工冷缝。现场应准备一些泵机的常用备件，当泵机出现故障时，能及时修复。此 外，还应先联系好一至两台车泵，在自有泵机出现故障难以修复时可应急备 用。4.3.2 混凝土施工混凝土浇筑顺序：四层墙柱砼浇筑T 1000高梁及柱头砼浇筑T 1000高以上梁板及柱头砼浇筑T覆盖养护当浇筑

12、1000 高梁时，应加设挡板，从梁侧面进料、下棒振捣，砼浇筑完成后进行迭合面插筋施工，在砼快初凝时用32钢筋对迭合面直插下去4cm 深的孔，孔位间距为 300 。待1000 高梁模及板模施工完成后， 1000 高梁浇筑完 4天以上，砼强度达 到 C20 以上，即可浇筑上部梁板砼。 因此在浇筑 1000 高梁时留置多组试块， 其中每一施工段同条件养护试块也应留置不少于三组，3天试压一组，57天试压一组， 28 天试压一组。浇筑梁及柱头砼时，因钢筋密集，为防止振捣难以到位，要求在绑扎多排钢 筋时，钢筋位置沿垂直方向在同个相同面上，用钢筋焊接定位，在梁面选择 两到三根梁上部钢筋纵距稍稍加大，用于砼下

13、料及下棒之用。振捣时准备多 条50、30振动棒，当50棒难以下棒时，采用30棒进行振捣。混凝土浇筑方法采用斜向连续浇筑循序推进，一次到位，间隔时间不得 大于初凝时间。混凝土振捣不允漏振，过头振，移动距离不得超过作用半径 1.5 倍，振动棒 要快插慢拔，振动时间控制在 2030S之间。4.3.3 迭合梁施工措施1、腰筋处理：首次浇筑砼时，二次浇筑的大梁腰筋不全部绑扎，预留900 1200 高度，以利操作。2 、砼浇筑：砼下料高度不超过 2 米，且振动密实，初凝后将砼表面拍 实，塑料扫把拉毛。3、水平槽：施工时沿梁长方向每隔 750 mm设水平槽一个，方法：砼初 凝前拉毛时紧接利用32钢筋或5公分

14、方木在砼表面压出槽痕，深3040 cm。4 、砼养护：砼浇筑后，覆盖塑料薄膜，浇水养护。5、二次浇筑砼的时间：迭合梁二次浇筑时间应在第一次浇筑后 4 天， 砼强度达到 C20 以后。6 、二次浇筑前的处理，砼结合面二次浇筑前应将杂物冲洗干净，砼充 分湿润，并先用同配比砂铺填 23 m。5. 编制说明本方案主要为塔楼首层及四层大体积混凝土梁所编， 四层结构顶板及梁墙在 裙楼部分施工按高支模方案实施。所有竖向支撑均须在所支撑底板混凝土达到 100% 强度后方可拆除。6. 计算书：梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008)计算参数:钢管强度为 205.0

15、N/mm 2，钢管强度折减系数取 1.00 。 模板支架搭设高度为 4.1m ， 梁截面 B XD=1400mm X2200mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m ，梁底增加 4 道承重立杆。面板厚度 18mm ， 剪 切强 度 1.4N/mm 2， 抗 弯强 度 15.0N/mm 2， 弹性 模量26000.0N/mm2。木方100 x 100mm ,剪切强度1.3N/mm 2 ,抗弯强度13.0N/mm 2 ,弹性模量9000.0N/mm梁两侧立杆间距 2.00m梁底按照均匀布置承重杆 6 根计算。模板自重 0.20kN/m 2 ，混凝土钢筋自重 25.50

16、kN/m 3，施工活荷载 2.00kN/m扣件计算折减系数取 1.00。图 1 梁模板支撑架立面简图 按照规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2x(25.50x2.20+0.20)+1.40 x2.00=70.360kN/m由永久荷载效应控制的组合 S=1.35 x25.50x2.20+0.7 x1.40x2.00=77.695kN/m由于永久荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取20.7 X1.4O=O.98采用的钢管类型为© 48 X3.5。一、模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和

17、刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9 X(25.500 X2.200 X1.400+0.2001.400)=70.938kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载标准值 q2=0.9 X(2.000+0.000) X1.400=2.520kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 :3；?W=140.00 X1.80X1.80/6=75.60cmI=140.00 X1.80X1.80X1.80/12=68.04cm(1) 抗弯强度计算f=M/W<f其中f面板的抗弯强度计算值(N/

18、mm 2)；M 面板的最大弯距 (N.mm) ；W面板的净截面抵抗矩;f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mmM=0.100ql其中 q 荷载设计值 (kN/m) ;经计算得到 M=0.100 X(1.35X70.938+0.98 X2.520)X0.300X0.300=0.884kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.884 X1000X1000/75600=11.695N/mm面板的抗弯强度验算 f<f, 满足要求 !(2) 抗剪计算T=3Q/2bh<T其中最大剪力 Q=0.600 X(1.35 X70.938+1.0 X2.520) X0.300=17.682kN截

19、面抗剪强度计算值 T=3 X 17682.0/(2 X1400.000 xl8.000)=1.053N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm面板抗剪强度验算 T<T ，满足要求 !(3) 挠度计算4v=0.677ql 4/100EI<v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.677 X70.938 X3004/(100 X6000X680400)=0.953mm面板的最大挠度小于 300.0/250, 满足要求 !二、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：( 1 )钢筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1=25.500 X2.200

20、 X0.300=16.830kN/m(2)模板的自重线荷载 (kN/m) ：q2=0.200 X0.300 X(2 X2.200+1.400)/1.400=0.249kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0.000+2.000) X1.400 X0.300=0.840kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q=0.9 X(1.35X16.830+1.35 X0.249)=20.751kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P=0.9 X0.98X0.840=0.741kN木方计算简图 木方弯矩图 (kN.m)木方剪力图

21、 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图木方变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.002kNN2=6.464kNN3=8.988kNN4=8.988kNN5=6.464kNN6=0.002kNM=0.316kN.mF=8.988kNV=0.022mmI 和截面抵抗矩 W 分别为经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩W=10.00 X10.00 xio.oo/6=166.67cm;1=10.00 X10.00 X10.00 X10.00/12=833.33c

22、m(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.316 X106/166666.7=1.90N/mm木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm 2,满足要求 !(2) 木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足T=3Q/2bh<T 截面抗剪强度计算值 T=3 X4.520/(2 X100 xl00)=0.678N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求 !(3) 木方挠度计算最大变形 v=0.022mm木方的最大挠度小于 400.0/250, 满足要求 !三、梁底支撑钢管计算(一)梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取横向支

23、撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图 (kN.m) 支撑钢管剪力图 (kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图 (mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max =0.944kN.m最大变形 vmax =0.700mm最大支座力 Qmax=19.324kN抗弯计算强度 f=0.944 xl06/5080.0=185.77N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度 ,满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!（二）梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的

24、计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算RwRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN ;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式为：其中N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N 1=19.324kN（ 已经包括组合系数 ）脚手架钢管的自重 N2=0.9 X1.35 X0.161 X4.100=0.804kNN=19.324+0.804=20.128kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ；A 立杆净截面面积，A=4.890cm

25、 2；W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm 3 ;f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm2；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m ；h 最大步距，h=1.50m ;I0计算长度，取 1.500+2 X0.300=2.100m ;入由长细比，为2100/15.8=133<150满足要求!©轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.386 ;经计算得到c =20128/(0.386 X489)=106.513N/mm不考虑风荷载时立杆的稳定性计算c <f,满足要求！ 考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载

26、设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=0.9 X0.9 xl.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m 2);2Wk=0.300 X1.250X0.600=0.225kN/m2h立杆的步距，1.50m ;la立杆迎风面的间距，2.00m ;lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m ;风荷载产生的弯矩 Mw=0.9X0.9X1.4X0.225X2.000X1.500X1.500/10=0.115kN.mNw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=19.324+0.9 X1.2X0.662+0.9 X0.9X1.4X0.115/0.600=20.345kN 经计算得到c =20

27、345/(0.386 X489)+115000/5080=130.264N/mm2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算c <f,满足要求！ 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) 。 计算参数 :模板支架搭设高度为 5.6m ，梁截面 BXD=1500mm X2000mm ，立杆的纵距 (跨度方向 )l=0.60m ，立杆的步距 h=1.50m梁底增加 5 道承重立杆 面板厚度 18mm ，剪切强度 1.4N/mm 2，抗弯强度 15.0N/mm 2，弹性模量 6000.0N/mm木方 100 X100mm ，剪切强度 1.3N/mm 2，抗

28、弯强度 13.0N/mm 2，弹性模量 9500.0N/mm梁底支撑木方长度 2.00m梁顶托采用双钢管48 X3.5mm。梁底按照均匀布置承重杆 5 根计算。模板自重 0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载 4.50kN/m扣件计算折减系数取 1.00 。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2 X(25.50 X2.00+0.50)+1.40X2.00=64.600kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35 X24.00 X2.00+0.7 X1.40 X2.00=66.760kN

29、/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7 X1.40=0.98采用的钢管类型为 48 X3.5、模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑 0.9 的结构重要系数， 静荷载标准值 q1=0.9 X(25.500 X2.000 X1.500+0.500 X1.500)=69.525kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9 X(2.000+2.500)X1.500=6.075kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 ：3W

30、=150.00 X1.80 X1.80/6=81.00cm;41=150.00 X1.80 X1.80 X1.80/12=72.90cm;(1) 抗弯强度计算f=M/W<f其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M 面板的最大弯距 (N.mm) ；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mmM=0.100ql 2其中 q 荷载设计值(kN/m) ；经计算得到 M=0.100X(1.35 X69.525+0.98X6.075) X0.300 X0.300=0.898kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.898 X1000 X1000/81000=11.0

31、90N/mm面板的抗弯强度验算 f<f, 满足要求(2) 抗剪计算 可以不计算 T=3Q/2bh<T其中最大剪力 Q=0.600 X(1.35X69.525+1.0 X6.075) X0.300=17.966kN截面抗剪强度计算值T=3 X17966.0/(2 X1500.000 X18.000)=0.998N/mm2截面抗剪强度设计值2T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T<T，满足要求 !(3)挠度计算v=0.677ql 4/100EI<v=l/250面板最大挠度计算值v=0.677 X69.525 X3004/(100 X6000X729000)=0.872mm面

32、板的最大挠度小于300.0/250, 满足要求 !二、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m) ：q1=25.500 X2.000 X0.300=15.300kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) q2=0.500 X0.300 X(2 X2.000+1.500)/1.500=0.550kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN) ：经计算得到，活荷载标准值Pi=(2.500+2.000) X1.500 X0.300=2.025kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布

33、荷载q=0.9 X(1.35 X15.300+1.35 X0.550)=19.258kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9 X0.98 X2.025=1.786kN木方计算简图木方弯矩图 (kN.m)木方剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=0.665kNN2=9.281kNN 3=11.524kNN4=9.281kNN 5=0.665kN经过计算得到最大弯矩M=0.410kN.m经过计算得到最大支座F=11.524kN经过计算得到最大变形V=0.032mm木方的截

34、面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为W=10.00 X10.00 X10.00/6=166.67cm31=10.00 X10.00 X10.00 X10.00/12=833.33cm(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.410 X 106/166666.7=2.46N/mm木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求(2) 木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足 :T=3Q/2bh<T截面抗剪强度计算值T=3 X4.869/(2X100 X100)=0.730N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm木方的抗剪强度计算满足要求(3)木方挠

35、度计算最大变形 v=0.032mm木方的最大挠度小于 500.0/250, 满足要求(二)梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.104kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图 (kN.m)托梁剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图 (mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.210kN.m经过计算得到最大支座 F=24.778kN经过计算得到最大变形 V=0.399mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=10.16cm3；截面惯性矩 I=24.38cm4；(1) 顶托梁抗弯强度计算抗弯计算

36、强度 f=1.210 X106/1.05/10160.0=113.42N/mm顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求 !(2) 顶托梁挠度计算最大变形 v=0.399mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400, 满足要求 !三、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算RWRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN ;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式为：其中N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N 1

37、=24.778kN( 已经包括组合系数 )脚手架钢管的自重N2=0.9 X1.35 X0.156 X5.600=1.063kNN=24.778+1.063=25.840kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cmA 立杆净截面面积， A=4.890cm 2；W 立杆净截面模量( 抵抗矩 ),W=5.080cmf 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mma 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度， a=0.30m h 最大步距， h=1.50m ；10 计算长度，取1.500+2 X0.300=2.100m;由长细比，为 2100/16=133；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比

38、 l0/i 查表得到 0.386 ；经计算得到=25840/(0.386 X489)=136.742N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 <f, 满足要求 !考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W 计算公式M w=0.9 X0.9 X1.4W k1ah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m 2)；Wk=0.7 X0.200 X1.200 X0.240=0.058kN/mh 立杆的步距， 1.50m ；l a 立杆迎风面的间距，2.00m ；lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m ;风荷载产生的弯矩 M w=0.9 X0.9X1.4X0.0

39、58 X2.000 X1.500 X1.500/10=0.029kN.mN w考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=24.778+0.9X1.2X0.875+0.9X0.9 X1.4 X0.029/0.600=25.896kN经计算得到=25896/(0.386X489)+29000/5080=142.823N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 <f, 满足要求 !梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 1500mm ，高度 2000mm ，两侧楼板厚度 200mm模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm ，内龙骨采用 100 xiOOmm木方，外龙骨采用双钢管48mm

40、 X3.5mm。，直对拉螺栓布置 5 道，在断面内水平间距 300+300+300+300+400mm，断面跨度方向间距 600mm径 16mm 。面板厚度 18mm ，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9500.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值 :其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;

41、t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ;T混凝土的入模温度，取20.000 C；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ;1 外加剂影响修正系数，取1.000 ;2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2F1=0.9 X50.000=45.000kN/m考虑结构的重要性系数 0.9 ，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 考虑结构的重要性系数 0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9 X6.000=5.400k

42、N/m三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.30m 。荷载计算值 q=1.2X45.000 X0.300+1.40 X5.400 X0.300=18.468kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W 分别为 :本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为W=30.00 X1.80 X1.80/6=16.20cm3;1=30.00 X1.80 X1.80 X1.80/12=14.58cm4;计算简图 弯矩图 (kN.m)剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=2.216kNN 2=6.094kNN 3=6.094kNN 4=2.216kN最大弯矩 M=0.166kN.m最大变形 V=0.847mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.166 X1000 X1000/16200=10