油井酸化工艺设计

1、方案编号：dbss-2016-01油井酸化工艺设计设 计: 初 审: 审 核: 批 准:电话:审核人意见:审核人：批准人意见:批准人:一、基础数据：1、油井基本数据:1、油井基础数据套管外径(mm)139.7套管壁厚(mm)9.17套管深度(m)4190.04完钻井深(m)4194水泥返高(m)8固井质量不评价人工井底(m)4182.72补心高度(m)8油补距(m)7.17套补距(m)7.6水泥塞面(m)造斜点(m)1428.09最大井斜(0)29.8最大斜点(m)2150.8原油粘度5.2特殊套管位置： 2643.47-2845.95: 3217.46-3319.94；2、油层基本数据：层位

2、油层井段油层厚度实射井段实射厚度孔隙度渗透率._-3210 um备注S4上C上63143.6-3148.95.33143.6-31473.422.912520.671已射S4上C上63149.8-3154.44.63150-3154.44.414.66389.06已射3、本井生产情况:生 产 状 况选值日期生产层位日产液(t/d)日产油(t/d)含水(%)日产 气3(m/d)动液 面(m)累计产 油 (X10*t)累计产 水 (X104t)累计产 气 (X104m)原油粘 度mPa- s原油密 度g/cm3凝固占八、(C)矿化 度mg/L目刖2015.1.8S4上C上60.00.00.00/0

3、.49800.022023.77005.200.833118.0061926正常2015.10.28S4上C上62.52.40.811719150.49800.022023.77005.200.833118.00619264、邻井生产状况：井 号选值日期生产层位日产液(t/d)日产油(t/d)含水(%)日产气(m3/d)动液面(m)累计产 油(X104t)累计产 水(X104t)累计产 气(X104m)*2016.11.9S4上C上62.32.21.210719520.28990.020313.9100、施工目的1、问题分析及施工目的该井2010年6月6日投产自喷，初期日液11.8t/d，日油

4、4.7，含水65% 2013年9月转抽，初期日液11.1，日油4.2，含水62% 2015年9月卡泵检泵，作业后正常生产时，日液2.5，日油2.3，含水4.5%,动液面1890米。2015.11.9日该井卡泵不出，2015.12.10日解卡不成功，目前累油0.498万吨，累水0.022万方，建议检泵解堵恢复生产2、原因分析及方案设计1）、储层堵塞原因分析根据该井生产及作业情况来看，初期地层能量充足，能够自喷生产，受地层能量补充 困难的影响，自喷转抽后液量、油量是逐渐递减。该井分别于2014年6月和2014年9上作业检泵。9月份检泵发现全部 19mm由油杆结垢严重，泵上第70-209根内壁结垢严

5、重， 检泵生产后，在生产制度未变情况下，日液、日油分别由作业前3.5m3/d,3.4t/d ，降至作业后2.7m3/d,2.6t/d。12月份上作业检泵，发现泵上油管不同程度偏磨结垢，泵筒内有大量灰浆，活塞被灰浆卡在泵筒中，抽油杆不同程度偏磨，结垢。检泵后日液、日油分别 由作业前 2.7m3/d,2.6t/d ，降至作业后 0.4m3/d,0.3t/d 。通过生产和作业情况分析，造成该井产量递减原因为，一是地层天然能量降低较快， 对应注水井补充能量不足，导致该井地层压力系数由开发初期1.18降至目前0.44 ;二是由于地层压力降低，动液面在 1900米左右，作业过程中入井液中固相和液相漏失进入

6、地 层，堵塞地层孔隙度，对储层造成一定的污染，伤害机理为固相堵塞和水锁伤害。表现为 两次作业后日液和日油均比措施前降低；三是作业过程中发现结垢和灰质物质，这两类物 质会对储层造成堵塞，导致产能下降。2）、解堵工艺设计酸液选择：该井所测矿化度为 61926mg/L,水型为CaCL2型，借鉴临近区块结垢趋势 及垢样分析结果，该块水型易于结垢，垢样主要成分为碳酸盐型垢，通过室内酸溶蚀能力 测试，盐酸溶蚀能力达到 91%灰质成分通过它的酸溶蚀能力实验结果来看，土酸溶蚀能 力最高，达到85.2%，为酸液选择提供依据。所以该井酸液确定采用盐酸和土酸为主要成 分的酸液体系。序号样品检测项目单位结果1盐酸溶蚀

7、能力%43.62土酸溶蚀能力%85.23复合酸溶蚀能力%82.34缓速多氢酸溶蚀能力%61.6同时，由于该井油藏埋藏深，油层温度高达119.3 C,高的油层温度大大加大了酸的腐蚀程度和反应速度。所以，选择具有缓速释放土酸的复合酸进行远井地带酸化解堵，同 时，添加耐高温90-190 C的高温缓蚀剂，减少对管柱的腐蚀。酸化方式：设计采用笼统酸化。因为两个层隔层只有0.9米，而且18#层第一界面胶结中等，第二界面胶结不好；19#层第一界面胶结良好，第二界面胶结中等。油压19MPa日注10m3视吸水指数为0.52m3/(d.MPa);油压14MPa日注0m3这反映出该层吸水能力 较差。预计酸化施工过程

8、中，施工压力将比较高，如果采用分层酸化，存在管外压窜通的 风险。排酸方式选择：考虑该井地层能量差，压力系数低，如果采取氮气混排方式，受地层 能量低影响，返排效果差；如果采用水洗排酸，入井液会漏失地层，造成地层再次污染。 所以设计采取后冲洗液方式，用冲洗液将酸反应物推至远井地带，避免酸反应不溶物堵塞 近井地带。三、设计依据及原则根据2014年1月13日的*井酸化解堵作业地质设计及该井油藏方案提供 的数据设计。四、施工准备1、酸液用量设计：设计酸化处理半径：R=2米，平均孔隙度为18.3%,油层厚度7.8m。主体酸液总用量：Q=nRH=3.14159 X 2冬0.183 X 7.817.9m3，实

9、际按照20吊配制。其中前置酸13方, 主体酸20方。1、酸液配方设计：（1）预处理液：10n3名称复合酸清水浓度（%15加至1om用量（吨）1.5（2）前置酸：13m。名称复合酸清水浓度（%20加至13mi用量（吨）2.6（3）主体酸：2om名称复合酸清水浓度（%60加至20mi用量（吨）12（4）顶替液：15m名称复合酸清水浓度（%21加至15m3用量（吨）3.132、施工管柱、施工程序及参数设计（1）注酸方式：油管注入；（2）管柱组合：83mm油管+73mm油管组合；（3）注酸排量：0.4-0.6m3/min ;（4）注酸顺序：4段塞式:预处理液-前置酸-主体酸-顶替液;（5）井口： 35

10、0 井口(6)施工限压：35MPa五、施工程序：(一) 施工准备1、技术服务方准备(1) 酸化施工所用各种化工料(2) 700型泵车2台或者1000型泵车,(施工排量要求达到0.4-0.6 m3/min)。(3) 13m3酸罐车3辆，13m3水罐车4部；2、作业队准备(1) 12m3也子1个,2m3玻璃钢池子1个；(2) 胶皮手套及其它劳保用品；(3) 本区精细过滤水50m3(4) 备N80O 73mm加厚油管3500米。短接1米、2米、3米各1根。(二) 施工工序准备1、上动力，按照标准要求布置井场，验收合格后做开工准备。2、 提出原井管柱，检查并更换不合格管柱；执行标准：常规修井作业规程

11、第5部 分：井下作业井筒准备。3、探冲砂：下 73mm加厚油管带笔尖，探冲至人工井底。执行标准井下冲砂工 艺规程4、洗井、试挤：上提探冲砂管柱至3148米。到位后大排量反洗井，洗出井筒内原油，洗井至出口水质合格达标为准。试挤：求 0.3m3/min、0.4 m3/min、0.5 m3/min稳定排量下 的压力，该井存在漏失，如压力较低、可适当提高排量，根据现场试挤情况再定。并将试 挤结果通知*工艺室5、 酸化准备：安装350型井口，连接好管汇及地面正挤管线，试压35MPa，不刺不 漏为合格。&酸化施工：按下表泵注程序施工。酸化施工泵注表序号程序液量mf方式排量H7min备注1预处理液10正替0.37.52前置酸13正挤0.