超高模板方案

1、-0-柯力电气制造有 限公司物联网研发中心项目咼楼层模板支撑搭设施工方案编制人：_职务（称）： _审核人：_职务（称）： _批准人：_职务（称）： _批准部门（章）：_编制日期：_-1-模板支撑 设计计算方案一、工程概况本工程为宁波柯力物联网研发中心工程，本工程在轴线位置 BN 轴/122 轴间整幢主楼超高，超高情况 为：直接从地下室顶板面标高为-0.35 米至二 层面标 高为 1 0. 1 2 米有二层楼面，则此承重架搭设高度为 1 0.47 米，局部位置从地下室 底板标高为-3.50 米起至二层面 1 0. 12 米，则此位置承重架搭 设高度为 13.62 米； 虽本工程地下室 顶板与二层

2、面间设有夹层，但此夹层只设型钢梁，在验收前不 浇 筑楼板，故承重架要从地下室 顶板或底板开始搭 设至二层面。本工程超高部分南 北向长度为 29.5 米，东西向长度为 59.5 米，超高部分面积为 1800 川。本方案主 要对本超高部分 进 行模板支撑 设计。二、编制依据1、浙江省建筑施工扣件式钢 管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）J109052、建筑施工模板安全技术规 程 JGJ162-20083、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、本工程设计图纸三、结构情况1）、超高楼层二层结构情况为：二层面标高最高为 10.12 米，其设计为在 H 型钢梁上直接浇筑 120 砼

3、楼板，钢梁与楼板砼连接详见设计施工图。本工程四边 轴线上（即 1 轴、22 轴、B 轴、N 轴上）设有 400X1800、250X820 钢筋砼及内置 H 型钢的梁，此二梁间有天沟板连接（具体见后附图）；柱为型钢桩。其余区域均设H 型钢梁（各型钢梁断面见后附表）。2） 超高楼层以下的周边结构情况为：在标高为 3.18 米6.00 米设有夹层，此 夹层在主体施工阶段只安装 H 型钢梁，设计夹层有 80 厚砼板，但此板要在验收 后施工。故在承重架搭设 系统中在夹层和各标高的所有型 钢梁上设钢管抱箍拉 结，此拉结点位置按梁 长方向不大于2 米设一道。另在地下室顶 板的空洞处周边 框架梁上设预埋短钢管

4、拉结，此拉结水平向 间距也不大于 2 米设一道。在各框架 柱上设钢管抱箍拉结，此拉结按柱高方向不大于 1.8 米设一道。四、支撑系统组成材料。1、模板均使用 18mm 厚优质九夹板，2、板下垫方木采用 50X70 截面方木，梁下方木为 60$0、梁侧板方木为 50X70 截面方木，3、 支撑和立杆、水平拉杆、扫地杆、剪刀撑均使用？483.5 钢管，-2-4、本工程的二种梁用?12 圆钢对拉螺杆固定，5、立杆底脚垫 200X200 厚为 5CM 的木板，6、其它构配件(伞形夹、对接扣件、直角扣件及旋转扣件等)。五、使用材料要求1、立杆、扫地杆、纵横水平拉杆、斜撑(剪刀撑)等均用外径为 48mm、

5、壁厚为 3.5mm 的钢管。2、旋转扣、直角扣及对接扣件必须配套齐全、并应具备相应的合格证、检测报 告等。3、使用各材料表面应平直光滑、不应 有裂纹、分层压痕，刚度与强度不得有明 显缺陷。扣件活动 部位应灵活容易转动，与钢管贴面必须严密紧贴，保证与钢管 紧扣时接触良好。4、所有构配件及钢管、螺杆等必须 以过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。5、钢管扣件应分类堆放在堆哚上等应有防水材料覆盖。&钢管的强度设计值、弹性模量与截面特征Q235 钢抗拉、抗弯、抗压强 度设计值 f=205N/MM2,弹性模量 E= 2.06X05Mpa。钢管截面特性中见下表规格截面积 A2Cm )惯性矩 14(

6、cm )截面模量W3Cm )回转半径 1(cm)重量kg/m)?48X3.24.5011.364.7321.5893.557、木材强度设计值和弹性模量参考值(N/MM2)名称抗弯强度设计值fm抗剪强度设计值Fv弹性模量E-3-方木 50X7060X80131.39000胶合板151.46000六、梁板支撑设计各梁断面支撑情况按下表:按梁长方向布置按梁宽方向布置幢 号部 位 梁断面尺 寸横楞间距立杆间距立杆间距现浇板 立杆支 撑间距柯 力项 目超 高楼 层450X800不大于425不大于425按梁宽方向设置四 根，梁宽中间加顶二根，梁二端各回开20-30CM 各一根板厚为120 立 杆间距 不大

7、于 纵横850X350，立杆 与横楞 固定均 用双扣件。250X820不大于425不大于 425按梁宽方向设置二 根，梁二端各回开20CM 各一根，说明梁支撑设计计算分二档，第一档为 450X1800,第二档梁为 250X820。板支撑 按主要按厚度 120 计算。1、第一档梁支撑按最大 450X1800 梁断面支撑设计说明1、梁底板采用 1.8cm 九夹板加 60X0 方木拼挡组成。方木按平行于梁长 方 向布置 4根。按梁宽方向间距为 150 一档。加方木拼档的梁底板搁 置在钢管横楞 上，钢管横楞按梁长方向不大于 425 道布置，钢管横楞用扣件固定在 钢管立杆 上，立杆间距按梁长方向为不大于

8、 425 道（按平面图布置最大间距为 425 及以 下），1宽方向设置四根，间距为 300 与 250一根，梁二侧各一根，梁宽中间加顶 二根，在梁支撑中所有扣件必须用双扣件固定。2、梁侧模采用 1.8cm 厚九夹板加 50X0 方木横档拼制，方木档间距按梁高 方向布置 9道间距为 200300 一道。方木外侧设 双钢管竖楞，钢管竖楞按梁长 方向布置间距为 450 道，双钢管用 12 对拉螺杆加伞形夹固定。螺栓按梁高方向间距 500 以内一道，按梁长方向为 450 一道。（具体做法后附图）-4-2、第二档梁按 250 620 梁断面支撑设计说明1、梁底板采用 1.8cm 九夹板加 6060 方木

9、拼挡组成。方木按平行于梁长 方 向布置2 根。按梁宽 方向间距为 250 一档。加方木拼档的梁底板搁 置在钢管横楞 上，钢管横楞按梁 长方向不大于 425 一道布置，钢管横楞用扣件固定在 钢管立杆 上，立杆间距按梁长方向为不大于 425 一道，梁宽方向设置二根，间距为 650 一 根，在梁下的横楞与立杆必 须用双扣件固定。2、梁侧模采用 1.8cm 厚九夹板加 5060 方木横档拼制，方木档间距按梁高 方向布置 4 道间距为 200300 一道。方木外侧设 双钢管竖楞，钢管竖楞按梁长 方向布置间距为450 道，双钢管用 12 寸拉螺杆加伞形夹固定。螺栓按梁高方 向间距 500 以内一道，按梁长

10、方向为 450 一道。（具体做法后附图）3、现浇 板支撑本工程现浇板按 120 厚板说明，支撑板的底板为 1.8cm 九夹板。九夹板用钉 子固定在 50M0 方木上，方木间距为 20cm 一道。方木搁置在钢管横楞上。钢管 横楞用扣件固定在 钢管立杆上， 立杆间距为纵横不大于 8506850 （按平面图布置 立杆间距均为 8506850以下）。4、在支撑系统中梁板中间共设 58 道纵横水平拉杆一道 扫地杆，并设 34 道水平剪刀撑。步距为 不大于 1.8 米一道，底部离地 200 设纵横扫地杆，支 撑系统间隔不大于4 排按要求设连续剪刀撑，但在大梁二侧的立杆均必须设剪 刀撑，与地面夹角为 45-

11、60 度。5、立杆基础 ：周边大梁的立杆基 础做法:在地下室 墙板外侧植筋,植筋采用上 下各1615（一根，然后在剪力墙至原有围梁间浇筑 300 厚 C30 砼板，内 16150 双层双向钢筋网片,此板宽度为 2 米（从剪力墙外边至环梁间间距）,即为 此板一头搁置在环梁面上,另一头与剪刀墙外墙植筋连接.在上板上的 长度方向每 隔 4米设框架梁,此梁为 2506600,梁内配上下各 316820 钢 0 筋,梁钢筋在剪 刀墙外墙面植筋，另一头搁置在环梁面上此板上立杆接触处垫 0.26.2 厚为 5CM 厚木板.6、在承重架搭设 区域，地下室顶板处设有后浇带，此后浇带下的模板支撑至 少保证一跨不允

12、许拆除。在地下室顶 板面后浇带处有立杆落脚则必须在立杆落 脚处垫 14 号槽钢，槽钢放置必须横站起放。-5-七、设计支撑复核计算A A、第一档梁 450450 18001800 计算书1 1、工程概况新浇混凝土梁板特性1新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高450800模板支架高度 H(m)15模板支架的纵向长度 La(m)60模板支架的横向长度 Lb(m)302 2、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行 梁跨方向立杆纵向间距 la(mm)425立杆横向间距|b(mm)850模板支架步距 h(mm)1800楼板立杆纵向间距 la(mm)850楼板立杆

13、横向间距 lb(mm)850梁左侧立杆距梁中心 线距离(mm)425梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧 立杆的距离(mm)300,550梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞 根数0梁底支撑小楞根数4立杆伸出顶层横向水平钢管 中心线至模板支撑点的长度a(mm)503 3、荷载设计模板及支架自重标准值2模板(kN/m )0.5次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值3(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人贝及设备何载标准值(k

14、N/m2)1-6-振捣混凝土时产生的荷载2-7-标准值(kN/m2)风荷 载标 准值Qk(kN2/m )基本风压 cj0(kN/m )重现期50 年一遇0.50.334城市宁波市风荷载高度变化系 数烬地面粗糙度B 类(田野、乡村丛林、丘陵及房屋比较稀疏的 乡镇和城市郊区)、1.14模板支架顶部离建筑物地 面的高度(m)15风荷载体型系数眇支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横 向作用与风何载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.3994 4、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值2fm(N/mm )15模板抗剪强度设计值2fv(N/mm )1.4o模

15、板弹性模量 E(N/mm )6000取 1.0m 单位宽度计算。计算简图如下:M M M I IH H H M山 山 山I 150_LLX1W=bh2/6=1000X52/6=37500mm3,匸 bh3/12=1000K53/12=281250mmf q=Y艺qk+1.4 艺Qk1.35 0.5+(24+1.5) 1.8 X0+1.4 (1+2) 1.0=66.84kN/m4.14.1、抗弯验算Mmax= 0.1ql2=0.1 於 6.84 0.152=0.15kN mcmax=Mmax/W=0.15 106/37500=4.01N/mm2m=15N/mm2符合要求！4.24.2、抗剪验算S

16、6 34kN/m66.84kN/m66.84kN/m-8-Qmax=0.6q|=0.6 68.84 区.15=6.016kNTax=3Qmax/(2bh)=3 616 103/(2 1000 X5)=0.602N/mm2281250)=0.136mmvax=0.136mm106/40833=4.884N/mm22.816 1000/(2 5070)=1.207N/mm2Tax=1.207N/mm2wf1.3N/mm2符合要求！5.35.3 挠度验算vax=0.677ql4/(100EI)=0.677 11.042 4254/(100 9000 X429170)=0.19mmvax=0.19mm

17、106/4730=39.094N/mm25.168X000/450=22.968N/mmTax=22.968N/mm2V=125N/mm2符合要求！6.36.3 挠度验算2.512.5060.3330 3230 004J000-Q. 323-2.51018501855,168 5,166主楞剪力图(kN)-5.16S-5.1Se-11-主楞变形图(mm)vax=0.02mm7.678=8.062kN, 8.062kN0.8X12.0=9.6kN在扭矩达到 4065Nm 的情况下，双扣件能满足要求！9 9、模板支架整体高宽比验算H/Lb=15/30=0.5 5符合要求！1010 立杆验算钢管类型

18、48X3.2截面面积 A(mm2)450截面回转半径 i(mm)15.9截面抵抗矩 W(cm )4.73抗压、弯强度设计值f2(N/mm )20510.110.1 长细比验算h/k=1800/425=4.235 h/|b=1800/850=2.118 查附录 D,得 k=1.163,卩=1.272 l0=maxk卩,h+2a=max1.163 1 疋 72X800, 1800+2X)0=2663mm 入=/i=2663/15.9=1680.5=0.399kN/m210.310.3 稳定性验算KH=1/1+0.005 (15-4)=0.948_1)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=YNG

19、k+1.4XNk):R10.333+1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12) 0.425+1.4 (1+2) 0.425 (0.85/2+(0.425- 0.45/2)/2)+1.35 0.15 15=5.248kN-12-R2=7.678+1.35 0.15 (15-1.8)=10.351kNR3=7.678+1.35 (X15 总 5-1.8)=10.351kNR40.333+1.2 5+(24+1.1) 0.12) 0.425+1.4 (1+2) 0.425 (0.85/2+(0.85-0.425-0.45/2)/2)+1.35 0.15 15=5.248kNNut=maxRi,R

20、2,R3,R4=max5.248, 10.351,10.351,5.248=10.351kN321.05Nut/( AH)=1.05 10.351 10/(0.251 450 0.948)=101.519N/mm f=205N/m m2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut= YNGk+0.85x1.4SkN：R1=5.099kN, R2=10.264kN, R3=10.264kN, R4=5.099kNNut=maxR1,R2,R3,R4=max5.099, 10.264,10.264,5.099=10.264kNMw=0.85x1.40.948)+0.042 10?/(4.7

21、3 103)=109.556N/mm20.399 0.425/60=0.079kNN1=3FH/(m+1)Lb=3 0.079 15/(34+1) 30=0.003kN(T=(1.05N+N1)/(AK=(1.05 10.264+0.003) 103/(0.251 450 0.948)=100.7N/mm2b0.2 0.2立杆纵、横向间距(m)【la 0.425 .33 3、何载参数每根立杆传递何载 qk(kN)11板上活荷载标准值 Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值3NG1K(kN/m )25.14 4、各楼层荷载计算4.1、第 1 层荷载计算2钢筋弹性模量 Es(N/mm )2100

22、002砼弹性模量 Ec(N/mm )28000砼的龄期 T(天)14砼的强度等级C15砼的实测抗压强度2fc(N/mm )14.3砼的实测抗拉强度 ft(N/mm )1.43脚手架立杆传递荷载标准值:qk=llkN;板的计算跨度：l=Lo=2.00m立杆荷载作用间距:e=la=0.43m立杆底垫板作用面平行于板跨 宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50m立杆底垫板作用面垂直于板跨 宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50ms 为垫板的厚度，此处忽略不计。当 bcx bey beyw0.6* bcx 时,b=bcy

23、+0.7*l=0.50+0.7*2.00=1.90m以位于中间部位的立杆作为计算对象，确定其有效荷载作用分布宽度:当 eb 时，荷载的有效分布宽度应予折减，b，=e=0.43m-14-11kN11kN111kN11kN11kN11kNJ2000L得：Mmax=i8.29kN.m等效楼面均布活荷 载标准值：q=8 Mmax/(bl2)=8*18.29/(0.43 2.002) =86.07kN/m2楼盖自重荷 载标准值:gi=hi/1000*NGIK=300/1000*25=7.53板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=86.07+1.00=87.072、各楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，

24、则有各层挠度变形相等，即：P/Ei=Pi-1/Ei-1=P-2/Ei-2则有:Pi =(EZ；P莎根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)楼盖自重何载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi (kN/2)128000.007.5387.079.04121.90Gi= 1.2(Eci/(Eci+Eci_1+Eci_2)(gi+gi_1+gi_2)Qi=1.4(Eci/(EC+Eci-1+EC-24)(qi+qi-1+qi-2)5 5、板单元内力计算5.

25、15.1、第 1 1 层内力计算-15-脚手架楼板第 1 层钢筋布置图第 1 层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值:Fi= G1+Q1= 130.94kN/m2；按二等跨均布荷载计算仃1汁V I 1 1ill j.卄v 1 VI 11V申斗F l * F* lVJ讨l30.94kN2m!30 94kN/m20002000IQIeILCBltDLeii1 Ii（!_eis熾仮_!）i2000-16-+ Mmax=21.82kN m, Mmax=-43.65kN m；第 1 层板正截面承载力验算-17-公式类型参数剖析使用条件Mu=aiafcbho2Mu板

26、正截面极限承载弯矩用于单筋 截面ai截面最大正应力值与混凝土抗压强度 fc 的比值 低于 C50 混凝土al取 1.0a截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修 改ho计算单元截面有效高度，短跨方向取 h-20mm, 长跨方向取 h-30mm,其中 h 是板厚Mu=aiafcbh02+fyAs(h0-a)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋 截面As受压区钢筋总面积aS纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取 20mmMu=fyAs(h0-a)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当x2s时As受拉钢筋总面积E=Ay/(fcabho)EE-受压区相对咼度，E=Afy/(fca

27、bh0)x=(As-fyAs)/(ifcb)x混凝土受压区高度矩形截面受压区高度As(m2m )fy(N/m2m )h0=h-20(mm)a1fc(Mpa)b(mm)fy(N/m2m )As(mm2)x(mm)a比较1340.41300280114.310003001340.41020 x Mmax符合要求Mu2 Mmax符合要求6 6、楼板裂缝验算6.16.1、本结构按压弯构件进行计算公式参数剖析使用条件cjmax=acrSk1.9c+0.08d/(ve)/Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验 算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉 区底边

28、的距离(伽)：当v20 时，取c=20，当 c65 时，取 c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准ar构件的受力特征系数，综合了前述 若干考虑，轴心受拉构件取 2.7,受 弯、偏心受压取 2.1,偏心受拉取 2.4V纵向受力钢筋表面特征系数， 对于 带肋钢筋取 1.0,对于光面钢筋取0.7;Es钢筋的弹性模量pe=As/AtePe按有效受拉混凝土截面面积计算的 纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当ptv0.01，时取pte=0.01书=1.10.65ftk/(te csk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2 时，取书=0.2 当 片1.0 时，取书=1.0 对于直接承受

29、重荷载的构件，取书=1.0-20-Ate=0.5bh+(bf-b)hfAte有效受拉混凝土截面面 积； 对于轴心 受拉构件，取构件截面面积对于受弯、 偏心受 压和偏心受拉构 件Ate=0.5bh矩形截面ek=Mk/(Asn h),h0=h-(c+d/2)csk裂缝处钢筋应力6.26.2、最大裂缝宽度计算楼层arc(mm)d(mm)(?kVPeEs(N/m2m )wmax(mm)第 1 层2.10.2201668.810.012100000.02比较第 1 层omax/0.3 1符合要求7 7、楼板抗冲切验算根据混凝土结构设计规范 GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0

30、.7 咿+0.15ipc,m)n uh0Fl局部何载设计值或集中反力设计值ft截面咼度影响系数： 当 h 800mrfi 寸， 取B=1.0;当 h 2000 仃 时，取B=0.9；中可线性插入取用。混凝土轴心抗拉强度设计值cpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效 预压应力按长度的加权 平均值，其值控制在 1.0-3.5N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周 长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均 值n=min(n1,2)n1=0.4+12 ,Bsn2=0.5+asxh0/4Um局部荷载或集中反力作用面积形状的影

31、响系数临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸 比较，伐不宜大于 4：当B1符合要求B B、第二档梁 250250 為 2020 计算书1 1、工程概况新浇混凝土梁板特性1新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽辭】250820模板支架高度 H(m)15模板支架的纵向长度 La(m)60模板支架的横向长度 Lb(m)302 2、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行 梁跨方向立杆纵向间距 la(mm)425立杆横向间距|b(mm)650模板支架步距 h(mm)1800楼板立杆纵向间距 la(mm)850楼

32、板立杆横向间距 lb(mm)850梁左侧立杆距梁中心 线距离(mm)325梁底增加承重立杆根数0梁底增加立杆的布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧 立杆的距离(mm)0梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞 根数0梁底支撑小楞根数2立杆伸出顶层横向水平钢管 中心线至模板支撑点的长度a(mm)503 3、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.5次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15-22-梁侧模板自重标准值2(kN/m )0.5新浇筑混凝土自重标准值3(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人贝及设备何载标准值(

33、kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷 载标 准值ok(kN/m2)基本风压砂(kN/m )重现期50 年一遇0.50.334城市宁波市风荷载高度变化系 数凶地面粗糙度B 类(田野、乡村丛林、 丘陵及房 屋比较稀疏的 乡镇和城市郊区)、1.14模板支架顶部离建筑物地 面的高度(m)15风荷载体型系数眇支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横 向作用与风何载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.3994 4、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值2fm(N/mm )15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.42模板弹性模量 E(

34、N/mm )6000取 1.0m 单位宽度计算。计算简图如下:33LlO4kN/m250-23-W=bh2/6=1000X52/6=37500mm3,匸 bh3/12=1000 朽3/12=281250mmfq=Y艺qk+1.4 艺Qk1.35 0.5+(24+1.5) 0.82 K0+1.4 (1+2) 1.0=33.104kN/m4.14.1、抗弯验算Mmax=0.i25q|2=0.125 33.104 0.252=0.259kN m(max=Mmax/W=0.259 106/37500=6.897N/mm2m=15N/mm2符合要求！4.24.2、抗剪验算Qmax=0.5ql=0.5 3

35、3.104 0.25=4.138kNTax=3Qmax/(2bh)=3 4.138 103/(2 1000 X5)=0.414N/mm2281250)=0.998mmvax=0.998mm106/40833=2.441N/mm2.425=1.407kNTax=3Qmax/(2bh0)=3.407000/(2 5070)=0.603N/mm2Tax=0.603N/mm2 3.2主楞材料自重(kN/m)0.035主楞截面面积(mm )450主楞抗弯强度设计值2Fm(N/mm )205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩 W(cm )4.73主楞截面惯性矩 I(cm4)11.36

36、2主楞弹性模量 E(N/mm )2060005 516kN/m5.518kN/m-25-主楞自重荷载：q1=Yq=1.35 0.035=0.047kN/m计算简图如下：0.047kN/m650-26-2 5SkN-;l i -: i ; 1 v -: ! 1- 7; 1 ! I L v 1 rl I L V I l 1 1 I V I 1* I V * l v 1 1i r t - I f I v I V V l V I V l5B6主楞剪力图(kN)Qmax=2.595kNTax=2Qmax/A=2 2.595 1000/450=11.535N/mn2Tax=ll.535N/mm2106/4

37、730=109.725N/mnfwm=205N/mm2符合要求！6.26.2、抗剪验算2 595258S00060.006-27-主楞变形图(mm)vax=1.023mmv=minl/15010=min650/150,10=4.333mm 符合要求！6.46.4 支座反力 支座反力依次为 Ri=2.595kN,R2=2.595kN7 7、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。8 8、扣件抗滑验算疋否考虑何载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减0.8系数最大支座反力 Rmax=2.595kN1.05Rmax=l.05 2595=2.725kN, 2.725kN0.8X12.0=9

38、.6kN在扭矩达到 4065Nm 的情况下，双扣件能满足要求！9 9、模板支架整体高宽比验算H/Lb=15/30=0.5 5符合要求！1010 立杆验算钢管类型48X3.2截面面积 A(mm2)450截面回转半径 i(mm)15.9截面抵抗矩 W(cm )4.73抗压、弯强度设计值f2(N/mm )20510.110.1、长细比验算h/k=1800/425=4.235 h/|b=1800/650=2.769,查附录 D， 得 k=1.163,卩=1.272 |0=maxk讥 h+2a=max1.163 1 疋 72X800, 1800+2 X)0=2663mm 入=/i=2663/15.9=1

39、680.5=0.399kN/m210.310.3 稳定性验算KH=1/1+0.005 (15-4)=0.9481) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=YNGk+1.4XNk):R12.595+1.2 (05+(24+1.1) 0.12) 0.425+1.4 (1+2) 0.425 (0.85/2+(0.325- 0.25/2)/2)+1.35 0.15 15=7.51kNR22.595+1.2 (00.948)=73.656N/mm2 f=205N/mni符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力 为(Nut= YNGk+0.85X1.4S)N：R1=7.303kN,R2=7.303

40、kNNut=maxR1,R2=max7.303, 7.303=7.303kNMw=0.85X1.40.948)+0.042 10/(4.73 103)=80.509N/mm20.399 0.425/60=0.079kNN1=3FH/(m+1)Lb=3 0.079 15/(34+1) 30=0.003kN(T=(1.05N+N1)/(AK=(1.05 7.303+0.003) 10?/(0.251 450 0.948)=71.652N/mm210 /37500=1.801N/mm 281250)=0.218mmvax=0.218mmv=minl/15010=min283.333/150,10=1

41、.889mm 符合要求！5 5、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)50X70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值2fm(N/mm )13次楞抗剪强度设计值2fv(N/mm )1.3次楞截面抵抗矩 W(cm )40.833次楞截面惯性矩 l(cm4)142.917次楞弹性模量 E(N/mm2)9000计算简图如下:8.414kN/m8 414kN/m&414kN/m284283-31-q=Y艺qk+1.4 艺Qk1.2K5+(24+1.1) 0.12) (X283+0.01+1.4 (1X2)283=2.396 kN/m5.15.1、强度验

42、算Mmax=0.l25qF=0.125 2.396 0.852=O.216kN m(max=Mmax/W=0.21606/40833=5.3N/mm21.273 1000/(2 5070)=0.546N/mm22 2Tax=0.546N/mm106/4730=122.593N/mnfWnf205N/mm2符合要求！6.26.2、抗剪验算Tax=2Qmax/A=2 3.246 TO00/450=14.427N/mmiTax=14.427N/mm2V=125N/mm2符合要求！6.36.3 挠度验算vax=1.283mm8.356=8.774kN, 8.774kN 12.0=9.6kN在扭矩达到

43、4065Nm 的情况下，双扣件能满足要求!7 7、立杆验算钢管类型48X3.2截面面积 A(mm2)450截面回转半径 i(mm)15.9截面抵抗矩 W(cm )4.73抗压、弯强度设计值f2(N/mm )2057.17.1、长细比验算h/la=1800/850=2.118 h/lb=1800/850=2.118查附录 D,得 k=1.163,卩=1.272|0=maxk 卩 h h+2a=max1.163 1 疋 72 1800, 1800+2 50=2663mm入=/i=2663/15.9=168.5.048=0.001,h/d=1.8/0.048=37.5 通过插入法求ps1,得 0=1

44、.2因此Qw=枷 0(1-n)/( 1-n)=0.123X1.2-O770)/(1-0.97)=4.337e=枷Qw=0.123X.337=0.533亦=0.7z2=0.7 X.14 0.533 0.5=0.213kN/m22) 整体侧向力标准值计算cck=0.7zz皿=0.7 为.14 10.5=0.399kN/m27.37.3 稳定性验算KH=1/1+0.005 (15-4)=0.948不组合风荷载时Nut Y”NGk+1.4XNk=Rmax+0.15GH=8.356+0.15 1.2 15=11.056kN32(T=1.05Nt/(AK=1.05K1.056 杓3/(0.251 430X

45、).948)=108.43N/mm2wf=205N/ mm2符合要求！组合风荷载时-34-Nut= YNGk+0.85X1.4XQNRmax+0.15YH=7.735+0.15 K2 15=10.435kNMw=0.85X14lah2/10=0.85 14 0.213 0.85 1.82/10=0.07kN m(T =1.05Nt/( AK)+Mw/W=1.05 10.435 103/(0.251 450 0.948)+0.07 10/(4.73 103)=117.078N/mm20.399 0.85/60=0.159kNN1=3FH/(m+1)Lb=3 0.159 15/(34+1) 30=

46、0.007kN(T=(1.05Nt+N1)/( AK= (1.05 10.435+0.007) 103/(0.251 4500.948)=102.407N/mm2 f=205N/mmr符合要求！八、模板支拆的安全管理：1、 承重架塔拆人员必须持证上岗。上岗时必须带好安全帽等防护用品。2、承重架所用的钢管、扣件必须具备合格证、生产许可证、检测报告及满足 市建委的有关文件要求。3、重架搭拆前项目部必须对搭拆人员做好安全技术交底。4、在砼浇筑前必须经公司技术负责人、监理公司同时验收合格后方可浇筑。验收完后做好相应的记录。5、作业人员不准穿拖鞋及洒后上高作 业。&在浇筑砼过程中必须对模板进行监

47、护，仔细观察模板的位移、变 形情况, 发现异常时必须及时采取稳固措施。当模板变 位较大可能倒塌时，必须立即通知 现场作业人员离开危险区域，并及报告上级。7、模板拆除必须满足拆除时所需的砼强度，经工程技术领导同意，不得因拆 模而影响工程质量。8、必须按拆除方案和专项技术交底要求作业，统一指挥分工明确。必须按程 序作业，确保未拆部分处于稳定、牢固状态。应按照先支后拆、后支先拆的程序， 先拆非承重模板后拆承重模板及支撑。9、严禁使用大面积拉、推的方法拆模。拆模板旱。必须 按专项技术交底要求 先拆除卸荷装置。必须 按规定程序拆除撑杆、模板和支架。严 禁在模板下方用撬棍撞、撬模板10、拆模板作业时 ，必

48、须设 警戒区，严禁下方有人 进入，拆模作业人员必须 站在平稳可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失 稳坠落。-35-11、应随时整理拆下的物料，并 边拆、边清、边运、边 按规格堆放整 齐，楼层 高处拆除的模板严禁向下抛扔。暂 停拆除时，必须将活动件支稳后方可离开 现场。12、承重架搭设 完毕后，在楼板砼浇筑前 应由公司安全技 术部验收合格，监 理验收合格后方可 进行砼浇筑。梁底水平杆与立杆拧紧 力矩 应全数检测 ，并达到 合格；13、先浇柱、剪力墙 ，后浇梁、板，模板支架应 与区域内柱 墙 可靠连接牢固。九、模板的拆除1、柱模板的拆除在砼强度达到 1.2MPa 能保证其表面棱角不因拆除模板

49、而受 损后方可拆除，在 同条件试块砼强度达到 1.0MPa 后先松动穿柱螺杆，使模板与柱面脱开；脱模困 难时，可用撬棍在模板底部撬 动，严禁在上口撬 动、晃动 或用大锤砸模板，拆除 下的模板及 时清理。2、楼板模板拆除 楼板模板的拆除参考每 层每段楼板砼同条件试块抗压强度试验报告，跨度均在 2 米以下的强度达到 50%即可拆除，跨度大于 8 米的砼强度应达到 100%强度后 方可拆除外，其余楼板、梁模板在砼强 度达到设计强度的 75%强度后方可拆除； 拆楼板模板 时从房间的一端开始，防止 坠落人或物造成安全事故。楼板模板拆除时应注意保护楼板模板，不能硬撬模板接 缝处，以防损坏多层 板；拆除的多

50、层板、龙骨及扣件等要 码放整齐，并注意不要集中堆料；拆除的钉子 要回收再利用，在作业面清理干 净，以防扎脚伤人。十、模板的质量管理及控制措施1 、模板强度、刚度、稳 定性控制措施1 ）所有模板体系均必须对强度、刚度、稳 定性进行验算。（见计算方案）。2）现场安装过程中必须严格按照本方案设计要求进行，特别是背楞、櫊栅 方木、对拉螺或穿墙螺杆以及支撑等 对模板的 强度、刚度、稳 定性等有 显著影响的构件的尺寸、间 距等必 须严格控制。2、原材料控制措施1）所有的模板、方木、穿墙 螺杆等的供 应商必 须是公司的合格供方。2）所有的模板、钢 管进场后均 严格按照合同要求一一 检查，对于不合格品必 须退货，不得投入使用。3）签于市场上木材的 质量参差不齐，因此对木方的质量检验就需要更加 严格， 特别-36-是含水率指 标 ，必须控制在 10%以内。4）每批进场的多层板都必须进行抽样检测 ，可以采用简单的试验方法；用开 水煮 68 小时，模板无明显变形，不开裂，覆膜层无起皮、脱落现 象等即为合格，否则不合格，不得使用。3、加工质 量控制1）作为柱、墙模板和顶板的模板格 栅的方木必须用压刨进行双面刨光处理。2）多层板的加工必 须根据配模 图进行，下料前必须弹线。4、模板周转