高支撑及大梁模板专项施工方案

1、 【星湖湾高层住宅小区二期一标段工程项目】目 录第一章工程概况1第二章施工准备1第三章. 施工组织部署2第四章. 构造要求及技术措施3第五章. 模板设计及计算6第六章施工工艺29第七章质量、安全保证体系30第八章成品保护措施33第一章、工程概况工 程 名 称星湖湾高层住宅小区二期一标段工程地址长沙县星沙东八线以东、开元路以北建 设 单 位湖南京宁置业有限公司勘察单位湖 南 省 勘 查 设 计 研 究 院设 计 单 位中机国际工程设计研究院有限公司监理单位中国水利水电建设工程咨询中南有限公司质量监督部门长沙县建设工程质量监督站总包单位中电建建筑集团有限公司 基地总建筑面积54984平方米, 整体

2、地形较为平坦。周边道路中已建成，开发条件较好。本工程建筑物室内地面标高±0.000相当于绝对标高53.60m。质量标准：符合国家现行建筑工程施工质量验收统一标准。施工范围：星湖湾高层住宅小区二期一标段工程1#、9#、10#栋及部分地下室，包括土建、装饰、水电及附属工程施工等；结构形式为框架剪力墙结构，抗震设防列度为6度。1#楼地上29层，地下1层建筑物总高87.850米 9#楼地上30层，地下1层90.350米10#楼地上33层，地下1层99.450米第二章. 施工准备材料准备及材质要求：地胎模：（24墙，MU10.0烧结多孔砖，M5.0水泥砂浆砌筑；25mm厚1：2水泥砂浆抹面）；

3、模板： 1220×2440mm×14mm（厚）双面覆膜木胶合板、大模板（木胶合板，5cm×7cm木枋，槽钢框）；钢丝网：密目钢丝网（ 25 20钢筋支撑）。支承系统：根据目前长沙市建筑工程脚手架的更新换代并综合本工程的实际情况，我项目使用轮扣式脚手架，他拥有方便拆装、承载力大、稳定性能好、无零配件、运输储存方便等特点，立杆及横杆为48*3.5mm厚普碳钢管，立杆型号分别为：LG300长度为3米，LG240长度为2.4米，LG170长度为1.8米，LG120，长度为1.2米，LG90，长度为0.9米。横杆型号分别为：HG120长度为1.2米，HG90长度为0.9米，

4、HG60长度为0.6米，可调底座长度为0.55米，可调高度为0.4米，可调U型顶托为0.55米，可调高度为0.4米；60*80木枋、槽钢80、蝴蝶扣等。 其它：14止水螺杆（防水砼部分剪力墙、柱、梁）；14对拉螺杆（梁）；14对拉螺杆（柱）；16PVC套管； 2025钢筋撑铁。第三章. 施工组织部署安全生产文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部确保项目整体创“长沙市优质工程”，至少一个单体创湖南省“优质工程”，力争一栋创“芙蓉杯”奖的根本要求，本工程将实行责、权、利高度统一的项目法管理，组建以项目经理李育根等为领导的“中国水利水电第二工程局有限公司星湖

5、湾高层二期一标段工程项目经理部”， 项目经理部按公司要求建立全面责任承包制，代表公司具体对工程施工进行总承包全过程管理，负责工程的协调指挥工作，并负责对工程的领导、指挥、协调、决策重大事宜。根据该工程平面特点，地下室按后浇带区分施工，地上部分将G2-1#栋和G2-9#栋、G1-10#栋两个施工段，每个施工段配备独立的基层管理班子，主管技术、质量、生产、安全、经营、成本和行政管理工作。各区分别平行施工，机械及劳动力等资源不相互交叉的原则分别进行施工。项目经理对公司负责，其余人员对项目经理负责，经理部下设六个工作科室，各科室职能如下：施工科：负责制定落实生产计划，完成工程量的统计，组织实施现场各阶

6、段的平面布置、生产计划、安全文明施工及劳动力、工程质量等各种施工因素的日常管理。技术科：编制和贯彻施工组织设计、施工方案，进行技术交底，组织技术培训，办理工程变更洽商、汇集整理工程技术资料，组织材料检验和施工试验，检查监督工程质量，调整工序矛盾，并及时解决施工中出现的一切技术问题。质安科：施工质量程序的管理工作，监督检查检查工程施工质量，编制、收集、整理工程施工质量验收记录以及安全防护、消防保卫、环保环卫等工作。材料设备科：负责工程物资和施工机具购置、搬运、贮存，编制并实施物资使用计划，监督控制现场各种物资使用情况，维修保养施工机具等。经营预算科：负责编制工程报价、决算、分包合同管理等工作。财

7、务科：负责日常财务管理、工程成本核算、资金管理等工作。第四章.构造要求及技术措施4.1 模板的支设要求（1） 模板及其支梁应具有足够承载力、刚度和稳定性、所可靠承受浇筑砼的重量、侧压力及施工荷载；（2） 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；（3） 构造简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎和安装，符合砼的浇筑及养护等工艺要求；（4） 模板的拼接缝应严密，不得漏浆；4.2 模板的支设（1） 承台、底板、地梁侧模为240砖胎模。要求定位准确、表面平整，砌筑后填土并分层夯密实；（2） 外侧剪力墙、车道墙、积水坑壁、水池墙及人防墙内墙支模采用14mm厚木模板散拼装拆，用14止水螺杆紧固模板，止

8、水螺杆内口衬外加14mm厚片，拆模后挖掉垫层、吹断螺杆，用膨胀水泥砂浆补眼抹光。内竖楞板间距250300mm，外楞248×3.5mm钢管间距同螺杆排距，螺杆间距中下部（双螺帽）350×600，中上部600×600，止水钢板上、下必须各设置一排，两侧背双架管双蝴蝶扣紧固；竖向外加架管2481700紧固，上、中、下开三道斜撑与支模架相连。一次浇筑高度超过3.0米的，于内侧模板中上部开浇筑口250×250，浇筑到该部位后及时封闭。支模时，先竖外模并临时定位，待钢筋绑扎、预留预埋工作完毕，再穿螺杆竖内侧模板，与内侧满堂支模架联结固定。（3） 电梯（地下室地面以上

9、部分）、内部剪力墙模板及支设方式同外墙，斜撑两侧设置螺杆外套16PVC套管。（4） 电梯井壁墙体外模板采用14mm厚木胶合板，内模板采用14mm厚木胶合板，5cm×8cm木枋，及槽钢定制大模板，整拼整拆，支模方式同剪力墙，内外模板加钢管抱箍500，内筒模板加支撑，模板底逐层预留竹套筒支撑。电梯井支模时先立好内筒子模，待钢筋绑扎、预留预埋工序完成后再立外模，并最终校正定位，墙体井道四壁墙应保持垂直，井道净尺寸误差按铅垂线所示，尺寸在-0至±5mm以内，前墙按铅垂线-0至+13m以内,其余尺寸误差均须在±5mm以内。（5）框架柱柱模采用14mm厚木胶合板定制定型清水模

10、板拼成。根据本工程框架柱的规格、数量分别定制相应的柱模板。梁头模板插入柱头模板上，柱转角处的木枋一定要顶严靠实，并用木楔塞紧，模板相拼接的细缝应用胶带封严，防止漏浆。底部留清扫口，浇砼前封闭断面500×500及其以下采用钢管抱箍，断面600×600及其以上采用280抱箍。中下部箍距300350mm，中上部箍距400450mm，对拉螺杆14（双蝴蝶扣，中下部双螺帽），防水部位采用止水螺杆，柱子高度h5.5米的，抱箍2/3以下部位加密，柱身上、中、下设多道钢管抱箍与支模架相连，确保柱身的稳定。（6）梁板本工程梁板模采用满堂架散拼散拆。梁底模和侧模采用14mm双面覆膜胶合板，采用

11、钢管作大龙骨，间距600mm，5cm×8cmmm的木枋作小龙骨，间距300mm；在梁h/2处加12螺杆600，普通梁底板模板用14厚木模板作模板，底模下用5cm×8cm方木枋楞方，间距30cm，侧模板用14厚多层木胶合板作模板，梁高800时在中部及上部用12对拉螺杆进行拉结，安装时，先通线调节支柱顶托高度，将大龙骨找平，架设小龙骨；用支撑体系将梁两侧模夹紧，侧模四周楞方或固定钢管与支撑，钢管立杆纵距为500，立杆横距为500，钢管为48×3.0，楼面模板铺完后，检查支架是否牢固，模板、梁面、板面清扫干净。（7）水平后浇带、膨胀带加强带及高底标号砼交界处采用钢筋支撑

12、，密目钢板网作为一次性模板，剪力墙竖向后浇带，仍采用竹膜板或密排木枋，短钢筋支撑支模。（8）清水混凝土的模板配制梁板模板支模时遵守边模包底模的原则。梁模与柱模连接处，考虑梁模板吸湿后受膨胀的影响，下料尺寸要严格控制，使混凝土浇灌后不致嵌入柱内。梁侧模下口必须有夹条木，以保证混凝土浇灌过程中,侧模下口不致炸模。柱墙模板模板拼缝严密，保证拼缝不漏浆。模板涂刷脱模剂一定要均匀，严禁出现漏涂现象。支设水平施工缝以上的模板时，为保证接缝处混凝土质量，柱墙侧模应包住下部已浇混凝土500mm以上，并紧固牢靠，确保模板不因上部混凝土振捣而移位。4.3支模架搭设要求立杆接长必须采用对接扣件连接。斜撑与立杆和大横

13、杆的连接应用旋转扣件，斜撑的纵向接长采用旋转扣件。钢管接驳长度不得小于1000mm，接驳用扣件不得少于2个，严禁采用铰接接立杆。接头位置要错开，且须设置在不同的网格内。杆件搭设要求横平竖直，平整通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间。斜撑下部用木楔塞紧。所有主受力结点处加设保险扣件加固。支模架搭设标高控制要求严格，所有立杆要求在搭设前做好标高标识。项目部技术人员和质安员在支模架搭设完毕以后应参照所提要求和有关规范组织进行详细的检查。4.4 模板拆除（1）、墙柱侧模：拆模时混凝土强度不得低于1.2MPa，柱侧模拆除时保证棱角不损坏。剪力墙模板浇筑后要求带模养护，外墙及水池壁等采用止水螺杆的部位

14、，拆模时必须保证止水螺杆不松动，以免墙体渗水。（2）、梁板底模：在混凝土强度能达到下表规定的设计的混凝土强度标准值后方可拆除。现场多留设一组试块与板同条件养护，具体拆模时间以现场试块强度为准。构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100后浇带100预应力梁侧模张拉前拆除底模张拉后拆除第五章.模板设计及计算楼板模板钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。支撑高度在5米以上的模板支架被称为高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保

15、安全的计算结果。本计算书还参照施工技术、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为5米。 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.0米，立杆的横距 l=1.0米，立杆的步距 h=1.2米，扫地杆距地不大于300mm。采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.160×1.0+0.350×1.0=4.35kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.0=3.00kN/m 面板的

16、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(

17、1.2×4.35+1.4×3.00)×0.300×0.300=0.085kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.085×1000×1000/48600=1.75N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.35+1.4×3.00)×0.300=1.696kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1696.0/(2×1000.000×17.000)=0.

18、157N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.615×3004/(100×6000×437400)=0.138mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.160×0.300=1.200kN/m

19、 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.2×1.200+1.2×0.105=1.566kN/m 活荷载 q2 = 1.4×1.00=1.400kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.543/1.00=2.54

20、3kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.83×1.0×1.0=0.283kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.00×2.826=1.696kN 最大支座力 N=1.1×1.0×2.826=3.109kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.2

21、29×106/53333.3=4.29N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×1696/(2×50×80)=0.636N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×2.205×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.495m

22、m 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.671kN.m 最大变形 vmax=1.758mm 最大支座力 Qmax=9.139kN 抗弯计算强度 f=0.671×106/4491.0=149.51N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算

23、纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.14kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管

24、的自重(kN)： NG1 = 0.129×5.600=0.723kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.00×1.00=0.35kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.160×1.00×1.00=4.0kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.073kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)

25、×1.00×1.00=3.0kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.50kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件

26、式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.175； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公式(1)的计算结果： = 99.73N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 69.77N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，

27、按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 97.68N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h1.0 0.9<h1.2 1.2<h1.5 1.5<h2.1 k1 1.163 1.167 1.175 1.243 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 17 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054

28、1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007

29、1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.017 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.017 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.0

30、81 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，

31、轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.2m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外

32、立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4

33、5-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板扣件钢管高支撑架计算书（0.3×0.6） 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于

34、高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为5.0米， 基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×600mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.20米，扫地杆距地不大于300mm 500015006003001000图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活

35、荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.600×0.300=4.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.300×(2×0.600+0.300)/0.300=0.525kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.300×0.300=0.270kN 均布荷载 q = 1.2×4.500+1.2×0.525=6.03kN/

36、m 集中荷载 P = 1.4×0.30=0.420kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 300 0.42kN6.03kN/mAB 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.823kN N2=1.823kN 最大弯矩 M = 0.160kN.m 最大变形 V = 1.0m

37、m (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.160×1000×1000/27000=5.926N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3×1723.0/(2×500.000×17.000)=0.306N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.956mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、

38、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.823/0.300=6.07kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.07×0.30×0.30=0.055kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×6.07=1.094kN 最大支座力 N=1.1×0.300×6.07=2.005kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/

39、6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.055×106/64000.0=0.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×1094/(2×5cm×7cm)=0.342N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计

40、算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×3.038×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.053mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.638kN.m 最大变形 vmax=2.983mm 最大支座力 Qmax=1.823kN

41、抗弯计算强度 f=0.638×106/4491.0=142.03N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。100010001000 1.82kN 1.82kN 1.82kN 1.82kN 1.82kN 1.82kN 1.82kNAB 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.319kN.

42、m 最大变形 vmax=0.950mm 最大支座力 Qmax=3.917kN 抗弯计算强度 f=0.319×106/4491.0=71.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=3.92kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩

43、达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.92kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930kN N = 3.917+0.930=4.848kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；

44、 A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.175； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 56.90N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 17.11N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 22.73N/mm2，