脚手架施工方案含计算书

1、创业家园在区1#、2#、5#住宅楼工程一标段脚手架专项施工方案编制人： 职称或职务：项目技术负责人审核人： 职称或职务： 项目经理批准人： 职称或职务：企业技术负责人河北中建工程有限公司目录一、工程概况 2二、编制依据 2三、施工组织 2四、脚手架设计 5五、脚手架计算 5六、普通型悬挑卸料平台 22七、脚手架搭设质量要求和管理 23七、安全技术措施 27落地脚手架及悬挑脚手架示意图、施工上人斜道示意图、工程概况本工程为创业家园D区1#、2#、5#住宅楼，各楼具体工程概况如下：1 、 1#住宅楼工程本工程地上11层，局部18层。地上建筑面积11182.75 m20本工程为剪力墙结构，基础结构形

2、式为桩基础。 11 层部分建筑檐口高度为 35.2m， 18层部分建筑檐口高度 55.5m02、2#住宅楼工程本工程地上11层。地上建筑面积5873.10 m2o本工程为剪力墙结构， 基础结构形式为桩基础0 11层建筑檐口高度为 35.2m3、5#住宅楼工程本工程地上32层，地下2层。地上建筑面积13601.03川。本工程为剪力墙结构，基础结构形式为桩及筏板基础0建筑檐口高度为 94.3m0二、编制依据1 、本工程施工图纸、现场概况及本工程施工组织设计2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)3、混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB50204-2011)4、建筑施工

3、手册第四版(缩印本)5、建筑施工现场管理标准 (DBJ14-033-2005)6、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)三、施工组织 组织领导机构及职责安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事 故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场” 、“样板工地”的根本要求，为此 项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组， 其机构组成人员编制及责任 分布如下：组长：项目经理负责协调工作 副组长：项目生产副经理负责现场指挥、协调 项目技术负责人：现场施工总指挥及技术总部署技术员：方案编制、交底 施工员：现场施工具体协调 安全员：现场具体安全管理工作项目部安全组织机构职务名称

4、备注项目经理彭德忠项目生产副经理朱秀峰项目技术负责人赵光辉技术员王旭冬、任现珠、郑俊芳安全员任洪江、谢洪升质检员王广雷、祝永松、崔玉亮、刘洪喜、祁芳芳、丁立恒材料员刘学民施工员刘业土建工长闫须顺水暖工长李凤彭电气工长王永波项目部安全保证体系项目经理彭德忠项目生产副经理朱秀峰项目技术负责人赵光辉安全员任洪江、谢洪升材 料 员 刘 学 民施 工 员 刘业质 检 员 王 广 雷技 术 员 王 旭 冬架木砼钢水电子工班筋暖气班班组班班班组组长组组组长长刘长长长李张洪赵王张杰军平永长华青各施工班组工人人员要求 项目经理、安全员必须具有安全生产考核合格证，现场架子工特种作业人 员必须持证上岗。四、脚手架设

5、计1、根据本工程实际情况及控制成本的原则， 本标段 1#、2#住宅楼自基础以 上开始搭设落地式脚手架至地上三层， 5#住宅楼自地下二层基础以上开搭设落地 式脚手架至地上二层， 1#、2#住宅楼自地上四层开始至顶层搭设悬挑脚手架， 5# 住宅楼自地上三层开始至顶层搭设悬挑脚手架。 落地脚手架及悬挑脚手架的技术 参数见落地脚手架及悬挑脚手架的计算。2、地下结构需搭设上人斜道，以便人员上下。斜道道搭设采用© 48.3X 3.6的钢管，上层所有小横杆与基槽护身栏进行 拉接（护身栏立杆要有地锚进行锚固）立杆间距见附图。斜道道通道两侧要设置挡脚板，高度 300mm,挡脚板上要设两道横杆， 横杆间

6、距600mm。斜道道的底座采用5cm脚手板，木板的间距等同于立杆的排 距，放置位置必须准确牢固。 斜道纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立 杆上。 在喷锚护坡预应力锚杆的两道槽钢焊接短钢管， 斜道横杆与短钢管连接 固定。立杆的对接扣件应交错布置： 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内， 同 步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不小于 500m m,各接头 中心至主节点的距离不大于步距的 1/3。 斜道满铺 5cm 厚脚手板， 用铅丝将脚手板与钢管连接牢固， 脚手板上必 须设置防滑条。斜道顶部采用双层 5cm 厚脚手板搭设护头棚。斜道外侧设一道 剪刀撑，斜向

7、不大于 60度，外侧满挂密幕网，用 16#铅丝穿过网边缘的圆孔， 与架子管绑牢，每一个孔都要绑紧。搭设完毕后进行整体验收。检查斜道的步距、排距、纵距、横距以及垂 直度、连墙件的牢固等；安全防护要到位，扣件螺栓要用力矩扳手检查，不合格 的必须拧紧。整个架子经有关部门和安全员验收合格后方能使用。五、脚手架计算（一） 落地脚手架1、技术参数搭设参数搭设高度18m （据搭设时具体情况而定， 最咼不超过20m）水平杆步距1.5m立杆纵距1.2m立杆横距1.05m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件荷载参数（荷载标准值）永久何载立杆承受结构自重0.1336kN/m安全网0.005kN/m 2脚手板类型木脚手

8、板,2层自重标准值0.35kN/m 2栏杆挡脚板木脚手板自重标准值0.14kN/m2可变荷载施工均布活荷载2kN/m2同时施工层数1层风荷载地区河北任丘市基本风压0.3kN/m2地基参数地基土类型混凝土地基承载力标准值120kN/m2垫板宽度0.3m垫板长度1.2m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按©48.3 %.6钢管计算。2、横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）第6.2.2条第 3款规定：“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横 向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第 6.2.1条第3款规定:“当使

9、用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水 平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”本工程选用木脚手架板，所以横向水 平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上，纵向水平作为横向水平杆支座，用 直角扣件固定在立杆上。施工荷载的传递路线是：脚手板-横向水平杆一纵向水 平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：L 4 4 .Udr J丨1t儿横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 2.1抗弯强度计算a、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=（Q+Qi） X S=（2+0.35） X 1.2=2.82 kN/mb、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4 X QX S

10、+1.2 X QiX S=1.4X 2X 1.2+1.2 X 0.35 X 1.2=3.864 kN/mc、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩:2 2一 qlb3.864 X 1.05Mlna=8 8钢管载面模量W=5.26cm0.533kN md、e、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表 5.1.6得表f=205N/mmCT =按规范中公式（5.2.1 ）计算抗弯强度Mnax0.533 X 106=3=W5.26 X 102 2101.33N/mm 205N/mmg、结论：满足要求2.2变形计算a、钢材弹性模量

11、：查规范表 5.1.6得E= 2.06 X 105N/mb、钢管惯性矩I = 12.71cm4c、容许挠度：查规范表 5.1.8，得v =1/150 与10mmd、按规范中公式（5.2.3 ）验算挠度5X 2.82 X 105045qkl b45X 2.82 X 10504,1050v =5- = 1.7mm = 7 与 10mm384EI384X 2.06 X 105 X 12.71 X 104150e、结论：满足要求3、纵向水平杆（大横杆）验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图:nFkJ 11r£=<*<*£A£>不需要计算抗弯强度和挠

12、度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：ai 20.152F= 0.5ql b(1+) =0.5 X 3.864 X 1.05(1+) =2.65kNlb1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值a120.152Fk=0.5q kl b(1+) =0.5 X 2.82 X 1.05(1+) =1.93kNl b1.054、扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力RC= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=2.65kN R=8结论：扣件抗滑承载力满足要求5、立杆的稳定性计算5.1分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性NMw+w fAW

13、N计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比入由建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附表C取值；W截面模量；f 钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；20.9 X 1.4 3 kl ahMw=0.9X 1.4Mwk=10其中，风荷载标准值3 k= Jz0，将N=1.2(Ng1汁N320+O.9 X 1.4刀Nk代入上式化简为:21.2Hgk0.9 X 1.4 Xpzol ah1.2NG2k0.9 X 1.4 刀NQk+W fA10WAAH脚手架高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值；la立杆纵距； h步距

14、；技一一风压高度变化系数；卩s风荷载体型系数；. 23 o基本风压，取河北任丘市 10年一遇值，3 o=O.3kN/mNaik脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；N32k构配件自重标准值产生的轴向力；刀NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和；脚手架结构自重产生的轴压应力1.2Hsgk（T g=A风荷载产生的弯曲压应力：20.9 X 1.4 Xz 3 ol ahT w=10W构配件（安全网除外，但其自重不大）自重荷载、施工荷载作用位置相对不变， 其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随 脚手架高度降低而增加（计算中应考虑的架高范围增大），因此，取T = T g

15、 + T W 最大时作用部位验算立杆稳定性。5.2计算风荷载产生的弯曲压应力t风荷载体型系数 尸1.3 =1.3 X 0.8=1.040，值大于1.0时，取1.0。2 60.9 X 1.4 X 修 X 1.0 X 0.3 X 1.2 X 1.5 X 10 t w=3=19.4 陲10X 5.26 X 10有密集建筑群的城市市区。5.3计算脚手架结构自重产生的轴压应力Tg首先计算长细比入：l 0入=i10计算长度，10=ku h；i 截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155 ；卩一一考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用；h 步距；立杆横距lb=1.05m,

16、连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得卩=.5 , h=1.5m51.155 X 1.5 X 150.0入=163i1.59根据入的值，查规范附录 C表得轴心受压构件的稳定系数=0.265。立杆纵距la=1.2m,查规范附录 A表A-1得gk=0.1336kN/m31.2Hsgk1.2HsX 0.1336 X 102d g =1.20HsN/mmA0.265 X 506.005.4 求 d = d w + d g 列表如下：高度(m)d w=19.4 旌2 (N/mm)对应风荷载作用计算段高度取值H(m)d g = 1.20H s2 (N/mm)d = d w + d g2 (N/mm)50

17、.7414.361821.6035.96180.8416.301012.0028.30分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架 结构自重产生的轴压应力很小，d w + d g相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯 曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大d= d w + d g最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5.5验算长细比由规范5.3.3式，且K=1,得l 0h1.5 X 150入=142 <210ii1.59结论：满足要求！。5.6计算立杆段轴向力设计值 N脚手架结构自重标准值产生的轴向力N31=Hgk=18X 0.1336=2.40kN构配

18、件自重标准值产生的轴向力N32K=0.5(l b+a1)l a刀 Q计Q2I a+laHQ=0.5 X (1.05+0.15) X 1.2 X 2X 0.35+0.14 X 1.2 X 2+1.2 X 18X 0.005=0.948kNl b立杆横距；a1小横杆外伸长度；l a立杆纵距；Q1脚手板自重标准值；Q2脚手板挡板自重标准值；Q3密目式安全立网自重标准值；H 脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和刀NQ=0.5(l b+ai)l aQ=0.5 X (1.05+0.15) X 1.2 X 2X 1= 1.44kNQ施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(Ng1+NG20+0.9

19、X 1.4 刀 NQk=1.2 X (2.40+0.948)+0.9 X 1.4 X1.44=5.83kN5.7组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.3.1-2验算立杆稳定性，即：3NMW5.83 X 1022+=+19.4 X 0.74=43.48+14.36=57.84N/mm 2 <f=205N/mm2AW0.265 X 506结论：满足要求！。5.8不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(Ng1+N320+1.4 刀 N.k=1.2 X (2.40+0.948)+1.4 X 1.44=6.03kN按规范公式5.3.1-1验算立杆稳定性：3N6.03 X 1022=44.97

20、N/mm <f=205N/mmA0.265 X 506结论:满足要求！。6、连墙件计算6.1脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按18m有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数pz=0.84脚手架风荷载体型系数 b=1.3 =1.3 X 0.8=1.04，取值大于1.0时，取1.0。基本风压取河北任丘市10年一遇值，3 0=0.3kN/m223 k= j, p 3 0= 0.84 X 1.0 X 0.3=0.25kN/m6.2求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积 a=2X1.5 X 3X1.2=10.80 mN=NL+N)=1.4Wk

21、Av+3=1.4 X 0.25 X 10.80+3=6.78kNNw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；2连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架M=3kN;6.3连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即l H=0.3m，因此长细比l h30.0入=19 <入=150i1.59根据入值，查规范附录表C,N6.78 X 10322=0 949 =14.12N/mm <205N/mm'A0.949 X 506满足要求！。抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取12k

22、No连墙件扣件抗滑承载力满足要求！7、立杆地基承载力计算7.1计算立杆段轴力设计值N由已知条件可知，不组合风荷载时 N=1.2(N®k+ NG20+1.4刀Nhk由已知条件la=1.2m, h=1.5m查规范附录 A表A-1得gk=0.1336kN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力N31k=HSgk=18X 0.1336=2.405kN构配件自重标准值产生的轴向力N32k=0.5(l b+31)l aE Q1+ l a刀QP2+HQp3l a=0.5(1.05+0.15) X 1.2 X 2X 0.35+0.14 X 1.2 X 2+1.2 X 18X 0.005=0.948kN

23、施工荷载标准值产生的轴向力总和E Nq=0.5(I b+ a1)l aQk=0.5(1.05+0.15) X1.2 X 1X 2=1.440kNN=1.2(2.405+0.948)+1.4 X 1.440=6.04kN7.2计算基础底面积A取垫板作用长度1.2m, A=0.3 x 1.2=0.36m27.3确定地基承载力设计值fg混凝土承载力标准值：f gk=120kR=120kN/m2由规范公式 5.5.2，并取 Kc= 0.5，得 fg=kcf gk=0.5 x 120=60kN/m7.4验算地基承载力由5.5.1式得立杆基础底面的平均压力N6.0422P=16.78kN/m <f

24、g=60kN/mA0.36满足要求！。（二）普通型钢悬挑脚手架1、技术参数搭设参数搭设高度18m （据搭设时具体情况而 定，最咼不超过 20m）水平杆步距1.5m立杆纵距1.2m立杆横距0.9m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件悬挑水平钢梁16号工字钢钢梁外挑长度1.3m钢梁锚固长度2.5m钢梁与楼板锚固钢 筋0 18 HPB300吊拉钢丝绳采用14mni冈丝绳！荷载参数（荷载标准值）永久何载立杆承受结构自重0.1202kN/m安全网0.005kN/m 2脚手板类型 木脚手板,2层自重标准值0.35kN/m2栏杆挡脚板木脚手板自重标准值0.14kN/m2可变荷载施工均布活荷载2kN/m 2同时

25、施工层数1层风荷载地区河北任丘市基本风压0.3kN/m2考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按©48.3 X.6钢管计算。2、横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第 6.2.2条第3款规定：“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆 两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第 6.2.1条第3款规定：“当使用 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”本工程选用木脚手架板，所以横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上，纵向水平作为横向水平杆支座，用直角扣 件固定在立杆上。施工荷载

26、的传递路线是：脚手板f横向水平杆f纵向水平杆f 纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：J11-A 丄IH l 1/b 44横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。2.1抗弯强度计算a、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=（Q+Qi） X S=（2+0.35） X 1.2=2.82 kN/mb、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4 X QX S+1.2 X QiX S=1.4X 2X 1.2+1.2 X 0.35 X 1.2=3.864 kN/mc、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计 悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：2

27、2ql b3.864 X 0.9Mnax=0.391kN m8 8d、钢管载面模量W=5.26cme、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表 5.1.6得表f=205N/mmf、按规范中公式（5.2.1 ）计算抗弯强度6Mnax0.391 X 1022er =3 = 74.33N/mm 205N/mmW5.26 X 10g、结论：满足要求2.2变形计算a、钢材弹性模量：查规范表 5.1.6 得E= 2.06 X 105N/mb、钢管惯性矩I = 12.71cm4c、容许挠度：查规范表 5.1.8，得v =l/150 与10mmd、按规范中公式（5.2.3 ）验算挠度445qklb5 X 2.82

28、X 900900 一v =5旷=0.9mm= 6 与 10mm384EI384 X 2.06 X 10 X 12.71 X10150e、结论：满足要求3、纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：I,1dJFki 1L J1一1 1L?AiAr不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：a120.152F= 0.5ql b(1+) =0.5 X 3.864 X 0.9(1+) =2.37kNl b0.90.152飞厂)=13kN由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5q kl b(1 +a12)=0.5 X 2.82 X 0.9(1

29、+ l b4、扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力 R= 8kN0 纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值 =2.37kN R=8结论：扣件抗滑承载力满足要求5、计算立杆段轴向力设计值 N立杆稳定性计算部位取脚手架底部。5.1脚手架结构自重标准值产生的轴向力N31K=HSgk=20X 0.1202=2.40kNHS脚手架高度gk每米立杆承受的结构自重5.2构配件自重标准值产生的轴向力N32K=0.5(l b+a1)l aEQ1+Q2I a+l aHQ=0.5 X (0.9+0.15) X 1.2 X 2X 0.35+0.14 X1.2 X 2+1.2 X 20 X 0.

30、005=0.897kNl b立杆横距；a1小横杆外伸长度；l a立杆纵距；Q1脚手板自重标准值；Q2脚手板挡板自重标准值；Q3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；5.3施工荷载标准值产生的轴向力总和刀NQ=0.5(l b+ai)l aQ=0.5 X (0.9+0.15) X 1.2 X 2X 1=1.26kNQ施工均布荷载标准值；5.4组合风荷载时立杆轴向力设计值 NN=1.2(Ngi+NG20+0.9 X 1.4 刀 N=1.2 X (2.40+0.897)+0.9 X 1.4 X 1.26=5.54kN5.5不组合风荷载时立杆轴向力设计值 NN=1.2(Ng1+N320+1.4 刀 N

31、.k=1.2 X (2.40+0.897)+1.4 X 1.26=5.72kN6、立杆的稳定性计算组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性NMw+ w fAWN计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比入由建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附表C取值；W截面模量；f 钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；20.9 X 1.4 3 kl ahMw=0.9X 1.4Mwk=10其中，l a立杆纵距；h步距；风荷载标准值3 k= Pz ps W 03 0基本风压，取山东济南市 10年一遇值，3 0=0.3kN/mP

32、风压高度变化系数，按规定采用有密集建筑群的城市市区。脚手架立 杆稳定性计算部位选择立杆底部，p取1.0 ；P脚手架风荷载体型系数,p=1.3 =1.3 X 0.8=1.040，值大于1.0时， 取 1.0 。风荷载产生的弯曲压应力:2Mw 0.9 X 1.4 X* 怜 3 ol ahCT w= = W10W2 60.9 X 1.4 X 1.0 X 1.0 X o.3 X 1.2 X 1.5 X 102cr w=3=19.4 N/mm10X 5.26 X 10计算长细比入：l 0入=i10计算长度，10=k* h；截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155 ;卩一一考虑脚手架整体稳定因素

33、的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用；立杆横距lb=0.9m,连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得* = .5.h 步距,1.5mk*h 1.155 X 1.5 X 150.0入=163i1.59根据入的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数=0.265。组合风荷载时，立杆的稳定性计算按规范公式 5.3.1-2验算：NMW5.54 X 10322+=+19.4=60.716N/mm2 <f=205N/mm2AW0.265 X 506结论：满足要求！不组合风荷载时，立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-1验算：3N5.72 X 1022=42.66N/mm <f=2

34、05N/mmA0.265 X 506结论:满足要求！7、连墙件计算7.1脚手架上水平风荷载标准值3 k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按18m有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数快=1.13脚手架风荷载体型系数*=1.3 =1.3 X 0.8=1.04，取值大于1.0时，取1.0。基本风压取河北任丘市10年一遇值，3 0=0.3kN/m223 k=* * 3 0= 1.13 X 1.0 X 0.3=0.34kN/m7.2求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积 AF2X1.5 X 3X1.2=10.80 mN=N+N=1.4WkA+3=1.4 X 0.34 X

35、10.80+3=8.14kNNw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架Nb=3kN;7.3连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即l H=0.3m，因此长细比30.0=19 入=150 1.5938.14 X 1022=16.95N/mm <205N/mm 0.949 X 506根据入值，查规范附录表C,N=0.949,满足要求！。7.4抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取12kNLN=8.14kN< 12kN双扣件1连墙件

36、扣件抗滑承载力满足要求！8、悬挑梁计算悬挑水平梁按照单跨外伸梁计算，外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷 载P作用，支座B为悬挑水平梁与楼板的内锚固点，支座A为建筑物梁板外边缘 支承点。为保证悬挑脚手架在钢丝绳失去作用时仍然为安全的， 故进行型钢悬挑 梁强度计算时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件，只做为加强支撑结构用。I-1 mr1*r叫DLJ7单跨外伸梁计算简图上图中，m =1.3m, I = 2.3m , m =0.3m , m =1.2m ；悬挑水平梁采用16号工字钢，截面惯性矩I = 1130.0cm 4，截面模量（抵抗32矩）W = 141.0cm，截面积 A=26.1cm；脚手

37、架立杆传递的集中荷载P=5.72kN;悬挑水平梁自重荷载 q= 1.2 X 26.1 X 10-4X 78.5 =0.246kN/m ;支座反力计算公式Ra N(2 K2 K1)号(1 K2)RbN(K2 KJK2)支座弯矩计算公式VmaxM AN (m2 m1)2qm2C点最大挠度计算公式2 2d（1 k2）叫1 KJ 3EI3EI其中2器罟(1 W 3K3)署(2 3心5 m1)k=m/l=1.3/2.3=0.565,kl=m/l=0.3/2.3=0.13k2=m/l=1.2/2.3=0.522经计算，支座反力 Ra= 15.862kN,支座反力Rb= -3.537kN，最大弯矩Mmax

38、=8.788kN.m8.1悬挑梁抗弯强度计算(TM max8.788 X 1061.05 X W1.05 X 141.0 X 103=59.358 < 205 N/mm结论：抗弯强度满足要求！8.2悬挑梁挠度计算计算最大挠度 Vmax =5.456mm,容许挠度 1300X 2/250=10.4mm。Vmax 5.456mm< 10.4mm结论：挠度计算满足要求9、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用：16号工字钢9.1求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数b根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录表B.2 , b= 2.0当b>0.6的时候，根据钢结构设计规范(GB500

39、17-2003)附录B.1 2式0.282b =1.07 =0.929b最终取b= 0.9299.2整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按计算：MrbW8.788 X 1062(T =-=67.090 < 205N/mm 20.929 X 141.0X 103Mh绕强轴作用的最大弯矩，V梁截面模量 结论：满足要求！10、悬挑梁钢丝绳计算10.1钢丝绳的轴力计算将钢丝绳作为悬挑支撑结构的受力构件，其计算简图如下:5.725.72F1卩BF11 1q=0.246kN/m匸4曲F*卩 OUD1012002300计算简图(kN)弯矩图(kN.m)

40、1.160.00二0.020.930.50-0.06-4.79詔.86剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为：Ra=6.9kN, Rb=5.364kN, Rc=0.062kN钢丝绳的轴力按下式计算：sin a=lh =3/3.23=0.929M lh2Ra6.9Ru=7.427KNsi na0.92910.2选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力x安全系数，取安全系数为8,则钢丝绳最小破断拉力=7.427 x 8=59.4KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择 14mm公称抗 拉强度1670Mpa钢丝绳直径14mm其破断拉力为：67.1KN。10.3钢

41、丝绳的拉环设计根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011中6.10.4 规定钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用 HPB235级钢筋，其直径不宜小于20mm 本工程使用20mmHPB23级钢筋，吊环预埋锚固长度必须按照混凝土结构设计 规范GB50010-2010> 10.9.8 条规定预埋。11、悬挑梁锚固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板锚固处作法如下图:11.1预埋件强度计算计算悬挑梁与楼板锚固件强度时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件， 经计算 R=3.537kN;按照混凝土结构设计规范GB50010-201C10.9.8条规定，每个吊环按两 个截面计算的吊环应力不应

42、大于50N/mrh预埋钢筋为HRB33直径18mm强度计 算如下：(T -N2n d243537.00022X 3 142 X 182=6.95 < :f: =50N/mm4满足要求!11.2预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002 表4.1.4，计算中取 1.43N/mni;N3537.000h>-43.73mmn d :ft3.142 X 18X 1.43预埋件锚固深度必须满足混凝土结构设计规范GB50010-2010 10.9.8条规定，本工程预埋钢筋长度为1.5m，预埋件埋入混凝土应焊接或绑扎在钢筋骨架 上

43、，应伸入楼板钢筋网下。压板厚度为10mm由两道预埋U型螺栓采用双螺母固 定，螺杆露出螺母不应小于3扣。六、普通型悬挑卸料平台悬挑卸料平台一般在脚手架已经拆除的楼层架设，如施工需要在有脚手架 的楼层架设，在架设时不能拆除脚手架承重架体，不得破坏脚手架的整体架构。卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上（一）工艺流程 卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的 吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装， 吊钩的四条引绳应等长， 保证平台在起吊过程中的平稳。 吊装至预定位置后， 先 将平台工字钢与预埋件固定后， 再将钢丝绳

44、固定， 紧固螺母及钢丝绳卡子， 完毕 后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。（二）施工方法1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左 右晃动。2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置 在脚手架等施工设备上。3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧 的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩 挂吊环，吊环应用甲类 3 号沸腾钢制作。5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式 时卡头的卡子不得少于三个， 建筑物锐角利

45、口围系钢丝绳处应加衬软垫物， 悬挑 式卸料平台外口应略高于内口。6、台面应满铺脚手板。7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完 毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应 及时调换，焊缝脱焊应及时修复。10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重 量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。七、脚手架搭设质量要求和管理（一）材料准备在使用前对架管、扣件、安全网按规定进行验收。1、 搭设脚手架全部采用 448.3mm,壁厚3.6m

46、m的钢管，其质量符合现行 国家标准规定。2、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和 深的划痕。3、钢管上严禁打孔，钢管在便用前先涂刷防锈漆。4、扣件采用锻铸铁，其质量和性能必须符合钢管脚手架扣件 （GBl5831） 规定。5、新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GBl583 1 ）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。6、扣件在使用前逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。7、新、旧扣件均进行防锈处理。8、 木脚手板材质应符合国家现行标准木结构设计规范GB5005中KH a 级材质规定。

47、脚手架板厚度为 50mm两端设置不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。 不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的木脚手板。9、 悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T700 或低合金高强度结构钢 GB/T1591 的规定，用于固定型钢悬挑梁的 U 型钢筋 拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准 钢筋混凝土用钢筋第 1 部分：热轧光 圆钢筋GB1499.1中HPB235钢筋的规定。10、密目网及安全网的规格、要求、标志、运输、贮存、使用规则必须符合密目网安全立网GB16909-1997的规定。（二）脚手架构配件、搭设允许偏差 构配件允许偏差详见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJl3

48、0一 2011 版）表8 . 1 . 8 ，脚手架搭设的允许偏差和检验方法详见 建筑施工扣件式钢 管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011版）表8.2.4,扣件拧紧抽样检查数目及质 量判定标准详见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJl30-2011 版） 表 8.2.5。（三）质量保证注意事项1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安 全帽、系好安全带。2、在以下情况下脚手架的应进行验收和日常检查，检查合格后，方允许使 用或继续使用：(1) 搭设完毕后；(2) 连续使用达 6 个月；(3) 施工中中途停止使用超过 15 天，在重新使用之前；(4) 在受到暴

49、风或大雨、地震等强力因素作用之后；(5) 在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的 情况时。3、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。4、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期 检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。5、安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差， 安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。(四) 搭设质量要求1、剪刀撑设置为间距 9m(6 跨)一排剪刀撑。2、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于 3 跨。纵向水平杆接长采用 对接扣件连接，交错布置，两根相邻纵向水平接头设置

50、相互错开不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距 1/3。3、纵向撒拉长度不小于 1 米，并等间距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件 盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于 100mm。4、纵向水平的各节点处采用直角扣件固定在横向水平杆上。5、横向水平杆的各个节点处必须设置并采用直角扣件扣接且严禁拆除。6、脚手板必须垂直于墙面横向铺设，满铺到位，不留空位。四角用18#铁丝双股并联绑扎， 固定在纵向水平杆上， 要求绑扎牢固， 交接处平整，无空头板。7、脚手片底层满铺，中间每隔三层，操作层的上下层顶层都必须满铺。8、脚手片外侧自第二步起必须设 1.2m 高同材质的防护栏和 30c

51、m 高处的踢 脚杆。9、每根立杆垂直稳放在挑梁上。10、脚手架里立杆距离墙体净距为 20crn，大于20cm处的须铺设站人脚手 片，并设置平稳牢固。11、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上不大于 200 处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫 地杆下方的立杆上。 当立杆基础不在同一高度上时， 必须将高处的纵向扫地杆向 低处延伸长两跨与立杆固定，高低差不小于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于 500mm。12、立杆接长除顶层步可采用搭接外，其余各层各步接头必须用对接扣件连接。对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头相互错开，不设置在同步内，同

52、 步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500m m,各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。搭接长度不应小于Im，应采用不小于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。13、扣件的紧固程度宜在 40 50N m,并不大于65N m,对接扣件的 抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨， 直角扣件安装时 开口不得向下，以保证安全。14、上下脚手架的梯道、坡道等均应设置扶手、栏杆或其他安全防 （围）护措 施并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。（五）安全防护设施作法1、 踢脚杆、防护杆从第二步起设置，设置高度分别为0.3m和2m。顶排防 护栏不少于二道，高度分别为 0.9m、 1.3m。2、 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及踢脚杆，栏杆高度应为1.2m，踢脚 杆高度仅为0.3m，内侧应挂密目网封闭。