预应力张拉计算书(例范本)

1、实用文案新建南宁至广州铁路站前工程文案大全NGZQ-布段铁二十三中国铁建*桥梁预应力钢绞线张拉控制计算书编制：复核：审核：中铁二十三局集团有限公司南广铁路NGZQ-颐目部二零一零年五月预应力钢绞线张拉控制计算书第一章工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标。s15.24（GB/T5224-2003）,标准强度R；=l860MPa,低松驰。跨径30mT梁和25m箱梁均采用s15.24mmt冈绞线。设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0.26,孔道偏差系数K=0.003,钢束松弛预应力损失根据张拉预

2、应力为1302MPa取为=0.025,锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0.26,孔道偏差系数K=0.003,钢束松弛预应力损失为=0.025,锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0.35,孔道偏差系数K=0.003,钢束松弛预应力损失为4=0.05,锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm梁体预应力材料：纵横向预应力束：公称直径为=15.24（75）,抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线。柔性吊杆：27根15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa竖向预应力采用25高强精扎螺纹粗钢筋。锚具：纵向预应力采用O

3、VM15-理锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3BM15-3P、OVMBM15-4BM15-4P型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。第二章设计伸长量复核一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：p1-epp一kx式中：Pp一预应力筋平均张拉力（N）P一预应力筋张拉端的张拉力（NX从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0一从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k一孔道每米局部偏差对摩榛的影响系数，取0.002w一预应力筋与孔道壁的摩榛系数，取0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：l=Ppl/ApEp式中：Pp一

4、预应力筋平均张拉力（N）L一预应力筋的长度（mrmA一预应力筋的截面面积（mr2）,取140mnnEp一预应力筋的弹性模量（N/mm2）,取1.95x105N/mm2二、伸长量计算：（根据设计编号进行编排）1、N束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1500000/27=55555.56NX=8.445/2=4.2225m0=0radPp=P=55555.56NL=PpL/(ApEp)=55555.56X4.2225/(140X1.95X105)=0.859cm与设计比较(1.764-0.859*2)/1.764=2.52%2、N束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1500000/2

5、7=55555.56NX=11.736/2=5.868m0=0radPp=P=55555.56NL=PpL/(ApEp)=55555.56X5.868/(140X1.95X105)=1.194cm与设计比较(2.451-1.194*2)/2.451=2.56%3、N束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1450000/27=53703.7NX=14.084/2=7.042m0=0radPp=P=53730.7N L=PpL/(ApM)=53730.7X7.042/(140X1.95X105)=1.385cm与设计比较(2.844-1.385*2)/2.844=2.58%4、N束一端的伸长量

6、：单根钢绞线张拉的张拉力P=1250000/27=46296.3NX=15.491/2=7.746m0=0radPp=P=46296.3N L=RL/(Ap&)=46296.3X7.746/(140X1.95X105)=1.314cm与设计比较(2.696-1.314*2)/2.696=2.56%5、N束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1050000/27=38888.89NX=15.96/2=7.98m0=0radPp=P=38888.89N L=RL/(Ap&)=38888.89X7.98/(140X1.95X105)=1.137cm与设计比较(2.334-1.13

7、7*2)/2.334=2.59%6、Ti、T2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=66.005/2=33.003m0=49.9/1000=0.05radkx+w0=0.002x33.003+0.14X0.05=0.073Pp=182280X(1-e-0.073)/0.073=175785.3N L=PpL/(ApEp)=175785.3X33.003/(140X1.95X105)=21.25cm与设计比较(41.3-21.25*2)/41.3=-2.91%6、B束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=66.026/

8、2=33.013m0=66.5/1000=0.0665radkx+w0=0.002x33.013+0.14x0.0665=0.075Pp=182280X(1-e-0.075)/0.075=175583.1NL=PpL/(ApEp)=175583.1X33.013/(140X1.95X105)=21.233cm与设计比较(41.2-21.233*2)/41.2=-3.1%7、B束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=66.018/2=33.009m0=99.5/1000=0.1radkx+w0=0.002x33.009+0.14X0.1=0.08Pp=182

9、280X(1-e-0.08)/0.08=175177.8N L=PpL/(ApEp)=175177.8X33.009/(140X1.95X105)=21.18cm与设计比较(40.64-21.18*2)/40.64=-4.2%8、N束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=66/2=33m0=0radPp=P=182280N L=RL/(ApE)=182280X33/(140X1.95X105)=22.034cm与设计比较(41.98-22.034*2)/41.98=-5%9、N束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=6

10、6.066/2=33.033m0=299/1000=0.3radkx+w0=0.002x33.033+0.14X0.3=0.108Pp=182280X(1-e-0.108)/0.108=172776.3N L=PpL/(AEp)=172776.3X33.033/(140X1.95X105)=20.906cm与设计比较(39.4-20.906*2)/39.4=-6.1%10、N11束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=12.8/2=6.4m0=0radPp=P=182280N L=RL/(ApE)=182280X6.4/(140X1.95X105)=4.2

11、73cm11、Nl2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=15.9/2=7.95m0=0radPp=P=182280N L=RL/(ApEp)=182280X7.95/(140X1.95X105)=5.308cm12、N13束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=15.4/2=7.7m0=24/600+94.8/1000=0.135radPp=182280X(1-e-0.135)/0.135=179191.8N L=PL(AEP)=179191.8X7.7/(140x1.95x105)=5.054cm13、Ni3/束

12、一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=14.85/2=7.425m0=24/600+92.9/1000=0.133radPp=182280X(1-e0133)/0.133=179264.5N L=PpL/(ApEp)=179264.5X7.425/(140X1.95X105)=4.876cm14、Ni4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=13.2/2=6.6m0=0radPp=P=182280NL=RL/(ApEP)=182280X6.6/(140X1.95X105)=4.407cm15、Nk/束一端的伸长量:单根

13、钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=13.8/2=6.9m0=0radPp=P=182280NL=BL/(ApE)=182280X6.9/(140X1.95X105)=4.607cm第三章张拉时理论伸长量计算一、计算参数：（根据设计参数进行填写）1、KH孔道每米局部偏差对摩榛的影响系数：取0.0022、w一预应力筋与孔道壁的摩榛系数：取0.143、A一预应力筋的实测截面面积：140mn2i4、B一预应力筋实测弹性模量：2.02x105N/mm25、锚下控制应力：gk=0.75Ryb=0.75X1860=1395N/mm6、锚圈口摩阻损失：3.3%0k7、单根钢绞线张拉端的

14、张拉控制力：P=103.3%（TkAp=201745N8、千斤顶计算长度：56cm9、工作锚长度：7cm10、限位板计算长度：2.5cm11、工具锚计算长度：不计二、张拉时理论伸长量计算：1、N束一端的伸长量：X=15.812/2=7.906mL=7.906+(0.56+0.07+0.025)=8.561m0=11.4X兀/180=0.19897radkx+w0=0.002X7.906+0.14X0.19897=0.0436678Pp=201745X(1-e-0.0436678)/0.0436678=197404NL=BL/(ApEp)=197404X8.561/(140X2.02x105)=

15、59.8mm2、N束一端的伸长量：X=15.821/2=7.9105mL=7.9105+(0.56+0.07+0.025)=8.566m0=12.8x兀/180=0.2234radkx+w0=0.002X7.9105+0.14X0.2234=0.047097Pp=201745(1-e-0.047097)/0.047097=197068NL=RL/(ApEp)=197068X8.566/(140X2.02x105)=59.7mm第四章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：12根钢绞线束：（Tcon=103.3（Tk=103.3%x2343=2420.32KN二、1523号千斤顶

16、张拉、0050号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.35+0.01035F式中：P油压表读数（MP）F千斤顶拉力(KN(1)、10%=242.032KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035乂242.032=2.16MPa(2)、40%con=968.13KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035X968.13=9.67MPa(3)、70%con=1694.22KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035乂1694.22=17.19MPa(4)、100%tcon=2420.32KN时：P=-0.35+0.01035F=-

17、0.35+0.01035X2420.32=24.7MPa三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时：千斤顶回归方程：P=0.21+0.01022F:式中：P油压表读数(MP)F千斤顶拉力(KN(1)、10%con=242.032KN时:P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022X242.032=2.68MPa(2)、40%con=968.13KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022乂968.13=10.10MPa(3)、70%con=1694.22KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022乂1694.22=17.52MPa(4)、10

18、0%rcon=2420.32KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022X2420.32=24.95MPa四、1525号千斤顶张拉、0077号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.47+0.01024F:式中：P油压表读数(MP)F千斤顶拉力(KN(1)、10%con=242.032KN时:P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024X242.032=2.0MPa(2)、40%con=968.13KN时P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024X968.13=9.44MPa(3)、70%con=1694.22KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024X1694.22=16.88MPa(4)、100%rcon=2420.32KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024X2420.32=24.31MPa五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.05+0.01021F:式中：P油压表读数(MP)