后补埋件计算~~

1、后补埋件设计计算书设计： 校对： 审核： 批准： -二一七年十月十九日目录1 计算引用的规范、标准及资料12 幕墙埋件计算(后锚固结构-特殊倒锥形化学锚栓)12.1 埋件受力基本参数12.2 锚栓群中锚栓的拉力计算12.3 群锚受剪内力计算22.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算22.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算32.6 混凝土劈裂破坏承载力计算42.7 锚栓钢材受剪破坏承载力计算52.8 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算62.9 混凝土剪撬破坏承载能力计算72.10 拉剪复合受力承载力计算82.11 混凝土基材厚度、群锚锚栓最小间距及最小边距计算83 附录 常用材料的力学及其它物理性能9幕

2、墙后锚固计算1 计算引用的规范、标准及资料玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-2003金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ133-2001混凝土结构后锚固技术规程 JGJ145-2013混凝土结构设计规范 GB50010-2010混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 JG160-20042 幕墙埋件计算(后锚固结构-特殊倒锥形化学锚栓)2.1 埋件受力基本参数 V=3398.063N N=6177.6N M=0N·mm 选用锚栓：慧鱼-化学锚栓,FHB-A 12×100/100 锚栓排数×列数：2×2； 锚栓最外排间距×最外列间距：150mm×

3、;200mm； 混凝土等级：C30；2.2 锚栓群中锚栓的拉力计算 按5.2.2JGJ145-2013规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/yi20时： 5.2.2-1JGJ145-2013Nsdh=N/n+My1/yi2 5.2.2-2JGJ145-20132：当N/n-My1/yi2<0时：Nsdh=(NL+M)y1/yi/2 5.2.2-3JGJ145-2013在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y1/，yi/：

4、锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：N/n-My1/yi2 =6177.6/4-0×75/22500 =1544.4因为： 1544.40所以： Nsdh=N/n+My1/yi2=1544.4N 按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。另外，我们接着分析一下锚栓群受拉区的总拉力：当N/n-My1/yi20时： 螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力，中性轴在锚栓群形心位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为： Nsdg=N+Myi/yi2=N而当N/n-My1

5、/yi20时： 最下排的锚栓底部埋板部分为结构受压区，螺栓群的中性轴取最下一排锚栓位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为： Nsdg=Nsi 5.2.3-1JGJ145-2013 Nsi=Nsdh·yi/y1/ 5.2.3-2JGJ145-2013对上两个公式整理后，得： Nsdg=(NL+M)yi/yi/2本例中，因为： 1544.40所以： Nsdg=N+Myi/yi2=N=6177.6N2.3 群锚受剪内力计算 按5.3.1JGJ145-2013的规定，计算钢材破坏或混凝土剪撬破坏时，应按群锚中所有锚栓均承受剪力进行计算，也就是： Vsdh=3398.063/4=849.516N2

6、.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算NRd,s=kNRk,s/RS,N 6.1.2-1JGJ145-2013NRk,s=fykAs 6.1.2-2JGJ145-2013上面公式中：NRd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；NRk,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值； k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9JGJ145-2013选取；As：锚栓应力截面面积；fyk：机械锚栓屈服强度标准值；RS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数,按规范表4.3.10，取：RS,N=1.2；NRk,s=Asfyk =84.3×400 =33720N NRd,s=kNRk,s/RS,N =

7、1×33720/1.2 =28100NNsdh=1544.4N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！2.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算 因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值NRd,c应按下列公式计算： NRd,c=kNRk,c/Rc,N 6.1.3-1JGJ145-2013NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×s,Nre,Nec,N 6.1.3-2JGJ145-2013对于开裂混凝土土： NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5 6.1.3

8、-3JGJ145-2013对于不开裂混凝土土： NRk,c0=9.8×fcu,k0.5×hef1.5 6.1.3-4JGJ145-2013在上面公式中：NRd,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值； k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9JGJ145-2013选取； Rc,N：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.3.10JGJ145-2013采用，取1.8； NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值； fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应

9、乘以降低系数0.95； hef：锚栓有效锚固深度； NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5 =7.0×300.5×1001.5 =38340.579NAc,N0：混凝土理想锥体破坏投影面面积，按6.1.4JGJ145-2013取； scr,N：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。 scr,N=3hef =3×100 =300mmAc,N0=scr,N2 6.1.4JGJ145-2013 =3002 =90000mm2Ac,N：混凝土实际锥体破坏投影面积，按6.1.5JGJ145-20

10、13取：当N/n-My1/yi20时： Ac,N =(min(c1,c1a)+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N) 情况一当N/n-My1/yi2<0时： 若锚栓共有2排，则： Ac,N=(c1a+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N) 情况二 若锚栓共有3-4排，则： Ac,N=(c1a+min(s1/2,scr,N)+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N) 情况三其中： c1、c1a、c2：方向1及2的边矩； s1、s2：方向1及2的

11、间距； ccr,N：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取ccr,N=1.5hef=1.5×100=150mm； c1ccr,N c1accr,N c2ccr,N s2scr,N 情况三时：(s1/2)scr,N，其他时：s1scr,N所以，本计算为： Ac,N=(min(c1,c1a)+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N) =(100+150+0.5×300)×(150+200+0.5×300) =200000mm2s,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.6JGJ145-2013采用： s,N

12、=0.7+0.3×c/ccr,N1 6.1.6JGJ145-2013其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值；s,N=0.7+0.3×c/ccr,N1 =0.7+0.3×100/150 =0.9所以，s,N取0.9。re,N：表层混凝土因为密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7JGJ145-2013采用，当锚固区钢筋间距s150mm或钢筋直径d10mm且s100mm时，取1.0；re,N=0.5+hef/2001 =0.5+100/200 =1所以，re,N取1。ec,N：荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.8JGJ145-2013

13、采用； ec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1把上面所得到的各项代入，得：NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×s,Nre,Nec,N =38340.579×200000/90000×0.9×1×1 =76681.158N NRd,c=kNRk,c/Rc,N =0.8×76681.158/1.8 =34080.515NNsdg=6177.6N所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！2.6 混凝土劈裂破坏承载力计算 当不满足6.2.14JGJ145-2013 规定时，混凝土劈裂破坏承载力按下面公式计算：

14、 NRd,sp=kNRk,sp/Rsp 6.2.15-1JGJ145-2013 NRk,sp=h,spNRk,c 6.2.15-2JGJ145-2013 h,sp=(h/hmin)2/3 6.2.15-3JGJ145-2013上面公式中： NRd,sp：混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值； NRk,sp：混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值； k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9JGJ145-2013选取； NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；Rsp：混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数，按表4.3.10JGJ145-2013取1.8；h,sp：构件厚度h对劈裂承载力的影响系数，不应

15、大于(2hef/hmin)2/3； h：基材厚度厚度； hmin：锚栓安装过程中，不产生基材劈裂破坏的最小厚度，取为2hef，且不小于100mm；NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×s,Nre,Nec,N 6.1.3-2JGJ145-2013其中： NRk,c0=38340.579按6.2.14JGJ145-2013：ccr,sp=2hef=200按6.2.15JGJ145-2013：scr,sp=2ccr,sp=400当N/n-My1/yi20时： Ac,N =(min(c1,c1a)+s1+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5&#

16、215;scr,sp) 情况一当N/n-My1/yi2<0时： 若锚栓共有2排，则： Ac,N=(c1a+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp) 情况二 若锚栓共有3-4排，则： Ac,N=(c1a+min(s1/2,scr,sp)+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp) 情况三其中： c1、c2：方向1及2的边矩； s1、s2：方向1及2的间距； c1ccr,sp c1accr,sp c2ccr,sp s2scr,sp 情况三时：(s1/2)scr,sp，其他时：s1scr,sp所以

17、，本计算为： Ac,N=(min(c1,c1a)+s1+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp) =(100+150+0.5×400)×(200+200+0.5×400) =270000mm2 Ac,N0=(scr,sp)2 =(400)2 =160000mm2 s,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.6JGJ145-2013采用： s,N=0.7+0.3×c/ccr,sp1 6.1.6JGJ145-2013其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值；s,N=0.7+0.3×c/ccr,

18、sp1 =0.7+0.3×100/200 =0.85<1所以，s,N取0.85。 ec,N=1把上面所得到的各项代入，得：NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×s,Nre,Nec,N =38340.579×270000/160000×0.85×1×1 =54994.768N h,sp=(h/2hef)2/3 =(400/2/100)2/3 =1.587(2hef/hmin)2/3=1；所以，h,sp=1NRk,sp=h,spNRk,c =1×54994.768 =54994.768N NRd,sp=

19、kNRk,sp/Rsp =0.8×54994.768/1.8 =24442.119NNsdg=6177.6N 当满足6.2.14JGJ145-2013 规定的两个条件之一时，可不考虑荷载条件下的劈裂破坏，这两条分别是： (1)c1.5ccr,sp、h2hmin且hmin100mm，其中hmin=2hef； (2)采用适合于开裂混凝土的锚栓，按照开裂混凝土计算承载力，且考虑劈裂力时基材裂缝宽度不大于0.3mm； 这里的第二条很难定性判断，因此我们仅考虑满足第一条的时候可不考虑计算劈裂，在本例中： c=100mm<1.5ccr,sp=1.5×200=300mm； h=40

20、0mmmax(2hmin=4hef=4×100=400，200)mm；综上所述，本处需要进行混凝土劈裂破坏计算，混凝土劈裂破坏承载力满足设计要求！2.7 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 VRd,s=kVRk,s/Rs,V 6.1.14-1JGJ145-2013其中： VRd,s：钢材破坏时的受剪承载力设计值； VRk,s：钢材破坏时的受剪承载力标准值，对群锚，锚栓钢材断后伸长率不大于8%时，应乘以0.8的降低系数； k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9JGJ145-2013选取； Rs,V：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.3.10JGJ145-2013，取Rs,V=1

21、.2； VRk,s=0.5Asfyk 6.1.14-2JGJ145-2013 =0.5×84.3×400 =16860N VRd,s=kVRk,s/Rs,V =1×0.8×16860/1.2 =11240NVsdh=849.516N所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！2.8 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算 按6.2.18JGJ145-2013的规定，锚栓边距c10hef或c60d时，混凝土边缘破坏承载力设计值按如下公式计算： VRd,c=kVRk,c/Rc,V 6.2.18-1JGJ145-2013VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac

22、,V0×s,Vh,V,Vre,Vec,V 6.2.18-2JGJ145-2013在上面公式中： VRd,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力设计值；VRk,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力标准值； k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9JGJ145-2013选取； Rc,V：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.3.10JGJ145-2013采用，取1.5； VRk,c0：混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值，按6.2.19JGJ145-2013采用； Ac,V0：单锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.1.17JGJ145-2013采用

23、； Ac,V：群锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.1.18JGJ145-2013采用； s,V：边距比c2/c1对受剪承载力的影响系数，按6.1.19JGJ145-2013采用； h,V：边厚比c1/h对受剪承载力的影响系数，按6.1.20JGJ145-2013采用； ,V：剪切角度对受剪承载力的影响系数，按6.1.21JGJ145-2013采用； ec,V：偏心荷载对群锚受剪承载力的降低影响系数，按6.1.22JGJ145-2013采用； re,V：锚固区配筋对受剪承载力的影响系数，按6.1.23JGJ145-2013采用；下面依次对上面提到的各参数计算：c1=100mm

24、c2=150mms,V=0.7+0.3×c2/1.5c11 6.1.19JGJ145-2013 =0.7+0.3×150/1.5/100 =11取： s,V=1 VRk,c0=1.35dhef(fcu,k)0.5c11.5(对开裂混凝土) 6.2.19-1JGJ145-2013 =0.1(hef/c1)0.5 6.2.19-3JGJ145-2013 =0.1(d/c1)0.2 6.2.19-4JGJ145-2013其中： 、：系数； d：锚栓杆公称直径(mm)； fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值； hef：锚栓有效锚固深度(mm)； c1：锚栓与混凝土基材边缘的距离(

25、mm)； =0.1(hef/c1)0.5 =0.1×(100/100)0.5 =0.1 =0.1(d/c1)0.2 =0.1×(12/100)0.2 =0.065 VRk,c0=1.35dhef(fcu,k)0.5c11.5 =1.35×120.1×1000.065×(30)0.5×1001.5 =12788.291NAc,V0=4.5c12 6.1.17JGJ145-2013 =4.5×1002 =45000mm2因为： h1.5c1； s23c1； c21.5c1所以：Ac,V=(1.5c1+s2+c2)×h

26、6.1.18-3JGJ145-2013 =(1.5×100+200+150)×150 =75000h,V=(1.5c1/h)1/21 6.1.20JGJ145-2013 =(1.5×100/150)1/2 =11取： h,V=1 ,V=1.0按规范6.1.23JGJ145-2013要求： (1)不开裂混凝土或边缘为无筋或少筋的开裂混凝土，re,V应取为1.0； (2)边缘配有直径d不小于12mm纵筋的开裂混凝土，re,V应取为1.2； (3)边缘配有直径d不小于12mm纵筋及间距不大于100mm箍筋的开裂混凝土，re,V应取为1.4；本处计算书中，按规范根据锚固区

27、混凝土和配筋情况取re,V=1； ec,V=1/(1+2eV/3c1)1 6.1.22JGJ145-2013 =1/(1+2×0/3/100) =1.0取ec,V=1把上面各结果代入，得到群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值为： VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×s,Vh,V,Vre,Vec,V =12788.291× 75000/45000×1×1×1×1×1 =21313.818N VRd,c=kVRk,c/Rc,V =0.7×21313.818/1.5 =9946.448N

28、Vsdg=3398.063N 在这里，我们分析一下规范的具体要求，按5.3.7JGJ145-2013的要求，混凝土边缘破坏时，群锚总剪力设计值Vsdg应取各锚栓合力值，而当锚栓剪力作用方向为背离混凝土边缘时，该剪力值可不参与计算，同时上面进行的混凝土边缘破坏受剪承载力的计算前提是：锚栓边距c不大于10hef或不大于60d，在本计算中： (1)锚栓剪力作用方向非背离混凝土边缘； (2)c=100mm10hef=1000mm； c=100mm60d=720mm；所以，此处需要计算混凝土受剪承载力，群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力满足计算要求！2.9 混凝土剪撬破坏承载能力计算 VRd,cp=KVR

29、k,cp/Rcp 6.1.26-1JGJ145-2013VRk,cp=k×NRk,c 公式6.1.26-2在上面公式中： K：地震作用下承载力降低系数，按表4.3.9JGJ145-2013选取； VRd,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值； VRk,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值； NRk,c：混凝土锥体破坏受拉承载力标准值；Rcp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.3.10JGJ145-2013取1.5； k：锚固深度hef对VRk,cp的影响系数，当hef<60mm时取1.0，否则取2.0。 VRk,cp=k×NRk,c =2×

30、;76681.158 =153362.316N VRd,cp=KVRk,cp/Rcp =0.7×153362.316/1.5 =71569.081NVsdg=3398.063N所以，混凝土剪撬破坏承载能力满足计算要求！2.10 拉剪复合受力承载力计算钢材破坏时要求： (NSd/NRd,s)2+(VSd/VRd,s)21 6.1.28-1JGJ145-2013上式中： NSd：锚栓拉力设计值(N)； NRd,s：锚栓钢材破坏受拉承载力设计值(N)； VSd：锚栓剪力设计值(N)； VRd,s：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值(N)； 对于群猫，应分别用NSdh、VSdh代替NSd和VSd进

31、行计算。混凝土破坏时要求： (NSd/NRd,c)1.5+(VSd/VRd,c)1.51 6.1.29-1JGJ145-2013上式中： NSd：锚栓拉力设计值(N)； NRd,c：混凝土破坏受拉承载力设计值(N)； VSd：锚栓剪力设计值(N)； VRd,c：混凝土破坏受剪承载力设计值(N)；分别代入上面计算得到的参数计算如下： (NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2 =(1544.4/28100)2+(849.516/11240)2 =0.0091.0所以，钢材拉剪复合承载力满足设计要求！ (NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5 =(6177.6/3

32、4080.515)1.5+(3398.063/9946.448)1.5 =0.2771.0所以，混凝土拉剪复合承载力满足设计要求！2.11 混凝土基材厚度、群锚锚栓最小间距及最小边距计算 关于混凝土基材厚度，7.1.1JGJ145-2013的具体要求如下： (1)对膨胀型锚栓和扩底型锚栓，混凝土基材厚度h不应小于2hef，且h应大于100mm,hef为锚栓的有效埋置深度； (2)对化学锚栓，h不应小于hef+2d0,且h应大于100mm，d0为钻孔直径；对本处结构来说，采用的是化学锚栓，且： h=400mmhef+2d0=128mm； h=400mm>100mm；因此，混凝土基材厚度满足

33、规范的要求！ 关于群锚锚栓的最小间距s和最小边距c,按7.1.2JGJ145-2013的要求，应符合下面的要求（dnom为锚栓外径）： (1)位移控制式膨胀型锚栓：s6dnom、c10dnom； (2)扭矩控制式膨胀型锚栓：s6dnom、c8dnom； (3)扩底型锚栓：s6dnom、c6dnom； (4)化学锚栓：s6dnom、c6dnom；对本处结构来说，采用的锚栓类型是化学锚栓，有： s=150mm6dnom=72mm； c=100mm6dnom=72mm；因此,群锚锚栓的最小间距s和最小边距c满足规范的要求！3 附录 常用材料的力学及其它物理性能一、 短期荷载作用下玻璃的强度设计值 f

34、g(MPa)JGJ102-2003表5.2.1种类厚度(mm)大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃51228.019.5151924.017.02020.014.0钢化玻璃51284.058.8151972.050.42059.041.3二、 长期荷载作用下玻璃的强度设计值 fg(MPa)JGJ113-2015表4.1.10种类厚度(mm)大面侧面平板玻璃412961519752064半钢化玻璃412282015192417202014钢化玻璃412423015193626203021三、 铝合金型材的强度设计值 (MPa )GB50429-2007表4.3.4铝合金牌号状态厚度强度设计

35、值(mm)抗拉、抗压抗剪6061T4不区分9055T6不区分2001156063T5不区分9055T6不区分150856063AT51013575T61016090四、 钢材的强度设计值(1-热轧钢材) fs(MPa)JGJ102-2003表5.2.3钢材牌号厚度或直径d(mm)抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d16215125325Q345d16310180400五、 钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢) fs(MPa)GB50018-2002表4.2.1钢材牌号抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235205120310Q345300175400六、 不锈钢板材的强度设计值f(MPa)JGJ

36、336-2016表5.2.4-2统一数字代号牌号规定非比例延伸强度RP0.2b抗拉强度l抗剪强度v端面承压强度csS3040806Cr19Ni10（0Cr18Ni9）205180100250S3160806Cr17Ni12Mo2（0Cr17Ni12Mo2）205180100250S3170806Cr19Ni13Mo3（0Cr19Ni13Mo3）205180100250七、 材料的弹性模量E(MPa)JGJ102-2003表5.2.8、JGJ133-2001表5.3.9、JGJ336-2016表5.2.10材料E材料E玻璃0.72×105不锈钢绞线1.2×1051.5

37、5;105铝合金、单层铝板0.70×105高强钢绞线1.95×105钢、不锈钢2.06×105钢丝绳0.8×1051.0×105消除应力的高强钢丝2.05×105花岗石板0.8×105蜂窝铝板 10mm0.35×105铝塑复合板 4mm0.2×105蜂窝铝板 15mm0.27×105铝塑复合板 6mm0.3×105蜂窝铝板 20mm0.21×105瓷板0.6×105陶板0.20×105砂岩石板0.55×105微晶玻璃0.81×105石灰

38、石板0.46×105木纤维板0.09×105纤维水泥板0.14×105玻璃纤维板0.230.29×105八、 材料的泊松比JGJ102-2003表5.2.9、JGJ133-2001表5.3.10GB50429-2007表4.3.7、JGJ336-2016表5.2.11材料材料玻璃0.2钢、不锈钢0.3铝合金0.3(按GB50429)高强钢丝、钢绞线0.3铝塑复合板0.25蜂窝铝板0.25花岗岩0.125瓷 板0.25微晶玻璃板0.20陶 板0.13木纤维板0.30纤维水泥板0.25玻璃纤维板0.30石材蜂窝板0.30九、 材料的膨胀系数(1/)JGJ10

39、2-2003表5.2.10、JGJ133-2001表5.3.11、GB50429-2007表4.3.7材料材料玻璃0.8×10-51.0×10-5不锈钢板1.80×10-5铝合金、单层铝板2.3×10-5(按GB50429)混凝土1.00×10-5钢材1.20×10-5砖砌体0.50×10-5铝塑复合板4.0×10-5蜂窝铝板2.4×10-5花岗岩0.8×10-5十、 材料的重力密度g (KN/m3)JGJ102-2003表5.3.1、GB50429-2007表4.3.7材料g材料g普通玻璃、夹

40、层玻璃钢化、半钢化玻璃256矿棉1.21.5玻璃棉0.51.0钢材785岩棉0.52.5铝合金2700kg/m3(按GB50429)十一、 人造板材的强度设计值（MPa）JGJ336-2016表5.2.5材料种类抗弯强度设计值 f抗剪强度设计值 fv瓷 板15.07.5陶 板A类Aa 类Ab 类A类Aa 类Ab 类10.06.24.52.01.20.9微晶玻璃16.03.2木纤维板56.0纤维水泥板11.52.3十二、 板材单位面积重力标准值（MPa）JGJ133-2001表5.2.2、JGJ336-2016表5.3.1板材厚度（mm）qk(N/m2)板材厚度（mm）qk(N/m2)单层铝板2

41、.53.04.067.581.0112.0不锈钢板1.52.02.53.0117.8157.0196.3235.5铝塑复合板4.06.055.073.6蜂窝铝板（铝箔芯）10.015.020.053.070.074.0花岗石板20.025.030.0500560625700750840瓷 板kN/m322.523.5玻璃纤维板kN/m316.022.0陶 板kN/m320.024.0花岗岩kN/m328.0微晶玻璃kN/m327.0砂岩kN/m324.0木纤维板kN/m312.7石灰岩kN/m326.0纤维水泥板kN/m314.716.7十三、 螺栓连接的强度设计值一(MPa)JGJ102-2

42、003表B.0.1-1螺栓的性能等级锚栓和构件钢材的牌号普通螺栓锚栓承压型连接高强度螺栓C级螺栓A、B级螺栓抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗拉抗剪承压ftbfvbfcbftbfvbfcbftbftbfvbfcb普通螺栓4.6、4.8级170140-5.6级-210190-8.8级-400320-锚栓Q235钢-140-Q345钢-180-承压型连接高强度螺栓8.8级-400250-10.9级-500310-构件Q235钢-305-405-470Q345钢-385-510-590Q390钢-400-530-615十四、 不锈钢螺栓连接的强度设计值(MPa)JGJ102-2003表B.0.3类别组别性能等级b抗拉抗剪A(奥氏体)A1、A25050023