U型槽结构施工方案

1、目录1.工程概况 11.1. 各参建单位 11.2. 工程概况 11.3. U 型槽段落划分 31.4. 编制依据 32.施工筹划 42.1. 施工筹划的总体思路 42.2. 施工现场平面布置 42.3. 施工进度计划 52.4. 施工组织网络 62.5. 主要施工机械设备计划 62.6. 主要材料计划 72.7. 劳动力计划 74.U 型槽结构施工方案 84.1. 施工准备 84.2. 模板工程 84.4.1 模板配置作业的主要原则 104.4.2. 模板安装 错误 !未定义书签。4.4.3. 模板支架体系 94.4.4. 质量要求 124.4.5. 侧墙模板计算 134.4.6. 墙模板主

2、次楞的计算 184.4.7. 穿墙螺栓的计算 244.4.8. 施工操作平台计算书 255 安全保证措施 347.1.安全管理目标 错误 !未定义书签。 文明施工保证措施 366. 文明施工保证措施 8.1.文明施工目标 错误 !未定义书签。10 / 381. 工程概况1.1. 各参建单位建设单位：徐州鼓楼区住房与城乡建设局设计单位：徐州市交通规划设计研究院监理单位：江苏九鼎环球建设科技集团有限公司 施工单位：徐州市政建设集团有限公司1.2. 工程概况本项目属于徐州市二环北路西延市政工程的一部分， 西起陇海铁路北 侧，与铁路箱涵相接，东端与新建道路相接， 起点桩号 K0-001.307 ，终

3、点桩号 K0203.963, 全长 205.27m。共设置 10节 U型槽，其中北 U1 中 心节长为 25m，其它 U 型槽 每节中心节长为 20m，每节 U 型槽接缝宽 度为 3cm，且均与道路中心线垂直。 U 型槽外侧高墙墙顶设置栏杆。 U 型 槽地面纵坡与道路纵坡基本相同， 并满足侧墙边缘盖板排水沟深度 1.0m。 U型槽结构宽度自西向东 40m 34m不等，结构高度 10.0m7.0m。U型槽平面布置图U型槽纵断面图1.3. U 型槽段落划分立交桥处地下水较丰富，稳定水位埋深约为 2.70-4.70m ，稳定水位 平均值 4.29 米，稳定水位高程平均值 37.15 米。根据地下水位

4、埋深情 况设计 U 型槽长度， U 型槽终点布置于地下水位之上。布置桩号为： K0-001.307-K0+203.963U 。1.4. 编制依据序编号名称号1GB502042002混凝土结构工程施工及验收规范2GBJ502052001钢结构工程施工质量验收规范3GB50010-2002混凝土结构设计规范4DBJ081111-1999地基基础设计规范5GB1289891国家一、二等水准测量规范6GB500172003钢结构设计规范7DBJ084094地基处理技术规范8JGJ107-96钢筋机械连接通用技术规程9GB50202-2002建筑地基基础工程施工质量验收规10DGJ08-61-97范基坑

5、工程设计规程11GB503002001建筑工程施工质量验收统一标准12GB50208-2002地下防水工程质量验收规范13GB/T50326-2001建筑工程项目管理规范14DBJ08-903-2003施工现场安全生产保证体系15DGJ08-103-2003无障碍设施设计标准2. 施工筹划2.1. 施工筹划的总体思路 结构制作按照结构高度的不同分为二次制作和三次制作两种方式，U1U7段基坑深度较大，墙板较高，侧墙采用三次制作的方式，先施工钢 筋混凝土底板和 30cm高混凝土侧墙，然后再分两次制作混凝土侧墙，每 次侧墙浇筑高度在 35m不等，施工缝采用防水处理， 内设止水钢板， 所 有侧墙模板采

6、用止水螺杆进行加固，对拉螺杆不得使用套管。所有侧墙结构施工完成达到设计强度以后开始分层对称回填侧墙以 外的土体，恢复路面，施工 U 型槽附属工程。2.2. 施工现场平面布置（1）施工场地围护及施工道路工地围挡采用 2m高彩钢板全封闭隔离措施， 围挡底部用 50cm高砖墙 砌筑。施工期间的交通主要依靠南侧靠近陇海铁路的施工便道和北侧仓库 内的场区道路， 原材料进场和土方开挖外运均需占用这两条路线， 在北侧 靠近现状仓库位置设置大门一处，宽度 8.0m，作为施工主要出入口，靠近北侧大门位置在现状卸煤槽处布置办公场地南侧靠近施工便道位置设置大门一处，宽度 8.0m，作为原材料进出 的通道，靠近南侧大

7、门位置布置材料堆场、加工场和设备堆场。（2）施工用电电源由两台 400KVA变电器提供。 变配电箱接至施工范围内， 采用三级配电三级保护的方式布置施工用 电。动力电源从施工变配电箱所引出， 采用橡套电缆供电， 沿工地围墙布 设 2 路电缆主干线。 基坑周边南北两侧各设置两只动力配电箱， 电源分别 从主干线电缆引出， 沿施工围档布设照明电缆线， 分别通到工地照明电箱 中。电线敷设根据施工现场条件采用埋地、沿墙、沿柱架空敷设等方法。（3）施工给水现场给水主管采用 DN95mmPE 管，沿施工道路远离基坑一侧敷设。 为 了方便施工用水，给水主管沿线相隔 50m 设一个给水接头，各装一只 Dg25（1

8、） 和 Dg15（1/2 ） 的带宝塔头接管的阀门。施工设施用水根据设 施的落实情况与用水量需求， 敷设适当通径的给水支管路， 穿越施工道路 处穿钢套管通过。 因周边场区无市政给水管网接入， 水源接入点以东侧仓 库场区内的水塔和井点降水的水源为主，施工现场布置 2 只 2×4×2.5m 水箱，井点降水的出水管接入水箱将水箱蓄满， 作为施工现场的临时用水， 水量不够的情况下与相邻标段的施工单位协调水源接入。2.3. 施工组织网络项目经理桩、 加 固 施 工降水施土方开挖施施 工 监 测结 构 施 工防 水 施 工2.4. 主要施工机械设备计划主体结构施工设备表编 号名称型号

9、规格单位数 量用途1电焊机台4结构制作2压刨机台13平刨机台14电锯台25砂轮切割机台26冲击电钻台27手提锯台38台钻台39插入式振捣棒台510空压机9m3台411木模板国标型号2 m100012平板式振动器通用产品根213142.5. 主要材料计划(1) 本工程材料供应由材料设备部门统一负责、 统一采购、统一调运(2) 所有采购的材料，必须是正规名牌厂商生产的合格产品，必须附带有质量保证证明，并要取得监理工程师的同意后才可以使用。(3) 材料质量是工程质量的生命， 为此必须将重点把好材料的质量关。(4) 凡必须进行试验才能使用的材料， 委托专业试验机构进行材料各 项指标的测试，经测试不合格

10、的材料不准使用。2.6. 劳动力计划各道工序劳动力需求情况统计表工序工种人数焊工1电工1钻工4结构制作普通工10木工30施工监测监测33. U 型槽结构施工方案3.1.施工准备1、施工前需对施工图进行审查，并编制作业指导书，对操作工人交 底后下发给施工班组。2、施工前应提前做好材料计划，现场应储备一定量的钢筋及周转材 料。3.2.结构施工本段本项工程工程量大， 工期短， 模板用量大等特点， 模板采用大块木模板，模板缝用双面胶封条密封，1）模板配置作业的主要原则1、实用性主要应保证混凝土的质量，具体要求是1.1 接缝严密，不漏浆1.2 保证构件的形状尺寸和相互位置的正确。1.3 模板的结构简单，

11、支拆方便。2、安全性2.1 保证在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌。3、经济性针对工程的具体情况，因地制宜就地取材，在确保工期，质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。2）模板安装装模板前， 必须先由放样员定出模板安装线， 保证各结构部位位置正 确。除内拉杆外，模板的固定装置或支撑物不应设在已完成的混凝土中。 模板内金属拉杆或锚杆，应设置在距表面至少 50mm 的深度处。 混凝土外露表面的模板接缝， 应做成一种有规则的形式， 水平和垂直 线条一直连贯每个结构物， 所有的施工缝应同这些水平和垂直线条相重合。墙身模板采用拉条螺丝固定时， 拉条螺丝须带有止水片，

12、 焊接在围护 桩的纵向钢筋上 ,墙体下面三排对拉丝采用双排螺帽加固，外面在用上扎 丝固定，防止因震动棒震动而螺帽松动，防止爆模。3）模板监护浇注混凝土前， 模板必须清理干净， 底部应完全没有锯末、 刨花、铁 锈、污垢、泥土或其它杂物。浇注混凝土前或浇注中， 模板出现任何不良情况时， 应停止施工， 直 到缺陷被改正为止。严格防止“跑模”现象发生。4）模板拆除打算拆除模板前，应通知监理工程师并取得同意。模板的拆除， 应保证不致由此引起混凝土的损坏。 在混凝土未达到足 够的强度前不得拆模。不承重的垂直模板，应在混凝土的强度能保持其表面和棱角不因拆除 模板而损坏时，或在混凝土强度超过 2.5MPa 时

13、方可拆除。承重模板应在混凝土的强度能承受自重时方能拆除。4.3 模板支架体系4.3.1 标准段落模板脚手架体系模板工程为侧墙支撑体系。 本工程模板采用木模， 脚手支架采用钢管扣件式脚手架侧墙支撑体系部位材质间距备注面板1220×2440×18mm木模板主龙骨20cmx5cm500mm外支撑体系M14止水对拉螺杆500mm×600mm侧墙模板支撑图4.3.2 底板与底板加腋处模板支架体系 结构在板墙结合部部位， 由于设置加高加腋或者由于需要施工缝抬高 等原因，形成该处的混凝土顶面高出其它部位， 施工时需要在该部位立悬 空模板，见下图。底板及底板加腋处模板支撑图4.3

14、.3 底板与侧墙端头模板支架体系在底板及侧墙施工中， 均有端头模板， 特别是变形缝处的端头模板要 求更为严格，故必须加以重视。端头模板采用胶合板（ 18mm厚），在端头模板相应的位置处固定聚苯 （或硬质泡沫条）作为止水条的预留槽。端头板支撑为 100mm× 100mm方 木，牢固的支立于顶板底伸出的纵向方木上，端头模板固定用12 水平拉杆实现，见下施工示意图。端头模板支撑图4.3.4 对拉螺栓防水体系在侧墙、中隔墙施工中， 模板系统均设置有对拉螺栓， 为确保结构防 水性能，在每个穿越孔位处距模板 3 公分处设置阻水钢板， 施工结束后人凿除面内清理干净，检查合格后报监理工程师验收签认后

15、再进行下道 工序施工。4.4 质量要求模板的接缝严密、 平整、不漏浆，不错台，不跑模，不涨模，不变形 ,支立前清理干净并涂刷隔离剂模板应按部位进行编号，按编号堆放，以免用错。 模板上预埋件及预留洞的位置必须准确。 模板的安装与钢筋的绑扎应密切配合，以方便施工，提高工效为准。 立模前必须经模数试拼、 准确放样。 模板初步安装完毕后， 用全站仪 （或 J2 经纬仪）校正轴线，然后固定牢固，以确保净空和限界要求。墙根模板应平整、顺直、光洁，标高准确。为防止少量渗浆，应加贴 海绵条，海绵条宽度以不小于 30mm 为宜，粘贴海绵条距模板线 2mm， 使其模板压住后海绵条与线齐平， 防止海绵条浇入混凝土内

16、。 不得用砂浆 找平或用木条堵塞。梁模板内应留置清扫口，以便清理垃圾。 采用水性脱模剂，刷脱模剂前必须把模板内的水泥渣清理干净。 施工缝端头模： 施工缝模板要严格按照施工图纸和施工方案留置， 其 位置必须准确， 施工缝应考虑支拆方便， 为保证钢筋保护层厚度及钢筋间 距，采用刻槽模 （侧墙）及钢丝板网挡板（板） 。4.5 侧墙模板计算墙模板的计算参照 建筑结构荷载规范 、混凝土结构设计规范 、 钢结构设计规范等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板 的为次龙骨， 即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨， 即外龙骨。组装 墙体模板时， 通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结， 每个

17、穿墙螺栓成为主龙 骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为 0.2 0.8m3的运输器具时，倾 倒混凝土产生的荷载标准值为 4.00kN/m2；4.6 参数信息1. 基本参数次楞间距 (mm):450；穿墙螺栓水平间距 (mm):450；主楞间距 (mm):500；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M14 ；2. 主楞信息主楞材料 :圆钢管；主楞合并根数 :2；直径 (mm):48.00；壁厚 (mm):3.00；3. 次楞信息次楞材料 :木方；次楞合并根数 :2；宽度(mm):60.00；高度 (mm):80.00；4. 面板参数面板类型 :胶合面板；面板厚度 (m

18、m):18.00；面板弹性模量 (N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):13.00；面板抗剪强度设 计值 (N/mm2):1.50；5. 木方和钢楞方木抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值 ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值 fc(N/mm2):205.00；模板设计简图4.7 墙模板荷载标准值计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公 式计算，并取其中的较小值 :F=0.22t12V1/2F= H其中

19、- - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h ；T -混凝土的入模温度，取 20.000；V -混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H -模板计算高度，取 3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取 1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850 。分别计算得 17.031 kN/m 2、72.000 kN/m 2，取较小值 17.031 kN/m 2 作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。4.8 墙模板面板的计算面板为受弯

20、结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册， 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载； 挠度验算 只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小 按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1. 抗弯强度验算 弯矩计算公式如下 :M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩 (N·mm)；l-计算跨度 (次楞间距 ): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2 1×7.031 ×0.500 ×0.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 2&

21、#215;.00 ×0.50 ×0.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 面板的最大弯矩：M=0.1×9.197 ×450.02+0.117 ×1.260 ×450.02=2.16 ×105N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W< f其中， -面板承受的应力 (N/mm2)；M -面板计算最大弯矩 (N·mm)；W -面板的截面抵抗矩 :W = bh2/6 = 500 1×8.0 ×18.0/6=2.70 1×04

22、mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值 (N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.16 ×5 1/ 02.70 10×4 = 8.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设 计值 f=13N/mm 2，满足要求！2. 抗剪强度验算计算公式如下 :V=0.6q1l+0.617q2l其中， V-面板计算最大剪力 (N)；l-计算跨度 (次楞间距 ): l =450.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2 1×7.031 ×0.500 ×0.900=9.1

23、97kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 2×.00 ×0.50 ×0.90=1.260kN/m； 面板的最大剪力： V = 0.6 ×9.197 ×450.0 + 0.617 1×.260 ×450.0 = 2833.0N；截面抗剪强度必须满足 := 3V/(2bnh)fv其中， -面板截面的最大受剪应力 (N/mm2)；V-面板计算最大剪力 (N)：V = 2833.0N；b-构件的截面宽度 (mm)：b = 500mm ；hn-面板厚度 (mm)：hn = 18.0mm ；fv-面板抗剪强度设计值 (N/

24、mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值 : =3×2833.0/(2 5×00×18.0)=0.472N/mm2；面板截面抗剪强度设计值 : f v=1.500N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值 =0.472N/mm2小于面板截面抗剪 强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！3. 挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动 荷载作用。挠度计算公式如下 : =0.677q4/l(100EI) =l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载 : q = 17.03 0.×5 = 8.516N

25、/mm；l-计算跨度 (次楞间距 ): l = 450mm；E-面板的弹性模量 : E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I = 50 1.×8 ×1.8 ×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值 : = 1.8m；m面板的最大挠度计算值= 0.677 ×8.52 4×/(14×6000×2.43 ×105) =1.621 mm； 面板的最大挠度计算值 : =1.621mm小 于等于面板的最大允许挠度值 =1.8mm，满足要求！4.9 墙模板主次楞的计算（一）.次楞直接承受模板传递的荷载

26、，按照均布荷载作用下的三跨连 续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度 60mm，高度 80mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :W = 6 ×8×8/6 ×2= 128cm3；I = 6 8×8×8/12 ×2= 512cm4；次楞计算简图1. 次楞的抗弯强度验算 次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩 (N·mm)；l-计算跨度 (主楞间距 ): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2 1×7.031 ×0.450

27、×0.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 2×.00 ×0.45 ×0.90=1.134kN/m ，其中， 0.90为折减系数。次楞的最大弯矩： M =0.1×8.277 ×500.02+0.117 ×1.134 ×500.02=2.40 ×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W< f其中， -次楞承受的应力 (N/mm2)；M -次楞计算最大弯矩 (N·mm)；W -次楞的截面抵抗矩， W=1.28×105mm3；f

28、-次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.40 ×5/10.28 1×05 = 1.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm 2； 次楞的最大应力计算值 = 1.9 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm 2，满足要求！2. 次楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下 :V=0.6q1l+0.617q2l其中， V 次楞承受的最大剪力；l-计算跨度 (主楞间距 ): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2 1×7.031 ×

29、0.450 ×0.900/2=4.139kN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.4 2×.00 ×0.45 ×0.90/2=0.567kN/m，其中， 0.90为折减系数。次楞的最大剪力： V = 0.6 ×4.139 ×500.0+ 0.617 0×.567 ×500.0 = 1416.5N；截面抗剪强度必须满足下式： =3V/(2b0h)其中， -次楞的截面的最大受剪应力 (N/mm2)；V-次楞计算最大剪力 (N)：V = 1416.5N；b-次楞的截面宽度 (mm)：b = 60.0mm ；hn-

30、次楞的截面高度 (mm)：h0 = 80.0mm ；fv-次楞的抗剪强度设计值 (N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =3 × 1416.5/(2 × 60.0 ×80.0 × 2)=20；.221N/mm 次楞截面的受剪应力计算值 =0.221N/mm2小于次楞截面的抗剪强 度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3. 次楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考 虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： =0.677q4/l(100EI) =l/250其中，-次楞的最大挠度 (mm)；q-

31、作用在次楞上的线荷载 (kN/m) ： q = 17.03 0×.45=7.66kN/m；l-计算跨度 (主楞间距 ): l =500.0mm ；E-次楞弹性模量( N/mm2)： E = 9000.00 N/mm2；I-次楞截面惯性矩 (mm4)， I=5.12 ×106mm4；次楞的最大挠度计算值 : = 0.677 ×15.33/2 4×/(150000 ×9000×5.12 ×106) 0.07 mm；次楞的最大容许挠度值 : = 2m；m次楞的最大挠度计算值 =0.07mm小 于次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足

32、要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁 计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚 3mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :W =4.493 ×2= 8.986cm3；I =10.783 2×= 21.566cm4 ；E = 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图 (kN)主楞计算变形图 (mm)1. 主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载 :P 1.2 ×17.03 ×0.45 ×0.51.4 ×2×0.45 ×0.55.228kN； 主楞计算跨度 (对拉螺

33、栓水平间距 ): l = 450mm； 强度验算公式： = M/W< f其中， - 主楞的最大应力计算值 (N/mm2)M - 主楞的最大弯矩 (N·mm)；M = 1.85 ×105 N·mmW - 主楞的净截面抵抗矩 (mm3) ； W = 8.99 ×103 mm3；f -主楞的强度设计值 (N/mm2)，f =205.000N/mm2； 主楞的最大应力计算值 : = 1.85 5×/81.909 1×03 = 20.6 N/mm2； 主楞的最大应力计算值 =20.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2

34、,满足要求！2. 主楞的抗剪强度验算 主楞截面抗剪强度必须满足 : =2V/A f v其中， -主楞的截面的最大受剪应力 (N/mm2)；V-主楞计算最大剪力 (N)：V = 1529.5N；A - 钢管的截面面积 (mm2)：A = 848.23mm2；fv-主楞的抗剪强度设计值 (N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =2 × 1529.5/848.230=3.606N/2m；m主楞截面的受剪应力计算值 =3.606N/mm2小于主楞截面的抗剪强 度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3. 主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值 : = 0.11

35、5m；m主楞的最大容许挠度值 : = 1.8m；m主楞的最大挠度计算值 =0.115mm小 于主楞的最大容许挠度值 =1.8m，m 满足要求！4.10 穿墙螺栓的计算计算公式如下 :N<N=f ×A其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力；A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2) ；f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2 ； 查表得：穿墙螺栓的型号 : M14 ；穿墙螺栓有效直径 : 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积 : A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值 : N = 1.70 10×5×1.05 ×10-4 = 17.85 k

36、N； 主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最 大拉力为 : N = 3.74 kN 。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.743kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN ，满足要求！4.11施工操作平台计算书施工操作平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范、建筑地基基础设计规范、建筑结构荷载规范、钢结构设 计规范、建筑施工安全手册（杜荣军主编）等编制。支撑高度在 4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架， 对于高 支撑架的计算规范存在重要疏漏， 使计算极容易出现不能完全确保安全的 计算结果。本计算书编写还参考了施工技术 2002.3. 扣件式钢管模 板

37、高支撑架设计和使用安全 一文，同时参照了 建筑施工扣件式钢管模 板支架技术规程的部分内容。4.12 参数信息1. 基本参数立杆横向间距或排距 l a(m):0.90 ，立杆步距 h(m)：1.50 ； 立杆纵向间距 l b(m):0.70 ，平台支架计算高度 H(m)：9.00 ； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度 a(m):0.50 ，平台底钢管间距离 (mm)300.00；钢管类型 : 48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取双扣件抗滑承载力 调整系数 :0.75 ；2. 荷载参数脚手板自重 (kN/m2):0.300 ；栏杆自重 (kN/m):0.150 ；材料堆放最大荷载 (kN

38、/m2):3.000 ； 施工均布荷载 (kN/m2):2.000 ；3. 地基参数地基土类型 : 碎石土；地基承载力标准值 (kPa):120.00 ； 立杆基础底面面积 (m2):0.25 ；地基承载力调整系数 :1.00 。4. 风荷载参数本工程地处江苏省徐州市，基本风压 0.45 kN/m 2； 荷载高度变化系数 z 为0.62 ，风荷载体型系数 s 为0.273 ； 施工操作平台计算中考虑风荷载作用。4.13 纵向支撑钢管计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 4.49 cm 3； 截面惯性矩 I = 10.78cm 4；纵向钢管计算简图1. 荷载

39、的计算(1) 脚手板自重 (kN/m) ：q11 = 0.3 ×0.3 = 0.09 kN/m ；(2) 堆放材料的自重线荷载 (kN/m) ：q12 = 3 × 0.3 = 0.9 kN/m ；(3) 施工荷载标准值 (kN/m) ：p1 = 2 ×0.3 = 0.6 kN/m2. 强度验算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.2.4 规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下 :M = 0.1q 1l 2+0.117q2l 2最大支座力计算公式如下 :N =

40、1.1q 1l + 1.2q 2l 均布恒载： q1 = 1.2 × q 11 = 1.2 ×0.09 = 0.108 kN/m ； 均布活载： q2 = 1.4 × 0.6+1.4 ×0.9 = 2.1 kN/m ； 最大弯距 Mmax = 0.1 ×0.108×0.9 2 + 0.117 ×2.1×0.92 = 0.208 kN· m ；最大支座力 N = 1.1 ×0.108×0.9 + 1.2 ×2.1 ×0.9 = 2.375 kN ； 最大应力 = Mm

41、ax / W = 0.208 1×06 / (4490) = 46.273 N/mm 2； 纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2； 纵向钢管的计算应力 46.273 N/mm 2小于纵向钢管的抗压设计强度205 N/mm2，满足要求！3. 挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度； 计算公式如下 : = 0.667q4l/100EI 均布恒载 :q k = q ll =0.09 kN/m；= 0.677× 0.09 ×4/(910000×2.06 ×105×107800)=0.018 mm纵向钢管的最大挠度

42、为 0.018 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度900/150与10 mm，满足要求！4.14 横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 P取板底纵向支撑钢管传递力， P =2.375 kN ；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图 (kN ·m)支撑钢管计算变形图 (mm)支撑钢管计算剪力图 (kN)最大弯矩 Mmax = 0.396 kN · m ； 最大变形 max = 0.523 mm ； 最大支座力 Qmax = 5.994 kN ； 最大应力 = 88.098 N/mm2； 横向钢管的计算应力 88.098 N/mm2小于横向钢管的抗弯强

43、度设计值205 N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度为 0.523 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度700/150与10 mm，满足要求！4.15 扣件抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.75 ， 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.00kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 , 取12.00 kN ； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.994 kN ；R < 12.00 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !4.16

44、模板支架立杆荷载标准值 (轴力) 计算 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容(1) 脚手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.129 ×9 = 1.162 kN ；(2) 栏杆的自重 (kN) ：NG2 = 0.15 ×0.7 = 0.105 kN ；(3) 脚手板自重 (kN) ：NG3 = 0.3 ×0.7 ×0.9 = 0.189 kN经计算得到，静荷载标准值 NG = N G1+NG2+NG3 = 1.456 kN ；2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×

45、;0.7×0.9+3×0.7×0.9 = 3.15 kN；3. 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q = 1.2 ×1.456+ 1.4 ×3.15 = 6.157 kN ；4.17 立杆的稳定性验算 立杆的稳定性计算公式 : 组合风荷载： = N/ AH K+ Mw/W f其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN) ：N = 6.157 kN ； 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 L o/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm) ：i = 1.59 cm ；A 立杆净截面面积 (cm2) ：A = 4.

46、24 cm 2；W 立杆净截面模量 (抵抗矩)(cm 3) ：W=4.49 cm3；钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2) ；f 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；L 0 计算长度 (m) ；K H -高度调整系数 :K H=1/(1+0.005 ×(9-4)=0.976 ；M W - 风荷载产生的弯矩值Mw =0.85 ×1.4 ×Mwk=0.85×1.4×Wk×l a×h2/10=0.85 ×1.4 × 0.053×0.7×1.52/10=0.01kN·

47、;m；其中Wk为风荷载标准值Wk=0.7 zsWo=0.7 ×0.62 ×0.273 ×0.45=0.053kN/m 2； 如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) ，由公式 (1) 或(2) 计算l0 = k 1h(1)l0 = h+2a(2)k 1 计算长度附加系数，取值为 1.167 ；- - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001) 表5.3.3 ；= 1.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m ；公式(1) 的计算结果：立杆计算长度 L0 = k

48、 1h = 1.167 ×1.7 ×1.5 = 2.976； mL0/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 l 0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.205 ；钢管立杆受压应力计算值； =6157.08/( 0.205 4×24×0.976 )+0.01 1×06/4.49 ×103= 74.833 N/mm 2；钢管立杆稳定性验算 = 74.833 N/mm 2小于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm 2，满足要求！公式(2) 的计算结果： L0/i = 2500 / 15.9 = 1

49、57；由长细比 l 0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.284 ； 钢管立杆受压应力计算值； =6157.08/( 0.284 4×24×0.976 )+0.01 1×06/4.49 ×103= 54.636 N/mm 2； 钢管立杆稳定性验算 = 54.636 N/mm 2小于钢管立杆抗压强度设计 值 f = 205 N/mm 2 ，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 (3) 计算 l 0 = k 1k2(h+2a)(3)k2 - 计算长度附加系数，按照表 2取值 1.013 ； 公式(3) 的计算结果：L0/i = 2955.428 / 15.9 = 186；由长细比 l 0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值； =6157.08/( 0.20