工业厂房例题

1、单层厂房结构课程设计实例1 .结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在15-36m之间，且柱顶标高大于 8m,故采用钢筋混凝 土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及 预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。由图2-54可知柱顶标高为 9.6m,牛腿顶面标高为 6m；设室内地面至 基础顶面的距离为 0.5m,则计算简图中柱的总高度 H,下柱高度H,和上 柱高度H分别为：H 10.2m 0.5m 10.7mH l 6m 0.5m 6.5mHu 10.7m 6.5m4.2m+12.800图2-54厂房剖面图根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面

2、尺寸，见 表 2-22。表2-22柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/ mm/2/ mm惯性矩/ mm 4自重/ kN/mA, C上 柱矩 400 4001.6 10521.3 1084.0下 柱I400 900 100 15051.875 108195.38 104.69B上 柱矩 400 60052.4 1072 1086.0下 柱I400 1000 100 15051.975 10256.34 1084.94图2-55计算单元和计算简图2.荷载计算1 .恒载屋盖包载绿豆砂浆保护层二毡三油防水层20厚水泥砂浆找平层80厚泡沫混凝土保温层预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）屋盖钢支

3、撑0.35kN/m220kN/m 3 0.02m 0.40kN/m 228kN/m 3 0.08m 0.64kN/m 21.4kN/m 20.05kN/m 2本设计仅取一幅排架进行计算，计算单元和计算简图如图2-55所示总计2.84kN/m屋架重力荷载为60.5kN/桶，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值 为：Gi 1.2 (2.84kN/m 6m 18/2m 60.5/2kN) 220.33kN(2)吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3 1.2 (44.2kN 0.8kN/m 6m) 58.8kN(3)柱自重重力荷载设计值A、C柱：上柱.G4A G4C 1.2 4.0kN/m 3.6m 17

4、.28kN下柱. G5AG5C 1.2 4.69kN/m 6.5m36.58kNB柱：上柱: G4B 1.2 6.0kN/m 3.6m 25.92kN下柱 . G5B 1.2 4.94kN/m 6.5m38.53kN各项包载作用位置如图 2-56所示。图2-56 荷载作用位置图（单位：kN）2 .屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5kN/m 2 ,雪荷载标准值为0.4kN/m 2 ,后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Qi 1.4 0.5kN/m 2 6m 18/2m37.8kNQi的作用位置与 Gi作用位置相同，如图2-56所示3 .风荷载风荷载的标准值按Wkz z

5、sW0计算，其中2w0 0.5kN/m , z 1.0, z根据厂房各部分标高（图2-54）及B类地面粗 糙度确定如下：柱顶（标高9.6m）z1.000檐口（标高 11.75m）z1.049屋顶（标高 12.80m）z1.078s如图2-57所示，则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准 值分别为：22Wkz z s1W0 1.0 0.8 1.0 0.5kN/m0.4kN / m一 一一 一2 一 一 .一，2w2k z z S2W01.00.41.00.5kN/m0.2kN /m-0.4q1图2-57风荷载体型系数及计算简图则作用于排架计算简图(图2-57)上的风荷载设计值为：q11.4

6、0.4kN/m2 6.0m 3.36kN/mq2 1.4 0.2kN/m 2 6.0m 1.68kN/mFwq( si s2)zh1 ( S3 S4) zhz z 0B1.40.8 0.4 1.049 2.15m -0.6 0.5 1.078 1.05m1.0 0.5kN/m 2 6.0m10.89kN4.吊车荷载由表2-16可得20/5t吊车的参数为：B 5.2m, K 4.0m,g 68.6kN Q 200kNPmax 174kN , Pmin 37.5kN,根据 b 5.2m 及 K 可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图2-58所示。(1)吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计

7、值为：DmaxQPmaxyi 1.4 174kN10.8 0.133 0.333551.998kNmax q max iDminQPminyi1.4 37.5kN10.8 0.133 0.333118.965kN(2)吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为：1-1T a(Q g) 0.1 (200kN 68.6kN) 6.715kN 44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为：TmaxqTyi 1.4 6.715kN 2.15 21.30kN40001200400011FpmaxFpmax FpmaxFpmax=174KNO 133 O一333 O图2-58吊车荷载作用下支

8、座反力影响线3.排架内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数i计算，见表2-23 o表2-23柱剪力分配系数柱别n I u/liHu/HC03/13(1 n 1)H3/C° EIi1 ii1 iA、C柱n 0.1090.356C02.192a c 2.406 10 8 /Ea c 0.277B柱n 0.2810.356C02.690B 1.494 10 8/ EB 0.446G1G1 220.33kN . G2;G3 G5A 36.58kN . G4 ;G6 Gsb 38.53kN . G5G3 G4A 58.8kN 17.28kN 76.0

9、8kN2G12 220.33kN440.66kNG4B 2G325.92kN 2 58.8kN 143.52kNMiGe 220.33kN 0.05m 11.02kN mM7 (G1 G4a)，G3e3 (220.33kN 17.28) 0.25m-58.8kN 0,3m 41.76kN m由于图2-59a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧6.39 ()移，故各柱可按柱顶为不动较支座计算内力。柱顶不动较支座反力Ri可根据相应公式计算。对于A, C柱n 0.109,0.356则：RcC12.231C30.957RaM1C1M2C211.02kN m 2.231 41.76kN m 0

10、.95710.1m6.39kN本例中RB °。求得Ri后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和， 包载作用下排架结构的弯矩图和 轴力图分别见图2-59 b、co图2-59d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定，下同。11.0211.02220.33440.66220.3311.9811.7629.786.3929.78,11.98237.61-296.41466.58-584.18237.61-296.416.3911.76Tm图 2-59O'332.99+M+M包载作用下排架内力图+V+V-+N+N332.992.屋面活荷载作用下排

11、架内力分析(1)AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图2-60 a所示，其中Q1 37.8kN,它在柱顶及变阶处引 引起的力矩为：Mia37.8kN0.05m1.89kNM2A37.8kN0.25m9.45kNMib37.8kN0.15m5.67kN对于A柱，C12.231C30.957 ,贝Ra1.89kN m 2.231 9.45kN m 0.957 1.31kN10.1m对于B柱n0.2810.356,则Ci1.781RbMibCi5.67kN m 1.78110.11.00kNR RA RB 1.31kN 1.00kN 2.31kN ()将R反作用于柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与相应的柱

12、顶 不动较支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪 力，即VARAAR 1.31kN0.277 2.31kN0.67kN ()VBRBBR 1.00kN0.446 2.31kN0.03kN ()VCCR 0.277 2.31kN0.64kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-60b, c所示。图2-60 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图(2) BC跨作用屋面活荷载由于结构对称，且BC跨与AB跨作用荷载相同，故只需将图2-60中内力 图的位置及方向调整一下即可，如图 2-61所示。37.837.8图2-61 BC跨作用屋面活荷载时的排架内力图3 .风荷载作用下排架内力分析

13、(1 )左吹风时计算简图如图2-62a所示。对于A, C柱，n 0.109,0.356得4 1 d1 1- 1n C11 0.3108 13 1 1nRAq1HC11 -3.36kN/m 10.1m 0.3110.52kN ()RCq2HC11kN/m 10.1m 0.3110.52kN ()R RaRc FW10.52kN 5.26kN 10.89kN26.67kN ()各柱顶的剪力分别为VA RaaR 10.52kN 0.277 26.67kN3.13kN ()VbbR 0.446 26.67kN 11.89kN ()Vc Rc cR 5.26kN 0.277 26.67kN2.13kN

14、()排架内力如图2-62b所示139.76(a)(b)图2-62 左吹风时排架内力图右吹风时计算简图如图2-63a所示。将图2-62b所示A, C柱内力图对换且改变 内力符号后可得，如图2-63b所示。>-T/今7三三三三kc2q19.10-18.55I42.8010.5007.2011.8930.81F0.09139.76图2-63右吹风时排架内力图4.吊车荷载作用下排架内力分析(1) Dmax作用于a柱计算简图如图2-64a所示。其中吊车竖向荷载Dmax, Dmin。在牛腿顶面 处引起的力矩为：Ma Dmaxe3552.00kN 0.3m165.6kN mMB Dmine3 118.

15、97kN 0.75m 89.23kN m对于a柱，C3 0.957 ,贝URaMaC3165.6kN m10.1m0.95715.69对于B柱，n 0.2810.356,得C3MbC3H89.23kN m 坨一10.3710.1mR RA RB15.69kN 10.37kN5.32kN ()排架各柱顶的剪力分别为:VARAAR 15.69kN 0.277 5.32kN14.22kN ()VB RBBR 10.37kN 0.446 5.32kN 12.74kN ()VccR 0.277 5.32kN 1.47kN ()排架各柱弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2 64b,c所示114.4121.98

16、oQ51.1914.2245.8639.4443.3712.74777 Y5.29f 14.85F1.47552118.9718.977a丁1.174图2-64 Dmax作用在A柱时排架内力图(1) Dmax作用于B柱左计算简图如图2-65a所示ma , M b计算如下:MADmine3 118.97kN 0.3m 35.69kN mM bD maxe3552.00kN 0.75m 414.00kN mb max 3柱顶不动钱支反力Ra, Rb及总反力R分别为:Ma cA C3H 310.1mRbMbC3H414.00kN m . 1.174 48.12kN10.1mRaRb3.38kN 48

17、.12kN44.74kN各柱顶剪力分别为:VaRaAR 3.38kN 0.27744.74kN15.77kN ()VbRbBR 48.12kN 0.44644.74kN28.17kN ()cR0.277 44.74kN12.39kN (排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2-65b, c 所示15.77 118.97118.9755255256.7711.08 101.428.17123.59图 2-65312.5944.60-129.4812.39一 125.14Bl)Dmax作用于B柱左时排架内力图35.69kN m . 0.9573.38kN(3) Dmax作用于B柱右B)lin44

18、.60 ;125.14118.9755218.97312.591239 129.4856.77 /101.4721.08 彳28.17一123.59 15.77B)C-.B柱左2-66根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与 D max作用于 的情况相同，只需将A, C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图 所示。图2-66 Dmax作用于B柱右时排架内力图(4) Dmax作用于C柱可求同理，将作用于A柱情况的A, C柱内力对换，并注意改变符号, 得各柱的内力，如图2-67所示。图2-67Dmax作用在C柱右时排架内力图(5) Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架

19、计算简图如图2-68a所示，对于 A 柱，n 0.109,0.356,得 a 3.6m 1.2m /3.6m 0.667,则2 3aC50.515RATmaxC521.30kN 0.515 10.97kN同理，对于B柱，n 0.281 ,RbTmaxC521.30kN排架柱顶总反力R为：R RA RB10.97kN0.356, a 0.667, C5 0.598 ,则0.598 12.74kN12.74kN23.71kN ()各柱顶剪力为:4.40kN ()VARAAR 10.97kN 0.277 23.71kNVB RBBR 12.74kN 0.446 23.71kN2.17kN ()VCC

20、R 0.277 23.71kN6.57kN ()排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-68b所示。当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变。119.57 _C；5.21Q10.569.72V：2 23.6519.1366.5&.，图2-68 Tmax作用于AB跨时排架内力图故排架内力计算与Tmax作用AB跨情况相 如图2-69所示。(6) Tmax作用于BC跨柱由于结构对称及吊车吨位相等, 同，仅需将A柱与C柱的内力对换,图2-69 Tmax作用于BC跨时排架内力图5.内力组合以A柱内力组合为例。表2-24为各种荷载作用下A柱内力标准值汇总表， 表2-25表2-32、表2-33为A

21、柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如 表2-24中的例图所小。对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对e0/h0 0.55的 柱进行验算。为此，表 2-33中亦给出了 Mk和Nk的组合值，它们均满足 e0/h0 0.55的条件，对设计来说，这些值均取自Nmin及相应的M和V 一项。表2-24A柱内力设计值汇总表柱号及 正向内 力荷我类别屋面活载杂车竖向荷装_吊车水平再载风荷载作用 在AB跨作用 在 BC跨Dmax作用 在A柱D max彳f 用在bDmax彳f 用在B柱右Dmax彳f 用在 C柱T max彳f 用在 AB跨T max彳f 用在 BC跨左风右风在舁 厅P123

22、4567891011L nJjI IM11.980.522.30-51.19-56.7744.60-5.299.7223.6510.50-18.55N237.6137.80r 00000000II IIM-29.78-8.932.30114.41-21.0844.60-5.299.7223.6510.50-18.55N296.4137.80552118.97000000III IIIM11.76-4.586.46P 21.98-123.59125.14 1-14.85119.57P 66.36139.76-107.20N332.9937.80552118.97000000V6.390.670.

23、64-14.2215.7712.39-1.4716.96.5730.81-19.10弯矩图1r11111 11/11fi|J 1 f111111111111(1/j1 111111 1ff ii注：M单位（kN m）, N单位kN, V单位kN表2-25 1.2 恒载+1.4屋面活荷载-TeT-IMe" I 口 IN M截面组合项M max 及 相应的N、V组合项M max 及 相应的 N、V组合项N m ax 及 相应的 M、V组合项N min及相 应的m、VI I12314.8111.9812314.81314.8275.41237.61275.41237.61II II13-2

24、7.4812-38.7112-38.711-29.78296.41334.21334.21296.41III III1318.22127.1812313.641318.22332.99370.79370.79332.99123Vm ax相应的m相应的 N7.7'13.64370.79注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN表2-26 1.2 恒载+1.4吊车荷载M- I 口】Ne“ 一截面组合项M max 及 相应的N、V组合项M max 及 相应的N、V组合项N m ax 及 相应的 m、V组合项Nmin及相应 的 M 、 VI I16973.4051579-58.95

25、16973.40516973.405237.61237.61237.61237.61II II1469118.7131579-72.1611469118.713179-55.826738.01391.586738.01296.41III III1468237.069158-207.0841468237.069169184.11774.59440.063774.59332.9916Vm ax相应的m相应的 N923.454184.11332.99注：M单位（kN m）, N单位kN, V单位kN表2-271.2 恒载+1.4风荷载截面组合项M max 及 相应的 N、V组合项M max及相 应的

26、N、V组合项Nmax及相 应的M、V组合项N min及相 应的M、VI I11022.48111-6.5711022.4811022.48237.61237.61237.61237.61II II110-19.28111-48.33111-48.33111-48.33296.41296.41296.41296.41III III110151.52111-95.44110151.52110151.52332.99332.99332.99332.99110Vmax相应的M相应的N37.2151.52332.99注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-28 1.2 恒载+0.9 1

27、.4（屋面活荷载十吊车荷载+风载）截面组合 项M max 及相应 的N、V组合项M max及相应的N、V组合项N max 及相应 的M、V组合项N min 及_ 相应的 M、VI I1,23,69,1079.2511,57,99-68.5551,23,691079.2511,36,91078.783271.63237.61271.63237.61II II1,34,69,10115.3841,2 5,79, 11-92.6551,23,46,910107.3471,7 911-69.916693.85416.08727.87296.41III III1,3346.1361,2-285.8021

28、,2342.1041,3298.4734,68,10730.435,8 11463.3763,46,810764.456,910332.991,23,69,10Vmax相应的M相应的 N50.656294.351367.01注：M单位（kN m）, N单位kN, V单位kN表2-29 1.2 恒载+0.9 1.4（屋面活荷载+吊车荷载）截面组合项M max 及 相应的N、V组合 项M max 及 相应的N、V组合 项Nmax 及 相应的M、V组合 项N min 及 相应的M、VI I1,23,6969.8011579-51.8601,23,6969.801136969.333271.63237

29、.61271.63237.61II II1,34,69105.9341, 25, 7975.9601,23,46,997.897179-53.221693.85426.088727.87296.41III III1,34,6 8220.3521, 25, 8-189.3221, 23, 46, 8216.231369172.689730.43463.376764.45332.991,23, 6Vm ax相应的M相应的N22.927168.567367.01注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-30 1.2 恒载+0.9 1.4（屋面活荷载十风载）截面组合 项M max 及相

30、应 的N、V组合 项M max 及相应 的N、V组合 项Nmax 及 相应的 M、V组合项Nmin及相 应的M、V111223.9681-4.7151223.968131023.5II310271.6311237.61310271.63237.61IIII1310-18.261 2 11-54.5121 2 11-54.5121-46.475296.41330.43330.4311296.41IIIIII1143.3581-88.8421139.2361143.358310332.99211367.012310367.01310332.991,23,10Vmax相应的M相应的N35.29813

31、9.236367.01注：M单位（kN m）, N单位kN, V单位kN。表2-31 1.2 恒载+0.9 1.4（吊车荷载+风载）截面组合项Mmax 及相应 的N、V组合项M max及相应的N、V组合项Nmax 及相应 的M、V组合项N min 及， 相应的 M、V111,6 9, 1076.7131,57,911-68.5551676.7131676.713I I237.61237.61910237.61910237.61II II1,46, 910113.3141,57,911-84.6181,46,910113.31417911-69.916693.85382.068693.85296

32、.41III III1,46,810340.3221, 58,11-281.6801,46,810340.3221, 6 9,10292.659730.43429.356730.43332.991,6 9,10Vm ax相应的M相应的N49.477292.659332.99注：M单位（kN m）, N单位kN, V单位kN。表2-32 1.35 恒载+0.7 1.4 屋面活荷载+0.7 1.4 吊车竖向荷载截面组合项M max 及_ 相应的N、V组合项Mmax 及相应 的N、V组合 项Nmax 及相应 的M、V组合项N min 及 相应的 M、VI I1,23, 643.55015-22.28

33、81, 23, 643.55013643.186293.771267.311293.771267.311II II1,34, 657.1531,25,754.5211, 23, 433.93517-36.835642.581426.544707.681333.461III III1,34, 6100.139125-67.8381, 23, 4696.93313696.590683.733476.025710.194374.6141,23, 6Vmax相应的M相应的N15.91193.384401.073注：M单位（kN m）, N单位kN, V单位kN表33 A柱内力组合表Mi 截面组合 项M

34、max 及相应 的N、V组合 项Mmax 及相应的 N、V组合 项Nmax 及相应 的M、V组合 项N min 及 相应的 M、VMr Nr ,备注I I1,2,36,910 表1479.2511,5,7 9,11 表14-68.5551,23,6表1843.5501,3,6 9,10 表1478.78357.699标准值取自 Nmin及相应的M , V 项271.63237.61293.771237.61198.008II II1,4,6 9 表12118.7131,2,57,911 表14-92.6551,46,9表12118.7131,7 9,11 表14-69.916标准值取自 Nmi

35、n及相应的M , V 项738.01416.088738.01296.41III III1,3,46,810表14346.1361,2,5 8,11 表14-285.8021,46,8表12237.0691,3,6 9,10 表14298.473214.595标准值取自N min及相应的M , V项730.43463.376774.59332.99277.491,2,36,910Vm ax相应的M相应的N50.656294.351367.01注：M单位（kN m） , N单位kN ,V单位kN6.柱截面设计以A柱为例。混凝力强中匆£30, 采用HRB400级钢筋，fy fy 36c0

36、N / mmfc2214.3N / mmb 0.518ftk 2.01N /mm2, ；上、下柱均采用对称配筋。1.上柱配筋计算。上柱截面共有4组内力。取h0 400mm -40mm360mmNb而1fcbh0 b 1.0 14.3N/mm 截面的内力均小于Nb,2400mm 360mm0.518 1066.67kN则都属于大偏心受压，所以选取偏心距较大的一组内力作为最不利内力。即取M =78.783 kN m, N = 237.61kN吊车厂房排架方向上柱的计算长度2 3.6m7.2m。附加偏心矩ea 取 20mm（大于 400mm/30）e。78.783 106N mm237.6 103N

37、332 mmea 332 mm20mm352mmI0 h7200mm_18400mm应考虑偏心距增大系数0.5fcA1.15As0.5 14.3N/mm 2 4002mm2237610Nl00.01 - 1.15h0.017200 mm400mm4.810.971.01.01400亘 h02l0h 17200mm2376103b1.0 14.3 400bh0 186.48mm 且1400 352mm400360mm1.0 0.97 1.23041.54mmx 2a 80mme h 2 a 1.230 352mm 400nm 2 272.96mmNe237610N 272.96mmfy h0 a

38、s360N mm2360mm 40mm2563mmACC2As 763mm 则Abhrec2763mm400mm400mm0.48% 0.2%才两足要求。而垂直于排架方向柱的计算长度l0 1.25 3.6m 4.50 则lob4500mm400 mm11.250.961 （内插）Nu 0.9 fcA fyAs0.9 0.961 14.3N, mm2 400mm 400mm 360N. mm2 763mm2 22454.03kNNmax 293.771kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。2.下柱配筋计算取h0 900mm 40mm 860mm与上柱分析方法类似。Nb1%bf b hf1的0 b1

39、.0 14.3N mm2400mm 100mm 150mm1.0 14.3N, mm2 100mm 860mm 0.518 1280.536kN而 ，截面的内力均小于Nb ,则都属于大偏心受压。所以选取偏心距e0最大的一组内力作为最不利内力。按 M 278.473kN m, N 332.99kN 计算下柱计算长度取l0 1.0Hl 6.5m,附加偏心距ea 900mm/30 30mm （大于 20mm）。b 100mm, bf400mm , hf 150mme0_6298.473 10 N mm332990N896.34mmei e0 ea 896.34mm 39mm 926.34mmIo.

40、h6500mm900mm57.2215应考虑偏心距增大系数且取2 1.020.5 fc A 0.5 14.3N mm 100mm 900mm2 400mm100mm150mmc11.0N332990N3.865 1.01 lo11 -1 2 1 2 1.0 1.0 1.035eih- 926.34mm 6500mm14001400h。860mm900ei 1.05 926.34mm958.76mm先假定中和轴位于翼缘内，则Nx 1 fcbf332990N2.1.0 14.3 N mm 400mm58.22 hf150mm即中和轴过翼缘且 x 2 s 80mmei h 2 afy h0a3329

41、90 N 958.76mm 450mm 40mm360 N mm2860mm 400mm619mm2、选用 418As (1018mm )垂直于弯矩作用面的承载力计算:l0 0.8H l 0.8 6500 5200mm84A 1.875 105 mm2 I y 195.38 10 mmIy195.38 108A. 1.875 105322.804mm05200mmi 322.804mm16.10 281.03 .柱箍筋配置由内力组合表Vmax50.656kN ,相应的 N 367.01kN , M294.351kN m验算截面尺寸是否满足要求hw 900 2 150 600mm6004001.

42、5 40.25 cfcbh0 0.25 1.0 14.3 400 c c860 1229800 N 1229.8kN Vmax50.656kN截面?两足要求。计算是否需要配箍筋:M Vh0294.351 10636.76 30.3 fcA 0.3 14.3 1.875 10558.04 10804kNN 367.01kN50.656 108601.751.75qftbh0 0.07N 1.43 100 860 0.07 367.01 1031.03.0 1.079494.45N79.5kN Vmax 50.656kN可按构造配箍筋，上下柱均选用8 200箍筋Nu 0.9fcA九儿_-2 52

43、2_ 20.9 1.0 14.3N, mm 1.875 10 mm 360 N mm 2 1018mm 3072.789kN Nmax 774.59kN满足弯矩作用面的承载力要求。4 .柱的裂缝宽度验算相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为:Mk 57.699kN m，、Mk 214.59kN m上柱： k下柱： kNk 198.008kNNk 277.49kN表2-34柱的裂缝宽度验算表柱截回上柱下柱内力 标准值Mk kN m57.699214.595Nk kN198.008277.49e0 M k / N k mm291.39 0.55 h0 198773.34As t

44、e0.5bhbfb hf0.0095 0.01 取te 0.010.01132s 14000e0/h。h1.1“ 141.0 he se0 h/2 a mm480.5291183.34f hf bf b /bh00.5232h0 z 0.87 0.121 f h0 mm e288.95722.2Nk e zm/2sk N/mmAsz172.06174.045ftk1.1 0.65te sk0.3410.436maxcr 1.9c 0.08mmmaxciEste0.124 0.3满足要求0.147 0.3 满 足要求上柱 As=763mm2,下柱 As=1018mm2 Es 2.0 10 N/ mm ;构件受力特征系数cr 2.1 ;混凝土保护层厚度c取30mm验算过程见表2-34。5 .牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图 2-70 所示。其中牛腿截面宽度 b=400mm牛腿截面高度h =600m